设计参数的合理选择
法兰克设定参数
法兰克设定参数法兰克设定参数是指在工程设计中，对于法兰克的设计所采用的参数进行设定和规定。
法兰克作为连接管道的重要部件，其设计参数的合理选择和设定对于管道的安全运行和稳定性起着至关重要的作用。
下面将从法兰克设定参数的选择、设定和规范等方面进行介绍。
一、法兰克设定参数的选择在进行法兰克设定参数选择时，需要考虑以下几个方面：1. 法兰克类型：根据工程需求和具体使用场景，选择合适的法兰克类型，如板式法兰克、对焊法兰克、螺纹法兰克等。
2. 法兰克材质：根据介质特性和工作环境，选择合适的法兰克材质，如碳钢、不锈钢、合金钢等。
材质的选择应考虑到耐腐蚀性、耐高温性、耐压性等因素。
3. 法兰克尺寸：根据管道的直径和压力等级，选择合适的法兰克尺寸。
尺寸的选择应符合相关标准和规范要求，以确保法兰克的连接能够稳定可靠。
二、法兰克设定参数的设定在选择了适合的法兰克类型、材质和尺寸后，还需要对法兰克的一些参数进行具体的设定，以满足工程的需求。
常见的法兰克设定参数包括：1. 法兰克连接方式：根据管道的连接方式选择相应的法兰克连接方式，如螺栓连接、对焊连接等。
不同的连接方式具有不同的特点和适用范围，需要根据具体情况进行选择。
2. 法兰克密封面形状：根据介质特性和工作条件，选择合适的法兰克密封面形状，如平面密封面、凸缘密封面、槽边密封面等。
密封面的选择应考虑到密封效果和使用寿命等因素。
3. 法兰克紧固方式：根据工程要求和安装条件，选择合适的法兰克紧固方式，如螺栓紧固、焊接紧固等。
紧固方式的选择应考虑到连接的可靠性和方便性。
三、法兰克设定参数的规范为了确保法兰克的设计和使用符合相关标准和规范要求，需要对法兰克设定参数进行规范。
具体的规范内容包括：1. 设计标准：根据国家和行业标准，选择适用的法兰克设计标准，如GB、ASME、DIN等。
设计标准的选择应与工程要求相匹配。
2. 设计计算：根据法兰克的类型、尺寸和工作条件，进行相应的设计计算，包括强度计算、密封性能计算等。
工程规范中的设计参数与要求解析
工程规范中的设计参数与要求解析引言：工程规范是指在工程设计、施工和运营过程中所遵循的一系列标准和规定。
其中，设计参数与要求是工程规范中的重要内容，它们直接影响着工程的质量、安全性和可持续发展。
本文将对工程规范中的设计参数与要求进行解析，并探讨其在实际工程中的应用。
一、设计参数的概念和作用设计参数是指在工程设计过程中，根据工程的性质和要求所确定的一系列数值或条件。
设计参数的确定需要考虑多个因素，如工程的功能需求、环境条件、材料特性等。
设计参数的合理选择能够确保工程的正常运行和安全性，同时也能提高工程的经济效益和可持续性。
二、设计参数的分类和要求1. 结构设计参数结构设计参数是指工程结构的几何尺寸、荷载和材料特性等方面的参数。
在结构设计中，需要根据工程的功能和使用要求，确定合适的结构形式、截面尺寸、荷载标准等。
同时，还需要考虑材料的强度、刚度、耐久性等特性，以确保结构的安全性和可靠性。
2. 设备设计参数设备设计参数是指工程中所使用的各类设备和机械的技术指标和性能要求。
在设备选择和设计过程中，需要考虑设备的功率、效率、可靠性等参数，并根据工程的实际需求进行合理的配置和布置。
此外，还需要遵循相关的标准和规范，确保设备的质量和安全性。
3. 管道设计参数管道设计参数是指工程中涉及到的各类管道系统的技术要求和性能指标。
在管道设计中，需要考虑管道的材料、直径、壁厚、流速等参数，以确保管道的流体传输效果和安全性。
同时，还需要根据工程的特点和要求，选择合适的管道布局和支撑方式，以提高管道系统的可靠性和维护性。
三、设计参数的应用与实践1. 安全性与可靠性合理选择和确定设计参数能够提高工程的安全性和可靠性。
例如，在结构设计中，根据荷载和材料特性确定合适的结构尺寸和截面形式，能够确保结构在正常使用和极限状态下的稳定性和安全性。
在设备设计中，合理选择设备的技术指标和性能参数，能够提高设备的可靠性和运行稳定性。
2. 经济性与可持续性设计参数的选择还需要考虑工程的经济效益和可持续性。
如何合理选择PKPM程序中的参数进行结构设计
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参数设计方案
参数设计方案1. 引言本文档描述了一个参数设计方案，用于指导在软件开发或者系统配置中的参数选择和设置。
良好的参数设计方案可以提高系统、软件的性能和稳定性，并且能够满足不同场景和需求下的应用。
2. 背景在软件开发和系统配置过程中，参数的选择和设置是一个重要的环节。
不同的参数设置可能会对软件、系统的性能和稳定性产生影响。
因此，为了获得最佳的性能和稳定性，需要进行合理的参数设计。
3. 参数设计原则在设计参数方案时，应遵循以下原则：3.1. 易于调整和适应性参数设计应具有良好的可调整性和适应性。
系统或软件可能在不同的环境下运行，需要根据不同的需求和限制来进行参数设置。
因此，参数设计方案应允许参数的灵活调整，以适应不同的应用场景。
3.2. 可靠性和稳定性参数设置应以实现系统或软件的可靠性和稳定性为目标。
合理选择和设置参数，可以减少系统的错误和故障，并提高系统的可用性和稳定性。
3.3. 高性能和效率参数设计应以实现系统或软件的高性能和效率为目标。
合理设置参数可以显著提高系统的性能，并提高系统的响应速度和处理能力。
4. 参数设计方法在进行参数设计时，可以采用以下方法：4.1. 调研和实验调研和实验是进行参数设计的重要步骤。
通过调研和实验，可以获取系统或软件的性能和稳定性数据，从而选择合适的参数值。
可以使用模拟、仿真或者实际测试等方法来进行调研和实验。
4.2. 性能评估和优化性能评估和优化是参数设计不可或缺的一部分。
通过对系统或软件的性能进行评估，可以确定需要进行参数调整的地方。
优化参数设置可以改善系统的性能，并提高系统的效率和响应能力。
4.3. 实践和经验总结实践和经验总结也是一个有效的方法，可以使用已有的经验和实践作为参数设计的参考。
通过总结过去的经验，可以避免重复前人的错误，并快速找到合适的参数设置。
5. 参数设计实例以下是一个参数设计实例，用于描述如何设计Web服务器的参数：5.1. 参数一：线程池大小线程池大小决定了服务器同时处理请求数的能力。
承台设计中的计算方法与结构参数选择
承台设计中的计算方法与结构参数选择在建筑领域中，承台是一种重要的结构组件，其作用是承载和传递上部结构的荷载至地基。
在承台设计中，需要考虑不同的计算方法和结构参数选择，以确保承台的安全性和稳定性。
本文将讨论承台设计中常用的计算方法和结构参数选择的一些重要考虑因素。
一、承台计算方法1. 弯矩法：弯矩法是一种常用的承台计算方法，其基本原理是根据承台受力计算承载能力。
通过计算和比较弯矩与截面抗弯承载力，可以确定承台的合理尺寸和强度。
2. 位移法：位移法是另一种常用的承台计算方法，它基于承台变形来评估其性能。
通过分析承台的位移和受力情况，可以确定其合理的几何形状和抗震性能。
位移法的优点是考虑了结构的整体响应，能够更全面地评估承台的安全性。
3. 有限元法：有限元法是一种计算机辅助的承台设计方法，它将承台划分为小的有限元单元，通过求解有限元模型来模拟和分析承台的力学行为。
有限元法具有较高的精度和灵活性，能够考虑承台在不同荷载和边界条件下的响应，对于复杂结构的承台设计尤为有效。
二、结构参数选择的考虑因素1. 荷载类型：承台设计的第一步是确定荷载类型和大小。
不同类型的荷载将对承台的设计产生不同的影响。
例如，静态荷载和动态荷载会对承台的强度和稳定性有不同的要求，需要选择合适的结构参数来满足这些要求。
2. 地基条件：地基条件是承台设计中的一项重要考虑因素。
地基的稳定性和承载能力将直接影响承台的设计。
在选择承台的结构参数时，需要考虑地基的类型、承载能力和沉降情况，以确保承台能够与地基良好地相互作用。
3. 材料特性：承台的材料选择和特性也是设计中的重要因素。
不同材料具有不同的强度、刚度和耐久性，需要根据实际情况选择合适的材料。
此外，材料的成本和可获得性也是需要考虑的因素。
4. 设计要求：最后，设计要求是选择承台结构参数的重要因素。
设计要求可能包括安全性、稳定性、经济性和施工可行性等方面的要求。
需要综合考虑各种要求，选择合适的结构参数。
水泥混凝土配合比设计主要参数的合理取值
水泥混凝土配合比设计主要参数的合理取值【摘要】水泥混凝土是由水泥、粗集料、细集料和水按适当比例配合，经一定时间硬化而成的一种人造石材。
水泥混凝土各组成材料的配合比例决定着混凝土的技术性能和工程成本。
合理确定各个技术参数，是设计混凝土配合比时必须慎重考虑的事情，它关系到设计出的配比的实用性和技术经济性。
本文分析了如何合理地确定配合比设计的一些基本参数。
【关键词】混凝土；配合比设计；参数；取值水泥混凝土是一种多组分的复合材料，各组成材料的配合比例是否科学合理，决定着混凝土能否满足设计和施工要求，因此，正确地进行配合比设计是保证混凝土强度、工作性、耐久性和经济性的关键环节。
配合比设计时一些主要技术参数的取值是否合理，直接影响着混凝土工程的技术性能和成本。
本文试图就配合比设计的一些技术参数的取值问题进行探讨。
1.混凝土试配强度的确定《普通混凝土配合比设计规程》规定：为使所配制的混凝土在工程中使用时，其强度标准值具有不小于95％的强度保证率，配合比设计时混凝土的配制强度应比设计要求的强度标准值高，配制强度按下式计算：这项规定是保证混凝土结构物可靠性的有效措施，因为在施工过程中原材料性能的变化、周围环境的影响、施工操作人员的素质及设备的装备水平等都会影响到混凝土的质量，所以在进行配合比设计时将混凝土的试配强度提高，以留有一定的储备强度是必要的。
但目前许多试验室在确定试配强度时存在一种误区，即认为混凝土强度越高，工程结构物就越安全可靠，于是在确定混凝土试配强度时，选择宁高勿低，大幅度提高混凝土的试配强度，这样做的结果是使单位体积混凝土的水泥用量一再加大。
工程质量是百年大计，直接关系到人民的生命财产的安全，所以工程建设必须绝对保险，绝对不出问题，这一点是毋庸置疑的，但并不是片面地追求高强度就能保证万无一失。
通常，在工程设计中，特别是重点工程，首先设计人员在设计上要留有较大的余地，具体到混凝土，要使设计强度远超出计算强度，留出一定的富余强度，在随后的施工中也是这样，要使配制强度高于设计强度，步步留有安全储备，步步具备保险系数。
建筑物结构设计规范要求中的抗震设计参数选取
建筑物结构设计规范要求中的抗震设计参数选取建筑物结构设计中，抗震设计参数的选取是至关重要的。
在建设过程中，合理选择适合的抗震参数能够提高建筑的抗震性能，保障人员的生命安全。
根据建筑物结构设计规范要求，本文将对抗震设计参数的选取进行探讨，并分析其对结构安全性的影响。
1. 地震烈度参数地震烈度参数是一个非常重要的抗震设计参数，用于评估地震对建筑物的影响程度。
烈度参数一般通过地震动参数和场地条件确定。
根据现行规范，地震动参数通常选取地震加速度反应谱中的设计地震加速度值，以及地震周期。
这些参数的选取与地震烈度有关，需要考虑地理位置、地质条件和历史地震数据等综合因素。
2. 设计基准地震设计基准地震是指根据地震破坏性能目标和建筑物所在地的地震烈度特征，选取合适的地震动波进行结构设计。
设计基准地震分为不同等级，包括常规地震、重大地震、历史地震等。
在选择设计基准地震时需要考虑建筑物的用途、重要性和地震灾害风险等因素，以确保结构的抗震性能满足要求。
3. 结构抗震性能目标结构抗震性能目标是指建筑物在受到地震荷载作用时所表现的性能要求。
根据建筑物的不同用途和重要性，抗震性能目标可以分为不同等级，如设计基准地震的确定、结构的位移限值、倾覆限值、应力限值等。
合理选择结构抗震性能目标能够提高建筑物的抗震能力，确保其在地震中的安全性能。
4. 结构材料参数结构材料参数是指建筑物所采用的材料在地震作用下的力学性能参数。
对于不同类型的结构材料，如钢结构、混凝土结构和木结构等，需要选择合适的抗震设计参数。
包括钢材的强度、混凝土的抗压强度和抗拉强度等。
具体选取过程需要参考相应的材料规范和试验数据，确保结构的稳定性和抗震能力。
综上所述，建筑物结构设计规范要求中的抗震设计参数选取是一个综合性、科学性的过程。
在选取过程中，需要综合考虑地震烈度、设计基准地震、结构抗震性能目标和结构材料参数等因素。
合理选取抗震设计参数能够提高建筑物的抗震性能，确保其在地震中的安全可靠性。
PHC管桩高强混凝土配合比设计参数优化选择的探讨
PHC 管桩高强混凝土配合比设计参数优化选择的探讨随着我国经济的发展，城市化的推进以及基础设施建设的不断发展，PHC（钢管混凝土）管桩作为一种深基础施工技术，被越来越多的工程领域所采用。
在PHC 管桩的设计和施工过程中，高强混凝土是一种常见的材料，可用于提高管桩的承载力及使用寿命。
因此，PHC 管桩高强混凝土配合比设计参数的优化选择非常重要。
一、PHC 管桩高强混凝土的配合比设计1、高强混凝土的定义高强混凝土是指保证混凝土在强度与耐久性方面拥有良好表现的混凝土。
高强混凝土主要应用于需要高耐久性和大强度的工程中。
PHC 管桩高强混凝土配合比的设计对于保证工程安全以及减少后期维护费用意义重大。
2、PHC 管桩高强混凝土配合比设计的主要参数（1）水灰比：水灰比是指混凝土中水的重量与水泥的重量之比。
在高强混凝土中，水灰比一般控制在0.3~ 0.35 左右。
（2）水泥用量：水泥用量是指在一定体积下添加的水泥的重量。
水泥用量越多，混凝土的强度和耐久性都会有所提高。
一般情况下，PHC 管桩高强混凝土的水泥用量会占到混凝土总重量的30% ~40%左右。
（3）骨料用量及粒径：骨料是混凝土的主要成分之一，在PHC 管桩高强混凝土中，骨料的用量以及粒径大小的选择都会对混凝土的强度和耐久性产生一定的影响。
（4）掺和剂用量：掺和剂是指混凝土中添加的与水泥无机化合物合成物或有机化合物。
它对混凝土的性能有很大的影响，如调控水泥水化反应、降低混凝土收缩变形、提高混凝土耐久性等。
二、PHC 管桩高强混凝土配合比设计参数的优化选择以上所述参数均是PHC 管桩高强混凝土配合比设计中非常重要的因素，对于实现高效、可靠和低成本的施工效果具有重要意义。
在实际工程中，应根据具体情况灵活调整这些参数，以达到优化效果。
1、流动性和施工性能优化在混凝土的配合比设计中，针对混凝土强度和耐久性，往往会过多强调水泥的点化效应，忽略了流动性和施工性能的影响。
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1、抗震等级的确定：钢筋混凝土房屋应根烈度、结构类型和房屋高度的不同分别按〈抗规〉6.1.2条或〈高规〉4.8条确定本工程的抗震等级。
但需注意以下几点：（1）上述抗震等级是“丙”类建筑，如果是“甲”、“乙”、“丁”类建筑则需按规范要求对抗震等级进行调整。
（2）接近或等于分界高度时，应结合房屋不规则程度及场地、地基条件慎重确定抗震等级。
（3）当转换层〉=3及以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部的抗震墙等级宜按〈抗规〉6.1.2条或〈高规〉4.8条查的抗震等级提高一级采用，已为特一级时可不调整。
（4）短肢剪力墙结构的抗震等级也应按〈抗规〉6.1.2条或〈高规〉4.8条查的抗震等级提高一级采用……但注意对多层短肢剪力墙结构可不提高。
（5）注意：钢结构、砌体结没有抗震等级。
计算时可不考虑抗震构造措施。
2、振型组合数的选取：在计算地震力时，振型个数的选取应是振型参与质量要达到总质量90%以上所需要振型数。
但要注意以下几点：（1）振型个数不能超过结构固有的振型总数，因一个楼层最多只有三个有效动力自由度，所以一个楼层也就最多可选3个振型。
如果所选振型个数多于结构固有的振型总数，则会造成地震力计算异常。
（2）对于进行耦联计算的结构，所选振型数应大于9个，多塔结构应更多些，但要注意应是3的倍数。
（3）对于一个结构所选振型的多少，还必需满足有效质量系列化大于90%.在归档文件>结构计算书>振型参与质量中查看,如果不满足,程序自动给出提示。
3、主振型的判断；（1）对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦联计算(即在全局信息设置中振型组合方法为CQC)时，一般来说前两个或前几个振型为其主振型。
（2）对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在，此时应注意查看结构计算书“周期、振型、地震力”中，给出了输出各振型的基底剪力总值，据此信息可以判断出那个振型是X向或Y向的主振型，同时可以了解没个振型对基底剪力的贡献大小。
4、地震力、风力的作用方向：结构的参考坐标系建立以后，所求的地震力、风力总是沿着坐标系的方向作用。
但设计者注意以下几种情况：（1）设计应注意查看结构计算书输出结果中给出了地震作用的最大方向是否与设计假定一致，对于大于150度时，应将此方向输入重新计算(全局信息附加计算地震方向)。
（2）对于有有斜交抗侧力构件的结构，当大等于150度时，应分别计算各抗力构件方向的水平地震力。
此处所指交角是指与设计输入时，所选择坐标系间的夹角。
（3）对于主体结构中存在有斜向放置的梁、柱时，也要分别计算各抗力构件方向的水平地震力。
5、周期折减系数：高规3.3.17条规定：当非承重墙体为填充砖墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数，可按下列规定取值。
（1）框架结构 0.6—0.7；框架—剪力墙结构0.7—0.8；剪力墙结构 0.9—1.0；短肢剪力墙结构 0.8—0.9.（2）请大家注意：周期折减是强制性条文，但减多少则不是强制性条文，这就要求在折减时慎重考虑，既不能太多，也不能太少，因为折减不仅影响结构内力，同时还影响结构的位移。
6、活荷载质量调整系数：该参数即为荷载组合系数。
可按《抗规》5.1.3条取值。
注意该调整系数只改变楼层质量，不改变荷载总值，即对竖向荷载作用下的内力计算无影响，7、关于柱长计算系数《混规》7.3.11条规定了三种情况下柱计算长度的选取，设计者应根据实际情况区别对待。
8、关于阻尼比：不同的结构有不同的阻尼比，设计者应区别对待：钢筋混凝土结构：0.05小于12层纲结构：0.03大于12层纲结构：0.035纲结构：0.059、关于梁的几个调整系数（1）刚度调整系数Bk：梁的刚度调整，主要是考虑现浇楼板对梁的刚度贡献，楼板与梁按T形共同工作。
而程序是按矩形取，所以可以考虑梁的刚度放大。
一般可取1.5—2.0，但对预制楼板、板柱结构的等代梁取1.0，注意刚度调整系数对连梁不起作用。
（2）梁端负弯矩调整系数：框架梁在竖向荷载作用下梁端负弯矩调整系数，是考虑梁的塑性内力重分布。
通过调整使梁端负弯矩减小，跨中正弯矩加大（程序自动加）。
梁端负弯矩调整系数一般取0……85.注意：1：程序隐含钢梁为不调幅梁。
2：不要将梁跨中弯矩放大系数与其混淆。
（3）梁弯矩放大系数Bm：当不计算活载或不考虑活载不利布置时，可通过此参数调正梁在恒、活载作用下的跨中正弯矩，一般取1.1—1.2.在选用时注意：如果活载考虑不利布置时则此系数取1.0.（4）连梁刚度折减系数BLz：主要是指那些与剪力墙一端或两端平行连接的梁，由于梁两端往往变位差很大，剪力就会很大，所以很可能出现超筋。
这就要求连梁在进入塑性状态后，允许其卸载给剪力墙，而剪力墙的承载力往往较大，因此这样的内力重分布是可以的。
一般取0.5 5—0.7.注意：如连梁的跨高比大于等于5时，建议按梁输入，因此时梁往往是受弯为主，刚度不应折减。
（5）梁扭矩折减系数Tb：是针对新规范的梁抗扭设计而设的，由于目前梁在整体结构中的扭转问题研究的还不多，楼板对梁平面外究竟有多大约束作用，还不十分清楚，所以TUS程序给出的范围较大，目前建议取默认值：程序规定对于不与刚性楼板相连的梁及弧梁不起作用。
10、关于顶部小塔楼放大系数：（1）对于顶部带有小塔楼的结构，在动力分析中，可能会出现鞭梢效应，即二次共振，这对很不利。
实际计算过程中。
如果参与振型选的足够多时，则可不再调整顶部小塔楼的地震力。
如果参与振型选的不够多时，则可按下列要求调整顶部小塔楼的地震力：计算模型振型个数放大系数非耦联 3 <=NMODE <6 3.0非耦联 6<= NMODE<= 9 1.5耦联 9<= NMODE <12 3.0耦联 12 <=NMODE<=16 1.5（2）对于顶层带有空旷大房间或为轻钢结构的房屋，不宜视为突出屋面的小塔楼，并采用底部剪力法乘以憎大系数的方法计算地震作用效应，而应视为结构体系的一部分，用振型分解法计算。
11、关于质量偶然偏心：国外多数抗震规范认为，需要考虑由于施工、使用等因素所引起的质量偶然偏心或地震地面运动扭转分量的不利影响。
我国新规范也考虑了这一因素。
（1）《高规》3.3.3条要求：计算单向地震作用时应考虑质量偶然偏心的影响(计算模型选项M OXIN取三个自由度)，每层质心沿垂直于地震作用方向的偏移值可取建筑物总长的5%；而《抗规》5.2.3条要求规则结构不进型扭转耦联计算时，平行于地震作用方向的两个边榀，其地震作用效应乘以增大系数。
新程序按《高规》执行，主要是因为：考虑耦联对任何结构都适用；依靠程序自行确定边榀框架也较困难。
（2）对于不规则结构必须选此项，主要用来判断结构平面的规则性，见《高规》4.3.5条。
特别注意此时，必须对所有楼层强制采用“刚性假定”，执行这一开关后，所计算的地震力、杆件内力均不能用，仅仅用来判断楼层的最大水平位移与层间位移比值。
12、关于双向地震的扭转效应：（1）《抗规》5.1.1条及《高规》3.3.2条要求：质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构，应计算双向水平地震作用下的扭转影响。
（2）当计算双向水平地震作用下的扭转影响时，允许同时考虑质量偶然偏心及双向地震作用，此时仅对无偏心的地震作用效应进行双向水平地震作用计算。
当然两者也可不同时考虑。
（3）《高规》3.3.3条要求：“计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响力”；而条文说明：“当计算双向地震作用时，可不考虑质量偶然偏心的影响”。
13、关于P—△效应：重力二阶效应一般称为P—△效应，在建筑结构分析中指的是竖向荷载的侧移效应。
当结构发生水平位移时，竖向荷载就会出现垂直于变形后的的竖向轴线分量，这个分量将增大水平位移量，同时也会增大相应的内力，这在本质上是一种几何非线性效应。
设计者可根据需要选择考虑或不考虑P—△效应。
注意：（1）这里考虑的是针对结构原始刚度计算的P—△效应，与《混规》7.3.12条考刚度折减的要求是完全不同的。
（2）只有高层钢结构和不满足《高规》5.4.1条的高层混凝土结构才需要考虑P—△效应对应水平力作用下结构内力和位移的不利影响。
（3）计算完后设计可打开TUS计算书，查看是否满足要求（4）高厚比超限的钢筋混凝土的设计者应特别注意。
14、关于上部结构嵌固端的选取：《高规》5.2.7条规定：当地下室顶板作为上部结构的嵌固层时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍，而规范中设计内力调整系数所对应的底层即指嵌固层楼板。
因此，正确选取嵌固层就成为结构整体计算是否正确的关键。
注意：1：结构的侧刚是结构自身固有的特性，不会因地下室层数的变化而变化。
2：当地下室顶板不能作为嵌固上部结构时，单纯将地下室结构加入到上部结构进行计算，即认为嵌固层位置在地下顶板以下或更低，则可能造成结构内力与位移计算结果不符合实际，有时甚至导致薄弱层位置变化等，因此在设计时应将两种计算结果进行比较，取最不利结果作为设计依据。
3：设计时应注意无论计算是否考虑地下室外回填土对结构的约束作用，地下室外墙在计算时均未考虑土压力的作用。
关于阻尼比：不同的结构有不同的阻尼比，设计者应区别对待：钢筋混凝土结构：0.05小于12层纲结构：0.03大于12层纲结构：0.035纲结构：0.05按GB50011-2001 8.2.2应该是小于12层纲结构：0.035大于12层纲结构：0.02罕遇地震下的纲结构：0.05"振型个数不能超过结构固有的振型总数，因一个楼层最多只有三个有效动力自由度，所以一个楼层也就最多可选3个振型。
如果所选振型个数多于结构固有的振型总数，则会造成地震力计算异常。
"个人觉得这句话说法有问题，按照《抗规》层间位移比的概念，在计算结构弹性层间位移转角限制的时候，不管用什么软件都应该采用“刚性楼板”的假定来计算，因为只有在刚性楼板的假定前提下，楼层内最大的弹性层间位移才能代表整个楼层的位移情况。
而只有当选择刚性楼板假定后（即PKPM中所谓的侧刚计算法），才应该注意振型个数不应超过楼层数的三倍。
而计算地震力的时候，现在我们通常不点选“刚性楼板”，一来是因为现在很多结构楼板都有较大的开洞，采用刚性楼板假定与实际情况不符；二来现在的电脑的运算能力与几年前相比有了大幅度的提高，用侧刚计算和总刚计算耗时能有多大差别呢？因此对于地震内力计算（注意不是地震位移计算），我认为即便是振型个数选的过多，也不出现“地震力计算异常”的情况，无非是多出来的振型很可能是局部振动，对于结构整体计算没有太多用处而已。
（注：可编辑下载，若有不当之处，请指正，谢谢!）。