40T龙门吊板式基础计算案例
40T门吊承载力计算
附件:440T 龙门吊地基处理及计算一、40t 门吊基础计算1)、基本数据根据地勘所提供的资料，40t 门吊采用钢筋混凝土整体基础。
40T 门吊跨度40m ，其自重30T 吊重40T ，由四组轮轨支撑，每组支撑力17.5T ，考虑钢轨的刚度效应，分布荷载按2m 范围均布作用计算，门吊基础采用C30砼，基础宽度取1.6m ，厚度取0.6m ，每8～9m 一节，基础下采用片石换填，换填厚度0.5m ，换填宽度2.2m 。
2)、受力计算按两种工况计算，工况1：门吊行走至每段基础粱的中间部位；工况2：门吊行走至基础粱的端部。
-1.3 -5.8-26.0-66.3-131.2-198.8-246.8-278.5-296.5-302.3-302.3-296.5-278.5-246.8-198.8-131.2-66.3-26.0-5.8 -1.30.20.84.915.134.164.3108.2168.0218.9237.0237.0218.9168.0108.264.334.115.14.90.8 0.2两种工况M34.3 47.098.8138.7188.1140.5101.268.741.216.9-16.9-41.2-68.7-101.2-140.5-188.1-138.7-98.8-47.0 -34.3-3.1 -5.4-13.4-25.7-43.2-65.7-93.-124.7-160.1-91.991.9160.1124.793.65.743.225.713.45.43.1两种工况Q24.045.5 64.776.6 67.1 58.049.8 43.0 38.0 34.8 33.8 34.8 38.0 43.0 49.858.067.176.6 64.7 45.5 24.03.17.5 13.2 22.8 28.0 33.037.8 42.2 45.9 48.349.2 48.3 45.942.2 37.833.28.22.813.27.53.1两种工况支反力4.64.34.13.6 3.2 2.82.42.01.81.71.61.71.82.02.42.83.2 3.64.14.34.6 0.60.70.81.11.31.61.82.02.22.32.32.32.22.01.81.61.31.10.80.70.6两种工况变形3)、配筋计算分析：门吊荷载属移动荷载，根据以上两种工况受力分析数据，门吊在每节基础梁的两端最不利，故取门吊作用与每节基础梁两端的工况作为控制计算。
MQ4040-16龙门吊计算书
MQ4040三角桁架龙门起重机计算书南京登峰起重设备制造有限公司一起重机主要性能参数1.1 额定起重量：40t1.2 起升高度：16m1.3 大车走行距：40m1.4 整机运行速度：0-15m/min(重载），0-25m/min(空载）1.5 吊梁行车运行速度： 6.3m/min1.6 吊梁起落速度： 1.5m/min1.7 工作级别：A31.8 适应坡度：±2%1.9 电葫芦额定起重量：10t1.10 电葫芦起升高度：15m1.11 电葫芦运行速度：20m/min1.12 电葫芦起升速度：7m/min1.13 整机运行轨道和基础：单轨P50 枕木间距，400～500mm卵石道床＞350mm二起重机结构组成2.1 吊梁行车：1台（2门定滑轮，3门动滑轮）2.2 主动台车：4套2.3 均衡梁：2套2.4 左侧支腿：1套2.5 右侧支腿：1套2.7 副支腿托架：1套2.8 主支腿托架：2套2.9 隅支撑托架：1套2.10 主横梁总成：1组2.11 电葫芦走行轨：1套2.12 吊钩总成：1套2.13 10t电动葫芦：1台2.14 司机室：1套2.15 电葫芦检修平台：1套2.16 操作平台：1套2.17 主梁走台：1套2.18 行车检修平台：1套2.19 操作平台：1套2.20 扶梯总成：1套2.21 电缆卷筒：1套2.22 电器系统：1套2.23起重机运行轨道（甲方自备）三方案设计注：总体方案见图MQ4040-00-00-0003.1 吊梁行车3.1.1 主要性能参数额定起重量：40t运行轨距： 2400mm 轴距： 1200mm 工作级别： M4 卷扬起落速度： 1.5m/min 运行速度： 6.3m/min 驱动方式： 2×2.2KW 装机容量： 16.4kw 自重： 6.5t 卷筒直径： φ500mm 卷筒容绳量： 125m 3.1.2 起升机构已知：起重能力Q 静= =40t粗选：单卷扬，倍率m=6，滚动轴承滑轮组，效率η=0.95, 见《起重机设计手册》表3-2-11，P223，则钢丝绳自由端静拉力S:：S=Q 静/(η× m)=40/(0.95×6)=7.0t ，选择JM8t 卷扬机， 平均出绳速度9m/min ；钢丝绳破断拉力总和∑t ：∑t=S ×n/k=7.0×4.5/0.9=35t ，选择钢丝绳：6×37-24-1670-特-光-右交（钢丝绳破断力为35.8t ），GB1102-74，《起重机设计手册》P195。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、 工程概况二、 龙门吊检算1、设计依据龙门吊主要部件尺寸及重量序号 部件名称 尺寸单件重量（t）备注总重/t1主梁21450*1120*150012.082件24.16 2端梁3950*1012*1100 1.422件 2.84 3马鞍8190*1000*1030 2.142件 4.28 4支腿9818*1712*2166 4.4318件35.448 5地梁11300*920*800 3.632件7.266台车(移动部件)1900*1465*1500 2.54件107小车(移动部件)4290*5236*2437 19.621件19.628司机室2250*1300*2300 1.21件1.2 9电气室3000*1600*22002.21件 2.2 10配重 6.25件3111渣土罐(移动部件)401件40合计178.12、设计参数：1、从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
2、45吨龙门吊自重： G4=108.4×1000×10=1084KN；3、45吨龙门吊载重： G5=（10+19.62+40）×1000×10=696.20KN；4、根据结构力学影响线原理：当起重机移至悬臂梁端头处，吊车支腿承受荷载最大。
即移动荷载下支座反力FR’=(1+9.306/11.6)×696.2=1254.72KN自重荷载下支座反力FR’’=1084/2=542KN故，吊车一侧支腿传递至轮子最大反力FR=1254.72+542=1796.42KN 考虑安全系数1.2，故最大反力设计值为2155.70KN。
45吨龙门吊4个支腿，每个支腿下1个轮子，每个轮子的最大承重标准值：G6=1794.42/2=898.21KN5、混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=14.3MPa6、钢板垫块面积：0.40×0.15=0.06 m27、5吨龙门吊边轮间距：L：9.36m3、受力分析与强度验算：45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图冠梁配筋图 门吊基础梁预埋螺栓位置图3.1、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
40T龙门吊板式基础计算案例
40T龙门吊基础计算一、40T龙门起重机简图二、40T龙门吊主要技术性能：1）起重量：主钩-40t；付钩（电动葫芦）-10t；2）跨度：42m；柔性腿侧悬臂长7m；刚性腿侧无悬臂；3）起升高度：主钩14.5m；付钩（电动葫芦）15m；4）速度主钩起升 4m/min付钩起升 7m/min大车运行 22m/min小车运行 28m/min电动葫芦运行 20m/min5）起重机利用等级：U5（经常断续使用）（注：起重机利用等级共分10级，U0—U9）；6）工作级别：A5；7）大车轨距42m（跨度），基距7m（同侧两行走机构中心距）；8）车轮距1.2m（同一台车两行走轮之间中心距）；9）轮数8只（1/2驱动）最大轮压23.5t；10）钢轨P43（43Kg/m）；11）小车轮数4只，钢轨P24；12）本机总重 90.2t(空载)。
三、40T龙门吊设计参数：1）由龙门吊技术性能表可知：轨道轨距为42m，轮压为23.5t，轮距1.2m，轨道采用P43的轨道。
2）根据地勘报告或地基承载力试验报告确定地基承载力，本次设计取地基承载力120Kpa。
3）龙门吊基础采用C25混凝土；HRB335钢筋；基础厚度0.3m、宽度1.3m。
4）荷载转换：23.5t×1000Kg×10N/Kg=235000N=235KN。
5）根据GB 50009-2012《建筑结构荷载设计规范》第5.6.1、5.6.2条规定：动力系数为1.1～1.3，此处取1.2，则动力荷载为1.2×235KN=282KN。
6）龙门吊同侧两行走机构中心距7m；同一行走机构两行走轮之间中心距1.2m。
7）钢轨P43底部宽度：114mm。
四、计算简化模型1）龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图2）假设龙门吊两个行走轮荷载仅作用在基础受力点周围1m范围。
3）假设通过钢轨将行走轮荷载均匀传递到基础上。
五、地基承载力计算1）基础底部承受压力Pk=282KN×2/（3.2m×1.3m）+25KN/m³×0.3m=143.08KPa≥地基承载力f ak=120KPa。
龙门吊基础计算书002
65t龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》；1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明勘探资料显示：场地内2.3m深度地基的承载力为125KPa，冻深0.8m，故选取基h0.1 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用础埋深m倒T形截面，混凝土强度等级为C20。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
N1φN5φ8@350基础钢筋布置图1：10图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm）通过计算及构造的要求，基础底面配置24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置5φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。
基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。
为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每46m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。
3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，65t 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 253max =，现场实际情况，龙门吊最大负重仅40t ，故取计算轮压：KN P 200=； 砼自重按26.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。
3.2、材料性能指标(1)、C20砼轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 10.1= 弹性模量：MPa E c 41055.2⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'= II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3=3.3、基础梁几何特性截面惯性矩：40417.0m I =4、地基验算4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图-4.1形式。
龙门吊轨道基础验算
龙门吊轨道基础验算附件：龙门吊基础验算一、门式起重机钢跨梁强度验算1小结龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁，中间间隔1.5m均匀布置16mm厚隔板，整体高度455mm。
所用材料主要采用q345b高强钢，结构形式见图（一）图一龙门起重机钢跨梁结构形式2.计算载荷工况：2.1计算荷载：钢板组合梁上仅运行16t龙门吊，钢梁上不再运行45t龙门吊。
16t门机自重70t，起重量16t，行走轮数4个，单轮压力g=（70/2+16）/2=25.5t，垂直动载系数1.4，单轮压力g*1.4=35.7t。
（龙门吊轨道宽度7.5m）2.2荷载条件：工况1，门吊运行到一轮压地基面端部，一轮压过跨梁上。
工况2，门吊运行到过跨梁中部时工况。
2.2材料的许用应力：屈服极限（MPA）345许用应力（MPA）216许用应力（MPA）230材料q345b3。
有限元建模过跨梁钢结构有限元模型见图（二）。
由于为左右对称结构，采用实体单元进行网格的自动划分。
该模型共划分了54768个单元，43581个节点。
图二跨梁钢结构有限元模型4结论：工况1：跨梁最大应力为109.98mpa（见图3），最大静挠度为15.6mm（见图4），挠度跨比为14.66/21000=1/1432＜1/500；工况2：过跨梁最大应力为168.26mpa（见图五）、最大静挠度为36.2mm（见图六），挠跨比为34/21000=1/617＜1/500；在荷载条件下，最大应力小于材料的许用应力，刚度小于钢结构设计规范中挠跨比的1/500，跨梁的最大强度和刚度满足使用要求。
图三过跨梁工况1应力云图图四工况1跨梁应变云图图五过跨梁工况2应力云图图六工况2跨梁应变云图二、门吊扩大基础承载力计算门式起重机轨道梁基础为500毫米×600毫米。
扩展基础图如图7所示。
梁上预埋螺栓，铺设43#轨，轨间留5mm收缩缝及接地线，轨端设挡轨器。
40t龙门吊轨道梁及基础柱计算
一基本情况40T龙门吊的跨度为11.4m，根据现场需要设置于出土孔处，龙门吊基础柱为800X800钢筋砼基础，两端支座设置于围护桩冠梁上，中间两支座设置于主体结构纵梁上。
龙门吊走行梁为800x1400砼梁，梁顶与地面平齐。
计算示意图如下。
图1 40T龙门吊基础梁计算简图3.2龙门吊参数：表2 龙门吊参数3.4龙门吊工况40t龙门吊达到最大起重量、小车行至极限位置（小车满载停在支腿一侧的悬臂端处），且当两架龙门吊位于主体结构G-F轴中部时，基础柱承受轴力最大；基础梁最大弯矩通过时程分析，取最大弯矩验算。
3.5走行梁荷载计算1、走行梁竖向荷载查40t龙门吊图纸得知，龙门吊的大车最大轮压为330KN，龙门吊一侧轮距8.5m，每侧两肢共4个轮，计算竖向荷载标准值为660KN。
考虑荷载分项系数，取1.4考虑吊车竖向荷载动力系数，按工作级别为A6~A8 软钩吊车取1.102、走行梁横向水平荷载吊车横向水平荷载标准值，取横行小车重量及额定起重量之和的百分比，本吊车额定起重为40T, 吊车横向水平荷载标准值百分数为10%龙门吊四肢每肢横向水平荷载标准值为：Tk=0.5*0.5×（Q+g1）g×10%=0.5*0.5*（40+23.1）*10*0.1=15.8KN3、走行梁纵向水平荷载设计值（制动力引起的纵向水平荷载计算此处略）4、走行梁其他荷载设计值钢板、轨枕、钢轨等重量按每米60kg计算（走行梁自重不考虑，因为装配式贝雷梁桥容许荷载已考虑自重）。
3.6走行梁内力计算1、走行梁竖向内力计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m 均布活载 : 0.00梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20 活载分项系数 : 1.40 移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):660 660机械1-间距(m) :8.5梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 0.200m 机械最小移动步长: 0.200m机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数: 1.5403 内力简图：2、走行梁水平内力计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m 均布活载 : 0.00梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.20 活载分项系数 : 1.40 移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):15.8 15.8机械1-间距(m) :8.5梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 0.200m 机械最小移动步长: 0.200m机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数: 1.5403 内力简图：龙门吊走行梁配筋计算根据计算结果：走行梁最大正弯矩为Mx=1991KN.m，My=198KN.m；最大剪力Vy=1571KN，Vx=40KN。
40t龙门吊基础轨道梁设计方案_secret
40t 龙门吊基础轨道梁设计方案一 工程概况XX 地铁XX 标使用的龙门吊为公司已有门吊，为45t 双主梁单悬臂门式起重机，跨度为21.8米，轮距为10.368米，悬臂长6.5米。
拟将该门吊布置于会展中心站顶板上方，会展中心站西部扩大端的结构宽度为23.1米，长13.85m ；其中围护结构地下连续墙宽0.8m ×2，侧墙宽0.7m ×2，结构净距为20.1m ，冠梁为悬臂式，宽 1.4m 。
根据实际情况结合计算验证，现将门吊基础轨道梁采用如下设计方案：1、车站结构外轨道梁部分采用条形基础，矩形截面，地基部分采用碎石回填，提高地基承载力。
2、车站扩大端部分的轨道梁采用重新设计冠梁承载形式来实现，具体是在轨道梁的东西端头设置支座，并将已有冠梁进行拓宽改造，以满足运行要求。
具体改造方案见图1.2 284 281-12 202 284 281-18图1 冠梁改造图二 荷载分析1、荷载组成恒荷载：分布荷载，C30M,q=14.3KN/M ；活荷载：集中荷载，门吊自重，100t ；渣斗重量，40t ，动力系数μ=1.1。
轨道梁设计不考虑风荷载和地震荷载。
2、力学模型轨道梁计算分为两部分，即扩大端简支梁设计和地面基础梁设计。
简支梁跨度为14m ，原冠梁钢筋见图2。
图2 原冠梁钢筋分布图3、荷载计算对门吊的运行进行分析，可分成以下6中受力情况，分别讨论如下： a 、小车垂直起吊渣斗（渣斗居中）350KN350KNMmax=878.5KN.m Vmax=441KNb 、大车水平运输渣斗（渣斗居中）350KNVmax=266KNc 、小车垂直起吊渣斗（渣斗位于悬臂侧轨道上方）501.25KN501.25KNMmax=1120.5KN.m Vmax=592.25KNd 、大车水平运输渣斗（渣斗位于悬臂侧轨道上方）501.25KNMmax=2072.9KN.m Vmax=341.6KNe 、小车垂直起吊渣斗（渣斗位于悬臂5.5m 处）577.5KN577.5KNMmax=1242.5KN.m Vmax=588.5KNf 、大车水平运输渣斗（渣斗位于悬臂5.5m 处）577.5KNVmax=379.8KN该区间的渣坑设置在顶板上，故e 、f 两种情况在门吊运行时不会使用，总结受力情况得出如下结论： Mmax=2072.9KN.m Vmax=591.25KN三 轨道梁的设计与验算由上面几种工况分析取得M max =2072.9KN.M, V max =591.25KN 。
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40T龙门吊板式基础计算案例
首先，我们需要了解40T龙门吊的技术参数和使用条件：
-最大额定起重量：40吨
-工作范围：30米
-使用频率：中等
-地质条件：基础土壤为砂土和砂质粉质土
-设备使用年限：30年
在进行基础计算之前，我们首先要进行定位选择。
龙门吊的起重范围较大，因此基础位置的选择会直接影响设备的工作效率和稳定性。
在选择基础位置时需要考虑以下因素：
-使用频率和工作范围
-设备的安装和拆卸方便性
-基础土壤的承载能力
-周围环境的影响
在这个案例中，我们选择一个视野开阔、周围无遮挡物的区域作为龙门吊的基础位置。
基础计算分为静载荷计算、动力荷载计算、基础尺寸计算和基础深度计算。
下面将对这些内容进行详细说明。
静载荷计算：静载荷是指设备自身的重量以及其最大额定起重量。
在进行静载荷计算时，需要确定重物和设备的分布，以及设备在不同工作条
件下的支撑点。
在这个案例中，我们假设设备的自重为20吨，最大额定
起重量为40吨。
设备的支撑点经过分析确定为4个。
动力荷载计算：动力荷载是指设备在使用过程中产生的震动和冲击力。
这些力会对基础产生影响，因此需要进行相应的计算。
动力荷载计算可以
通过测量吊车运动时的最大加速度和冲击力来进行。
根据设备的工作范围
和使用频率，可以预估动力荷载的大小，并根据相关规范进行计算。
基础尺寸计算：基础尺寸计算是根据设备的静载荷和动力荷载计算出
基础的尺寸。
在这个案例中，我们将选择采用板式基础，该基础形状为长
方形，可以有效分散荷载，并具有较好的稳定性。
基础尺寸的计算需要考
虑基础土壤的承载能力、地震安全和倾覆安全要求，并参考相关规范进行。
基础深度计算：基础深度计算是根据基础尺寸和基础土壤的工程特性
来确定。
在这个案例中，我们的基础土壤为砂土和砂质粉质土，水平方向
的都时间设定为15年。
基础深度的计算需要考虑基础的承载力、稳定性
和地震安全，并参考相关规范进行。
在完成基础计算之后，我们还需要进行基础的设计和施工。
基础设计
包括基础材料的选取、基础布置和构造设计。
基础施工需要根据设计图纸
和相关要求进行，包括挖掘、土方处理、基础填充和基础构筑等。
总结：40T龙门吊板式基础计算是为了保证设备的安全和稳定，需要
根据设备的使用条件和技术参数进行。
计算过程包括静载荷计算、动力荷
载计算、基础尺寸计算和基础深度计算。
完成计算之后，还需要进行基础
的设计和施工。
以上是40T龙门吊板式基础计算的一个案例介绍。