国内外桥梁缆索用高碳钢盘条实物质量对比
高碳钢盘条(宝钢)
SWRH67A
0.64～0.71
0.15～0.35
0.30～0.60
≤0.030
SWRH67B
0.64～0.71
0.15～0.35
0.60～0.90
≤0.030
SWRH72A
0.69～0.76
0.15～0.35
0.30～0.60
≤0.030
SWRH72B
0.69～0.76
0.15～0.35
0.60～0.90
0.60～0.90
≤0.030
注：SWRH32～SWRH82B 为 JIS G3506 中的牌号。钢采用铝硅镇静方式脱氧。
S ≤0.030 ≤0.030 ≤0.030 ≤0.030 ≤0.030 ≤0.030 ≤0.030 ≤0.030 ≤0.030 ≤0.030 ≤0.030 ≤0.030 ≤0.030 ≤0.030 ≤0.030 ≤0.030 ≤0.030 ≤0.030 ≤0.030
3 尺寸、外形、重量及允许偏差 尺寸、外形、重量及允许偏差应符合 Q/BQB 501 的规定。
4 技术要求
宝山钢铁股份有限公司 2003-06-04 发布
2003-12-15 实施
5－9
Q/BQB 512-2003
4.1 牌号及化学成分 4.1.1 钢的牌号及化学成分（熔炼成分）应符合表 1 的规定。 4.1.2 盘条的成品化学成分允许偏差应符合 GB/T 222 的规定。 4.1.3 根据需方要求，经供需双方协议，亦可供应其他牌号或化学成分的盘条。
表2
序号
检验项目
试样数量
取样方法及部位
试验方法
1 化学成份（熔炼成份）
每炉 1 个
GB/T 222
BZJ521-2004桥梁缆索用镀锌钢丝用盘条
Cu ≤0.20
4.2 冶炼方法
钢由氧气转炉或电炉冶炼，若需方无特别指定，则冶炼方法由供方确定。
4.3 交货状态
盘条以热轧状态交货。
4.4 力学性能
直径为 11.0mm、12.0mm、12.5mm 和 13.0mm 的盘条的力学性能应符合表 2 的规定。
表2
直径 mm 11.0 、 12.0
抗拉强度Rm, MPa 1180～1270
所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协 议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本 标准。
GB/T 222 钢的化学分析用试样取样法及成品化学成分允许偏差 GB/T 223 钢铁及合金化学分析方法 GB/T 224 钢的脱碳层深度测定方法 GB/T 228 金属材料 室温拉伸试验方法 GB/T 232 金属材料 弯曲试验方法 GB/T 233 金属材料 顶锻试验方法 GB/T 2975 钢材力学及工艺性能试验取样规定 GB/T 10561 钢中非金属夹杂物显微评定法 GB/T 13298 金属显微组织检验方法 YB/T 169 高碳钢盘条索氏体含量金相检测方法 YB/T 5148 金属平均晶粒度测定方法 JIS G0555 钢中非金属夹杂物显微检验方法 Q/BQB 500 盘条包装、标志及质量证明书的一般规定 Q/BQB 501 盘条尺寸、外形、重量及允许偏差
经供需双方协议，亦可按 JIS G0555 进行非金属夹杂物检验，指标由双方协议规定。
4.7 显微组织
盘条应进行索氏体含量检验，索氏体含量应≥90%。盘条不应有网状渗碳体和淬火组织（马
氏体和屈氏体区域），若供方在工艺上有保证，可不作检验。
4.8 表面质量
盘条品种调研报告
2.1我国盘条市场概况 2.1我国盘条市场概况
2010年我国盘条产量分区域分布图 年我国盘条产量分区域分布图
2.1我国盘条市场概况 2.1我国盘条市场概况
二、我国盘条消费与进出口情况
盘条（线材）消费领域较广，除建筑领域以外，还可用于深加 工，如制作钢丝绳、桥梁与山地索道用钢索等。 2010年，受益于国内宏观经济增长强劲，基础设施建设和房地产 开发投资对建筑钢材的需求拉动，我国盘条（线材）表观消费量突破 1亿吨至10383万吨，较2009年增加855万吨，增长9.0%。 进出口方面，2010年我国盘条（线材）进口66万吨，较2009年略 有上涨。受全球经济复苏缓慢影响，2010年我国线材出口较2009年增 长116.5%至236万吨，但相对于2007年的624万吨仍处于较低水平。
2008年盘条市场运行情况 2.1 2008年盘条市场运行情况
2、我国分区域盘条产量情况
分区域来看，我国线材产量主要集中在华北地区和华东地区，2010年 华北地区和华东地区线材产量占全国线材产量的比例同为32%，并列第一 位，华南地区占全国产量18%，列第三位。
2010年我国分区域产量及占比情况表 2010年我国分区域产量及占比情况表 地区 产量（万吨） 产量（万吨） 占全国比重（ 占全国比重（%） 华东 3377 32 华北 3377 32 华南 1900 18 西南 844 8 西北 633 6 东北 422 4
1.2 盘条的标准
按照钢材分配目录和用途不同，盘条的执行标准如下： 普通低碳钢热轧圆盘条（GB701-1997） 普通低碳钢无扭控冷、热轧盘条（ZBH4403-88） 优质碳素钢盘条（GB4354-84） 优质碳素钢无扭控冷、热轧盘条（ZBH44002-88） 制绳钢丝用盘条（YB349-64） 制绳钢丝用无扭控冷、热轧盘条（ZBH44004-88） 碳素焊条钢盘条（GB3429-82） 碳素焊条钢无扭控冷、热轧盘条（ZBH44005-88） 合金结构钢热轧盘条（GB3077-82） 碳素工具钢热轧盘条（GB1298-86） 合金工具钢热轧盘条（GB1299-77） 弹簧钢热轧盘条（GB1222-84） 滚珠轴承钢热轧盘条（YB9-68） 不锈钢盘条（GB4356-84） 焊接用不锈钢盘条（GB4241-84）
高线盘条性能差异原因分析及解决措施
高线盘条性能差异原因分析及解决措施摘要：目前柳钢高线盘条因控温、控冷等变量影响，通条性能差异客观存在，特别是盘螺性能通条差异最大。
通过对轧制前后温度变化、斯太尔摩辊道上风冷条件差异、盘条通条尺寸不均匀等进行原因分析，得出导致盘条通盘性能差异的主要因素，结合现场生产实际情况，提出解决措施。
关键词：通条性能、风冷条件差异、措施1 前言柳钢二高线厂于2011年6月份投产，其主要设备：精轧机组、吐丝机、打包机、控冷系统都是摩根进口设备，主要产品规格以Φ5．5 mm～Φ16mm的光圆钢筋和Φ6.0 mm～Φ12mm螺纹钢筋产品为主。
特别是近年来，随着产品的不断升级，产品种类的不断丰富，用户对产品性能要求越来越严格，通过走访终端客户，市场反馈柳钢高线产品普遍存在产品性能波动大，同圈强度存在偏大的情况，对终端用户的使用、柳钢的产品形象造成一定的影响。
2、现状分析对同一盘卷上不同部位检测力学性能结果差异。
查询我厂 2017年二高线力学性能台账，主要规格钢种同一盘力学性能（屈服强度）差异统计，分布较离散，30Mpa外差异值占比均为超过50%，而盘螺性能优质率430-470MPa区间不到80%，其中Φ6.0mm、Φ8.0mm盘螺同圈性能差异可以达50MPa，不同批次间性能差异最大值达120Mpa。
3、盘条通条性能差异影响因数分析及对策3.1 开轧温度不均匀小规格钢种，特别是Φ6.5 规格，整个盘条从头部吐丝到尾部吐丝需要84秒，半成品进精轧的时间差很大，约有60秒，造成轧件头尾温差，粗轧入口温度头部一般为1000℃，而尾部一般为960℃；吐丝温度头中部一般为950℃，而尾部一般为920℃。
从而引起成品组织、性能的差异。
解决措施：在出炉辊道安装保温罩，改进粗轧机组出口冷却水管位置以及冷却方式。
该措施实行后，钢坯头尾温差控制在30℃之内。
3.2 水箱不冷段区域温度偏高通常情况下，轧制Φ8.0mm盘螺整个盘条经过精轧机后经过4个水箱冷却，每个水箱的控制方式，设置的不冷段长度不一样，水箱控制阀门相应时间不一头部经过水箱后，存在一段温度稍微高的区域，我们称之为不冷段这段区域一般在1-3秒钟时间，如轧制速度80米每秒，相当于有50-100圈左右的高温区域，终轧入口温度头部一般为 1050-880℃，而中尾部一般为870-880℃，如果头部过渡段区域没有修剪干净引起成品组织、性能的差异。
高碳盘条力学性能不合原因分析
河南冶金
第１７卷第１期ＨＥＮＡＮ ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＹ
Ｆｅｂ．２００９ Ｖ０１．１７ Ｎｏ．１
高碳盘条力学性能不合原因分析
赵贤平 郭世宝 孙红英李静宇 于志华
（安阳钢铁股份有限公司）
摘要借助金相检验、化学分析和扫描电子显微镜及能谱仅分析了高碳盘条力学性能不合格的原因。分析结果表 明，高碳盘条抗拉强度不合格的主要原因是控轧控冷时造成的索氏体比例较小，中心偏析造成的网状碳化物和马 氏体、夹杂物的大小对抗拉强度的影响并不显著。 关键词 高碳盘条力学性能索氏体 网状碳化物夹杂物
（ａ）８０。钢拉伸断口低倍ＳＥＭ像
（ｂ）复合氧化物夹杂
４Ｏ ＯＯ
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能影ｋｅＶ （ｃ）能谱图 图７ ８０。钢拉伸断口及断裂源的夹杂物
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夹杂物颗粒大小／“ｒａ
图８ ８０’钢夹杂物对力学性能的影响
表ｌ ８０。钢索氏体比例和夹杂物对力学性能的影响
图６中心区域的马氏体 ３拉伸断口观察分析
借助扫描电子显微镜和能谱仪的观察分析试样 的拉伸断口（如图７所示）。结果表明，有些试样断 口断面比较平整，无明显的塑性变形，放射区几乎布 满整个断口断面，几乎没有剪切唇区，为典型的脆性 断裂特征。出现这种脆断现象的试样，其延伸率和 面缩率都较低。其断裂源处有明显的肉眼可见的圆 形黑色区域（图７（ａ））。从断口的放射区来看，断 裂起源于黑色区域，而且黑色区域中心还有一白点， 在高倍下可见该白点为一大型圆形夹杂物（图７ （ｂ））；其能谱分析如图７（ｃ）所示，可知该夹杂物为 一复合氧化物。说明线材非金属夹杂的级别是较高 的。但经过多个试样观察统计（见表１、如图８所 示），夹杂物对高碳盘条的抗手｛）＝强度影响不太明屉。
国内外桥梁用钢现状简述
国内外桥梁用钢现状简述摘要:国外已开发出屈服强度960 MPa 的高强度桥梁结构用钢,以及屈服强度690MPa 的耐候桥梁结构用钢产品,均已在工程中实际应用;国内开发出与HPS70W 接近的高性能桥梁结构用钢,并已实际使用,但产品在在可焊性、耐候性方面的差距较大。
关键词:桥梁;结构钢;高性能前言随着桥梁建设地域的扩展,其面临的恶劣服役条件对桥梁结构用钢,在力学性能、工艺性能和耐候性能等方面提出了更高的要求,目前正沿着“碳锰钢→高强钢→高性能钢”的轨迹发展,应用于桥梁结构的高性能钢已成为目前各国研究热点[1]。
1国外桥梁结构用钢1.1高强韧性以往桥梁建设多采用碳锰钢,相同构件采用高强钢能够减小桥梁结构厚度以降低其自重,有利于增大跨距,改善施工和养护条件,加上钢桥的推广应用,刺激了桥梁建设对高强钢(屈服强度不小于345MPa)的市场需求并逐步替代碳锰钢(屈服强度接近235 MPa),尤其在钢梁、钢桁等关键部位.美国在高强度桥梁结构用钢方面的研究起步较早,ASTM A709/ A709M-11标准中涵盖了36(250 MPa)、50 (345 MPa)、70 (485 MPa) 和100(690 MPa)强度级别,均已开发成功并实际应用于超过200 座桥梁,其中50 级钢包括低合金钢和耐候钢,70 级和100 级钢为高耐候的HPS。
1996 年,美国田纳西州路马丁河湾公路桥采用HPS 70W 钢替代三根连续焊接钢梁原先设计使用的HPS 50W 钢,在满足各州公路及运输工作者协会桥梁设计规范要求的前提下,桥梁结构自重减轻了24%,建造使用钢材的费用降低了10%。
美国宾夕法尼亚州福特城大桥混合采用HPS 70W 钢和HPS 50W 钢,在负力矩区域使用HPS 70W 钢,其余区域使用HPS 50W 钢,消除了钢梁腹板高度差并节约了纵向腹板栓连接的成本,据测算,该桥结构重量减小了20%。
由于100 级钢的切割、焊接和加工对施工环境要求高,且价格高,实际工程中应用较少,目前桥梁建设以美标50 和70 级钢为主,未来50 级耐候钢用量将大幅攀升[1] 。
2300 MPa级铁路桥梁用高强钢绞线盘条的开发
包 钢 科 技 ＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆＢａｏｔｏｕＳｔｅｅｌ
Ｖｏｌ．４７，Ｎｏ．２ Ａｐｒｉｌ，２０２１
２３００ＭＰａ级铁路桥梁用高强钢绞线盘条的开发
赵晓敏１，苏永华２，石 龙２，涛 雅１，吕 刚１，胡 波３
（１．内蒙古包钢钢联股份有限公司技术中心，内蒙古 包头 ０１４０１０； ２．中国铁道科学研究院集团有限公司，北京 １０００８１； ３．内蒙古包钢钢联股份有限公司长材厂，内蒙古 包头 ０１４０１０）
Ｃ ０．８５～０．９５
Ｓｉ ≥０．１０
表 １ ＢＧ８７钢绞线用钢化学成分（质量分数）
Ｍｎ
Ｐ
Ｓ
≥０．３０
≤０．０２０
≤０．０２０
Ｖ ≤０．１５
％
Ｃｒ ≤０．１５
３ 试验结果与讨论
３．１ 盘条力学性能 采用 Ｆｏｒｍａｓｔｏｒ－ＦⅡ全自动相变仪测定了该钢
种的静态 ＣＣＴ曲线，将试样以 １０℃ ／ｓ的加热速度 加热到 １０００℃，保温 ５ｍｉｎ，然后分别以 ５０℃ ／ｓ、 ８０℃ ／ｓ、１００℃ ／ｓ、２００℃ ／ｓ的速度冷却至室温， 不同冷却速度得到的显微组织见图 １，试验结果表 明轧后冷速在 １００℃ ／ｓ时会出现马氏体组织，因 此在斯太尔摩线冷却速度不能超过 １００℃ ／ｓ。轧
［２］ 张正基，周鸣涛，张伟君．２０００ＭＰａ混凝土用 预应 力 钢 绞 线 的 开 发 应 用 ［Ｊ］．金 属 制 品 ２００４，６（３０）：９－１０．
［３］ 叶觉明，姚志安，余景绣，等．桥梁缆索用热镀 锌钢丝的性能要求与加 工 工 艺 ［Ｊ］．金 属 制 品，２００９，３５（２）：４－８．
［４］ 胡磊，王 雷，麻 晗．超 高 强 度 预 应 力 钢 丝 及 钢 绞线用盘条的开发研究［Ｊ］．钢铁钒钛，２０１６， １（３７）：１４２－１４７．
国内外SCM435冷镦钢实物质量对比分析
国内外SCM435冷镦钢实物质量对比分析韩纪鹏;翟瑞银;黄宗泽【摘要】选取国内外两个厂家生产的SCM435冷镦钢盘条,对其内部质量和表面质量进行检测分析,找出他们的性能差异.国内盘条在化学成分控制、夹杂物控制、氧化铁皮厚度等方面与进口控制水平接近,但在冷镦性能、表面脱碳控制、偏析控制、组织控制等方面还有一定差距.国内盘条组织以铁素体、索氏体和贝氏体为主,并含有少量马氏体;进口盘条则以铁素体和索氏体为主,含有少量珠光体.进口样品中A类夹杂物较多,国内盘条中B类夹杂物较多,且国内热轧盘条强度、显微硬度明显高于进口盘条.【期刊名称】《宝钢技术》【年(卷),期】2017(000)004【总页数】5页(P34-37,67)【关键词】冷镦钢;盘条;脱碳;夹杂物【作者】韩纪鹏;翟瑞银;黄宗泽【作者单位】宝山钢铁股份有限公司研究院,上海201900;宝山钢铁股份有限公司研究院,上海201900;宝山钢铁股份有限公司研究院,上海201900【正文语种】中文【中图分类】TG316.1+93SCM435合金冷镦钢广泛应用于10.9、12.9级高强、超高强级别的汽车螺栓产品,属于具有特殊要求的高级冷镦钢,对原料的内在和表面质量要求较高[1-3]。
国内冷镦钢产品与进口同级别产品相比还有一定差距,通过对比国内外两家主要生产企业的冷镦钢盘条,对产品内在质量和表面质量进行分析,找出国内外盘条质量差异,可为国内冷镦钢盘条的质量改进、高附加值冷镦钢产品的开发提供参考。
选取国内外两家钢厂生产的SCM435冷镦钢盘条实物,在实验室进行化学成分、力学性能、显微硬度等分析。
1.1 化学成分各钢厂盘条的主要化学成分见表1。
各厂生产盘条化学成分控制较好,C、Si、P、Cr、Mo、Al、Ti的质量分数差别不大,进口Mn、Ca较国内盘条高,且进口盘条S的控制更好。
进口盘条应该是在精炼阶段采用Ca处理脱S,较好地控制S的含量,且通过提高Mn含量增加盘条强度,增强冷镦钢硬化效果。
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分别取新日铁、国内Ａ钢厂和Ｂ钢厂生产的盘
条进行力学性能对比，结果见表２。由表２可以看
出：尽管国内钢厂采用了添加合金元素ｃｒ和Ｖ的 方法来提高盘条抗拉强度，但是新日铁盘条的抗拉
强度最高；３个钢厂盘条的延伸率均在１４％左右；新 日铁盘条断面收缩率为４４．５％，国内两钢厂的盘条 断面收缩率均低于４０％。
热处理工艺旧。ｊ。笔者对国内外一些钢厂生产的缆 索用盘条实物质量进行对比分析，为提高国内桥梁 缆索用高碳钢盘条质量提供参考。
内Ａ钢厂Ｂ８２ＭｎＱＬ桥梁缆索用盘条、国内Ｂ钢厂 ＳＷＲＳ８２Ｂ盘条进行成分分析，各钢厂盘条的化学成
分见表１。
由表１可以看出：国内外３个钢厂盘条的碳质 量分数均在０．８０％～０．８４％；国内Ａ钢厂和Ｂ钢厂 生产的盘条中ｃｒ和Ｖ质量分数远高于新日铁生产
的盘条，而新日铁盘条中未加ｃｒ和Ｖ，其ｃｒ和Ｖ为
残余含量；国内Ａ钢厂的盘条中ｃｕ和Ｔｉ的质量分
万方数据
・３８・
金
属
制
品
第３８卷
数比其他２个钢厂高。 国产盘条中ｃｒ和Ｖ的质量分数较高，主要是 因为国内钢厂通过添加适量的合金元素来提高盘条 的强度。ｃｒ是强碳化物形成元素，能够置换渗碳体 内的铁原子而形成合金渗碳体（Ｆｅ，ｃｒ），ｃ，能阻止
“开裂”，此缺陷容易成为钢丝扭转过程中裂纹的萌
不一的情况，国产盘条由于添加了Ｖ使珠光体团尺 寸较小，但其珠光体团片层间距的均匀性较差，出现 了一些片层间距较大的珠光体团（图ｌｂ和１Ｃ），而 新日铁盘条珠光体团片层间距小而且不同珠光体团 中的片层间距大小均匀（图ｌａ），说明片层间距小且 均匀是新Ｅｌ铁盘条扭转性能优于国产盘条的主要
别均较低；（４）除新日铁生产的盘条网状渗碳体级 别为零外，国内钢厂的盘条中均有少量的晶界渗
碳体出现。
ａ）新日铁
圈１ Ｆｉｇ．１
ｂ）国内Ａ厂
ｃ）国内Ｂ厂
国内外桥梁缆索用高碳钢盘条的索氏体片层间距场发射电镜照片
ｓｔｅｅｌ ｗｉｒｅ ｒｏｄ ｆｏｒ ｂｒｉｄｇｅ ｃａｂｌｅ
Ｓｏｒｂｉｔｅ ｌａｍｅｌｌａｒ ｓｐａｃｉｎｇ ｆｉｅｌｄ ｅｍｉｓｓｉｏｎ ｅｌｅｃｔｒｏｎ ｍｉｃｒｏｇｒａｐｈ ｏｆ ｄｏｍｅｓｔｉｃ ａｎｄ ｏｖｅｒｓｅａｓ ｈｉｇｈ ｃａｒｂｏｎ
度及加工硬化率［４］。但ｃｒ元素的富集，将提高过冷 奥氏体在转变区尤其是低温转变区的稳定性，使
ＣＣＴ曲线右移，容易在盘条心部形成马氏体等异常
组织从而降低盘条性能。Ｖ元素和Ｃ，Ｎ等元素能
形成碳化物、氮化物、碳氮化物粒子，起到细晶强化
钢厂采用的ＤＰ工艺是在盘条热轧后，利用自身余 热经过斯太尔摩风冷线冷却，其特点是利用余热进
原因。
使用Ｎａ：Ｓ：０，・５啦０和Ｋ：Ｓ：０，混合水溶液对 盘条中的带状组织进行腐蚀，在金相显微镜下带状 组织沿盘条轴向呈平行分布的白色线状，其结果如
图２所示。由图２可以看出：新日铁盘条中没有出
现带状组织，而国内钢厂生产的盘条均出现带状组 织。有研究发现ｐ Ｊ：带状组织和基体一样也是索氏 体组织，但片层间距相对于周围的基体更小，而且其 显微硬度明显高于周围基体。由于带状组织部位与 基体硬度的差别，在拉伸或扭转加工变形时会产生 应力集中，可能在带状组织与基体交界处生成裂纹， 从而造成拉拔或扭转断裂 ｂａｔｈ，ｃｏｏｌｉｎｇ ｕｎｉｆｏｒｍｉｔｙ ｉｓ ｂｅｔｔｅｒ，ｗｈｉｃｈ
ｉｍｐｒｏｖｅ
ｔｈｅ ｗｉｒｅ ｒｏｄ ｓｏｒｂｉｔｉｚｉｎｇ
ｒａｔｅ
ａｎｄ ｕｎｉｆｏｒｍｉｔｙ，ｄｏｍｅｓ—
ｔｉｃ ｗｉｒｅ ｒａｔｅ
ｒｏｄ ｉｓ ｃｏｏｌｅｄ ｗｉｔｈ Ｓｔｅｌｍｏｒ ｃｏｏｌｉｎｇ ｌｉｎｅ，ｃｏｏｌｉｎｇ ａｂｉｌｉｔｙ ｉｓ ｌｏｗ，ｃｏｏｌｉｎｇ
ａｖｅｒａｇｅ ｌａｍｅｌｌａｒ ｓｐａｃｉｎｇ ｏｆ Ｎｉｐｐｏｎ Ｓｔｅｅｌ ｗｉｒｅ ｒｏｄ ｉｓ ｏｎｌｙ ８４．７ ｎｍ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ
ｂｒｉｄｇｅ ｃａｂｌｅ；ｈｉｇｈ ｃａｒｂｏｎ ｓｔｅｅｌ；ｗｉｒｅ ｒｏｄ；ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ；ａｒｅａ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ；ｂａｎｄｅｄ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ
ｉｓ
ａｒｅａ ａｒｅａ
ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ Ｎｉｐｐｏｎ Ｓｔｅｅｌ ｗｉｒｅ ｒｏｄ ｉｓ ４４．５％．
ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ｄｏｍｅｓｔｉｃ ｓｔｅｅｌ ｆａｃｔｏｒｙ ｗｉｒｅ ｒｏｄ ｉｓ ｌｏｗｅｒ ｔｈａｎ ４０％．Ａｎａｌｙｚｅｄ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ：Ｊａｐａｎ Ｎｉｐｐｏｎ Ｓｔｅｅｌ ｗｉｒｅ ｒｏｄ
表２国内外桥梁缆索用高碳钢盘条力学性能对比
Ｔａｂｌｅ ２ Ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｃｏｎｔｒａｓｔ ｏｆ ｄｏｍｅｓｔｉｃ
测了盘条的索氏体体积分数、索氏体片层间距、马氏 体和网状渗碳体的级别，结果见表３。
表３
国内外桥梁缆索用高碳钢盘条金相组织对比
Ｔｈｅ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｃｏｎｔｒａｓｔ ｏｆ ｄｏｍｅｓｔｉｃ
随着我国经济的快速发展，国内桥梁建设项目
越来越多，尤其是大跨度的悬索桥和斜拉桥，数量及
１化学成分对比 分别对新日铁ＳＷＲＳ８２Ｂ盘条（ＤＬＰ工艺）、国
规模已处于世界领先行列¨Ｊ，因此，对生产桥梁缆 索用高碳钢热轧盘条的需求量也在１３益增加。要求 缆索用盘条具有高强度、低松弛和良好的扭转性能。 国内外在生产桥梁缆索用盘条时有ＤＰ（斯太尔摩风 冷）、ＬＰ（铅浴淬火）和ＤＬＰ（盐浴淬火）３种不同的
ｕｎｉｆｏｒｍｉｔｙ
ｉｓ
ｐｏｏｒ．Ｔｈｅ ｗｉｒｅ ｒｏｄ ｓｏｒｂｉｔｉｚｉｎｇ
ａｒｅ ｏｖｅｒ
ｏｆ ｔｈｒｅｅ ｓｔｅｅｌ ｆａｃｔｏｒｙ ｉｓ ａｂｏｕｔ ９０％，ｔｈｅ ａｖｅｒａｇｅ ｌａｍｅｌｌａｒ ｓｐａｃｉｎｇ ｏｆ ｄｏｍｅｓｔｉｃ ｗｉｒｅ ｒｏｄｓ
１７０ ｎｍ，ｗｈｉｌｅ ｔｈｅ ｔｈｅ
ｎｍ。
关键词桥梁缆索；高碳钢；盘条；抗拉强度；断面收缩率；带状组织 中图分类号ＴＧ３５６．２＋１
Ｑｕａｌｉｔｙ
ｃｏｎｔｒａｓｔ ｏｆ
ｄｏｍｅｓｔｉｃ ａｎｄ
ｏｖｅｒｓｅａｓ
ｈｉｇｈ ｃａｒｂｏｎ
ｓｔｅｅｌ ｗｉｒｅ ｒｏｄ ｆｏｒ ｂｒｉｄｇｅ ｃａｂｌｅ
ＷＡＮＧ Ｔａ０１，ＣＨＥＮ Ｗｅｉ－ｑｉｎ９１，ＷＡＮＧ Ｇｕａｎｇ・ｓｈｕｎ２，ＣＡＯ
Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｑｉｎｇｄａｏ ２６６０４３，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ
Ｔｏ
ａｎａｌｙｚｅ ｔｈｅ
ｒｅａｓｏｎ
ｏｆ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ ｏｆ ｈｉｇｈ ｃａｒｂｏｎ ｓｔｅｅｌ ｗｉｒｅ ｒｏｄ ｆｏｒ ｂｒｉｄｇｅ ｃａｂｌｅ ｐｒｏｄｕｃｅｄ
ｂｙ Ｊａｐａｎ Ｎｉｐｐｏｎ Ｓｔｅｅｌ ａｎｄ ｄｏｍｅｓｔｉｃ ｓｔｅｅｌ ｆａｃｔｏｒｙ．Ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｗｉｒｅ ｒｏｄ ｉｓ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ｂｙ ａｄｄｉｎｇ ｅｌｅｍｅｎｔ ｃｈｒｏｍｉｕｍ ａｎｄ ｖａｎａｄｉｕｍ ｔｏ ｓｔｅｅｌ ｉｎ ｄｏｍｅｓｔｉｃ ｆａｃｔｏｒｙ，ｂｕｔ ｔｈｅ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ Ｎｉｐｐｏｎ Ｓｔｅｅｌ ｗｉｒｅ ｒｏｄ ｉｓ ｔｈｅ ｈｉｇｈｅｓｔ，ａｂｏｕｔ １ ２８０ ＭＰａ．Ｔｈｅ ｅｌｏｎｇａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｒｅｅ ｓｔｅｅｌ ｆａｃｔｏｒｉｅｓ ｉｓ ａｂｏｕｔ １４％．Ｔｈｅ ｔｈｅ
行热处理，节约了能源消耗，但缺点是冷却能力弱，
和沉淀强化的作用，从而提高盘条强度。但Ｖ含量 过高，会导致碳氮化物粒子增多且颗粒长大，使盘条
塑性下降‘５｜。
冷却均匀性差。新日铁采用的是ＤＬＰ盐浴冷却工
艺，它是将热轧后的盘条通过盐浴槽实现等温索氏
２力学性能对比
体化转变。和ＤＰ工艺一样，ＤＬＰ工艺也是直接利 用盘条余热进行热处理，节约了能源，而且盐浴冷却 能力较斯太尔摩风冷的更大，冷却均匀性更好，可提 高盘条的索氏体化率及通条性能。此外，盐浴冷却 没有铅浴冷却造成的铅污染，符合环保要求。 ３．２金相组织 采用硝酸酒精溶液对３个钢厂的盘条进行腐
（１．Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ
ａｎｄ Ｅｃｏｌｏｇｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｕｎｉｖｅｍｉｑ
Ｃｈａｎｇ・ｆａ２
１０００８３，Ｃｈｉｎａ；
ｏｆＳｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ
Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ
Ｂｅｉｎｇ，＆０＂／ｎｇ
２．Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｃｅｎｔｅｒ
ｏｆ Ｑｉｎｇｄａｏ
Ｉｒｏｎ
ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ
索氏体化率越高，索氏体片层间距越小，盘条的 强度和塑性也越好。这是因为片层间距越小，铁素 体和渗碳体的相界面就越多，对位错运动的阻碍也 就越大；在相同面积内片层间距越小，铁素体和渗碳 体片层就越薄，更容易变形而不易脆断；在相同变形 量下，变形分散在更多的片层中，片层在承受应变时 变形较均匀，应变集中程度小，从而提高了盘条的强 度和塑性。索氏体化率较高、索氏体片层间距较小 是新日铁盘条力学性能优于国产盘条的重要原因。 片状珠光体中片层方向大致相同的区域称为珠 光体团。有研究【６１认为：珠光体团的尺寸越大，转 动变形过程中发生的位移也越大，珠光体团与团之 间的协调能力也较差，因此容易在团的边界上产生
奥氏体晶粒长大，提高索氏体化率，从而提高盘条强
通过碳当量经验公式计算：鲫（Ｃｅｑ）＝础（ｃ）＋
加（Ｍｎ）／６＋彬（Ｃｒ＋Ｖ＋Ｍｏ）／５＋加（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５。
新日铁、国内Ａ钢厂和Ｂ钢厂盘条的碳当量分别为
０．９２５％，１．００４％，１．００５％。日本新日铁ＤＬＰ盘条 尽管未添加Ｃｒ，Ｖ，由于采用盐浴冷却，其盘条碳当 量小于国内Ａ，Ｂ钢厂的盘条碳当量０．０８％左右，但 抗拉强度和断面收缩率均明显优于国内Ａ和Ｂ钢 厂ＤＰ法生产的盘条。说明ＤＬＰ和ＤＰ ２种不同冷 却工艺是造成盘条力学性能差异的重要原因。国内