某厂房单向板设计-11页文档资料
(完整word版)单向板计算书(绝对详细)
一、设计资料某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图14-37。
层高4.5m。
楼面可变荷载标准值5kN/，其分项系数1.3。
楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。
二、结构布置楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图14-37。
图14-37 单向板肋形楼盖结构布置三、板的计算板厚80mm。
板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图14-38所示。
图14-38 板的计算简图1.荷载计算30mm现制水磨石0.65kN/70mm水泥焦渣14kN/×0.07m＝0.98 kN/80mm钢筋混凝土板25kN/×0.08m＝2 kN/20mm石灰砂浆17kN/×0.02m＝0.34 kN/恒载标准值＝3.97 kN/活载标准值＝5.0 kN/荷载设计值p＝1.2×3.97+1.3×5.0＝11.26 kN/每米板宽p＝11.26 kN/2.内力计算计算跨度板厚h＝80mm，次梁b×h＝200mm×450mm边跨＝2600－100－120+＝2420mm中间跨＝2600－200＝2400mm跨度差（2420—2400）/2400＝0.83<10％，故板可按等跨连续板计算。
板的弯矩计算截面位置弯矩系数M＝边跨跨中×11.26×=5.99B支座×11.26×=－4.67中间跨跨中×11.26×=4.05中间C支座×11.26×=－4.05 3.配筋计算b＝1000mm，h＝80mm，＝80－20＝60mm，＝11.9,=1.27,=210截面位置M（kN·m）＝＝1－＝（）实配钢筋边跨跨中 5.99 0.140 0.151 51310@140，561B支座－4.67 0.109 0.116 3948/10@140460中间跨跨中①－②④－⑤轴线间4.05 0.095 0.1 3408@140，359②－④轴线间4.05×0.8 0.076 0.079 2696/8@140，281中间C支座①－②④－⑤轴线间－4.05 0.095 0.1 3408@140，359②－④轴线间－4.05×0.80.076 0.079 2696/8@140，281其中均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。
单向板肋梁楼盖计算11页word文档
整体式单向板肋梁楼盖课程设计计算书1、楼盖梁格布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为6.9m ，次梁的跨度为6.3m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m 。
楼盖结构的平面布置图如图所示。
按高跨比条件要求板的厚度h>l/40=2300/40=57.5mm ，对工业建筑的楼板，要求h ≥80㎜，所以板厚取h=100mm;次梁截面高度应满足h>(1/18 ~ 1/25)l=(1/18 ~ 1/25)×6300=252 ~350mm ，取h=450mm ，截面宽b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×450=150 ~225mm ，取b=200mm;主梁截面高度应满足h=(1/14 ~ 1/8 )l=(1/14 ~ 1/8) ×6900=493~862.5mm,取h=700mm ，截面宽度b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×700=233~ 350mm,取b=300mm 。
2、 板的设计——按考虑塑性内力重分布设计（1）、荷载计算 恒荷载标准值20mm 厚水泥沙浆面层,10mm 面层：0.650kN/㎡ 100mm 厚钢筋混凝土板：0.10×25=2.500 kN/㎡15mm 厚混合沙浆天棚抹灰：0.015×17=0.255 kN/㎡ 小计 3.405 kN/㎡ 活荷载标准值： 5.500 kN/㎡因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4kN/㎡，所以活荷载分项系数取1.3，恒荷载设计值：g=3.405×1.2=4.086 kN/㎡ 活荷载设计值：q=5.500×1.3=7.150kN/㎡荷载设计总值：g+q=11.236kN/㎡, 近似取11.24kN/㎡（2）、计算简图取1m 板宽作为计算单元，将9跨连续板视为5跨连续板进行计算，板的实际结构如图所示，由图可知：次梁截面尺寸为b ×h=200×450mm ，现浇板在墙上的支承长度为a=120mm ，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：边跨按以下二项较小值确定：l 1=l 0+h/2=(2300-120-200/2)+80/2=2120mm l 1=l 0+a/2=(2300-120-200/2)+120/2=2140mm 故边跨板的计算跨度取l 1= 0mm 中间跨： l 2=l 0=2300-200=2100mm 板的计算简图如图所示。
(整理)单向板设计.
单向板肋梁楼盖设计例题某多层厂房的建筑平面如后面附图11-24所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁边的附属房屋内。
楼面均布活荷载标准值为6kN/m2，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
试进行设计。
其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁按弹性理论设计1.设计资料（1）楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板；20mm 石灰砂浆底。
（2）材料：混凝土强度等级C25；梁内受力纵筋为HRB400，其他为HPB235钢筋。
2. 楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.6m，次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m ,l01/l02=6.6/2.2=3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h＞2200/40=55mm,对工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm,取板厚h=80mm 次梁截面高度应满足h=l0/18~l0/12=6600/18~6600/12=367~550mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取为b=200mm.主梁的截面高度应满足h=l0/15~l0/10=6600/15~660/10=440~660mm,取为h=650mm.截面宽度取为b=300mm。
楼盖结构平面布置图见后面附图11-25。
3.板的设计（1）荷载板的恒荷载标准值：水磨石面层0.65kN/m280mm钢筋混凝土板0.08×25=2kN/m220mm石灰砂浆0.02×17=0.34kN/m2小计 2.99kN/m2板的活荷载标准值： 6 kN/m2恒荷载分项系数取1.2 ；因楼面活荷载标准值大于4.0 kN/m2 ，所以活荷载分项系数应取1.3。
于是板的恒荷载设计值g=2.99×1.2=3.588 kN/m2活荷载设计值q=6×1.3=7.8 kN/m2荷载总设计值g + q=11.3 88kN/m2 ，近似取为g + q = 11.4 kN/m2（2）计算简图次梁截面为200mm×500mm,现浇板在墙上的支承长度不小于100mm, 取板在墙上的支承长度为120mm。
大工_14春《钢筋混凝土结构》_离线答案_某厂房单向板设计(1)
网络教育学院《钢筋混凝土结构课程设计》题目：某厂房单向板设计学习中心：学习中心专业：土木工程年级： 2011 年春季学号：学生：指导教师：1 基本情况某多层厂房，采用框架结构，边柱为砖柱，楼盖采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖，其标准层结构布置图1.1所示。
图1.1 楼面梁格布置图楼面活荷载标准值为5.0 KN／㎡，自重0.6 KN／㎡，板底及梁侧采用15 mm 厚混合砂浆粉底，采用C25混凝土；主梁和次梁采用HRB335级钢筋，其余均采用HPB235级钢筋；板伸入墙120mm，次梁伸入墙240mm，主梁伸入墙370mm，柱的截面尺寸为400mm×400mm。
2 单向板结构设计2.1 板的设计板按塑性力重分布方法设计，按刚度条件板厚为l40≈210040＝52.5mm.按构造要求，工业房屋楼面的最小厚度为80mm，故取板厚h＝80mm.取次梁截面高度h＝450mm，截面宽度b＝200mm。
板的几何尺寸和计算简图见图2.1。
图2.1 板的几何尺寸图2.2 板的计算简图1.荷载恒荷载板自重 0.08×25＝2.0 KN／㎡楼面面层 0.6 KN／㎡天棚抹灰 0.015×17＝0.26 KN／㎡ gk＝2.86 KN／㎡使用活荷载 qk＝5.0 KN／㎡荷载组合设计值根据建筑结构荷载规（GB5009—2001）的规定，对于标准值大于4KN／㎡的工业房屋楼面结构的活荷载应取γQ＝1.3，所以有：g＋q＝1.2gk＋1.3qk＝1.2×2.86＋1.3×5.0＝9.93 KN／㎡g＋q＝1.35gk＋1.3×0.7×qk＝1.35×2.86＋1.3×0.7×5.0＝8.41 KN／㎡取g＋q＝9.93 KN／㎡2.力计算取1m宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度为：中间跨：l＝ln＝2.1－0.2＝1.90m边跨：l＝ln＋＝2.1－0.12－0.202＋0.082＝1.92m边跨与中间跨的计算跨度相差：1.90 1.901.90-＝0.011＜10﹪故可按等跨连续板计算力。
单向板(ppt文档)
当实际跨数超过五跨时，可简化为五跨计算，即 所有中间跨的内力和配筋均按第三跨的处理。
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当梁、板的跨数少于五跨时，则按实际跨数计算。
3、计算跨度Span calculation
一、板 单向板和双向板
二、梁 次梁和主梁
§10.2 单向板肋形楼盖的设计
One-way ribbed slab panels
单向板肋梁楼盖的设计步骤为： ①结构平面布置，并初步拟定板厚和主、次梁的截面尺寸； ②荷载计算； ③确定梁、板的计算简图； ④梁、板的内力计算； ⑤截面计算，配筋及构造处理； ⑥绘制施工图
确定荷载效应组合的设计值时，恒荷载的分项系数取为 g=1.2(当其效应对结构不利时) 或1.0(当其效应对结构有利时)； 活荷载的分项系数一般情况下取q =1.4，当楼面活荷载标大于 4 kN／m2， q =1.3
10.4 钢筋混凝土连续梁的内力计算
一、钢筋混凝连续梁、板的内力计算方法有： ①按弹性方法计算； ②按考虑内力重分布；
计算跨度：梁、
板的计算跨度l。
是指计算弯矩时 所采用的跨间长 度，该值与支座 反力分布有关， 即与构件的搁置 长度a和构件的刚 度有关。
a
ln1
b
ln 2
b
ln3
或 l01
ln1
b 2
a 2
l02Βιβλιοθήκη l03l01l
b 2
0.025ln1
某工业厂房现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计
河南工程学院《×××》课程设计课程设计题目学生姓名：学院：专业班级：专业课程：指导教师：201 年月日某工业厂房现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计一、设计资料1. 楼盖梁格布置楼盖梁格布置如图1所示（楼梯间在此平面外），主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，主梁、次梁的跨度见表1。
每位学生根据表1选取一组数据进行设计。
图1 楼盖梁格布置平面图2.楼面做法20mm水泥砂浆面层（20 kN/m3）（1-7组），或水磨石面层（8-15组），钢筋混凝土现浇板，20mm混合砂浆抹底。
3.楼面荷载均布活荷载标准值见表1。
4.材料混凝土强度等级C25（1-7组）或C30（8-15组）；梁钢筋采用HRB400级钢筋，板钢筋采用HPB300级钢筋。
二、设计内容和要求1.设计内容（1）结构平面布置：柱网、板、次梁及主梁的布置；（2）板的结构计算（按塑性内力重分布计算）；（3）次梁结构计算（按塑性内力重分布计算）；（4）主梁结构计算（按弹性理论计算）。
2.设计成果2张结构施工图和一份设计说明书。
3.设计要求（1）图纸要求绘制2张结构施工图，其内容为：①板的配筋图（ 1︰100）；②次梁的配筋图（比例自定）；③主梁的配筋图（比例自定）；④必要的施工说明。
绘图时采用手绘、计算机绘图均可，所有图纸均为2号图，要求布图匀称、表达正确、线条清晰、图面整洁，所有设计图纸的图幅、字体、线型、图例等均应符合现行《房屋建筑制图统一标准》（GB/T50001-2010），《建筑制图标准》（GB/T50104-2010）、《建筑结构制图标准》（GB/T50105-2010）。
（2）设计说明书要求设计说明书内容应包括封面、设计资料、设计计算过程、参考文献等，说明书应步骤清楚、计算正确、书写工整、结论完整，封面及排版应采用河南工程学院教务处统一要求的格式，设计说明书要求A4纸打印左侧装订。
四、设计步骤及计算书 1、楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
单向板结构设计
1 课程设计任务书1.1设计题目设计单层工业仓库的楼面结构，采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
1.2 设计内容1、选定材料2、确定构件截面尺寸3、板的设计按塑性理论计算内力，计算板的正截面承载力，绘板平法施工图。
4、次梁设计按塑性理论计算内力，计算梁的正、斜截面承载力，绘次梁平法施工图 5、主梁设计按弹性理论计算内力，计算梁的正、斜截面承载力，绘弯矩包络图（须精确作图），绘主梁平法施工图。
6、柱设计计算柱轴向力，按轴压构件进行正截面承载力计算，绘柱平法施工图。
7、钢筋量计算计算所有构件包括板、次梁、主梁和柱的钢筋用量，其中主梁上部纵筋截断须按平法和弯矩包络图各计算一次（钢筋量计算釆用钢筋表进行）。
1.3设计资料1.3.1屋面做法：30厚细石砼保护层（324m KN）三毡四油防水层（24.0m KN）20厚水泥砂浆找平层（320m KN ）钢筋砼板（325m KN）10厚混合砂浆顶棚抹灰（317m KN）1.3.2材料混凝土强度等级C25(ƒc＝11.9N/mm2 ,ƒt＝1.27N/mm2 )梁内纵筋为HRB335(ƒy＝300N/mm2)箍筋及板内钢筋HPB235 (ƒy＝ƒ’y＝210N/mm2)题号54:某单层工厂仓库，采用砖混结构，四周承重墙墙厚370mm,层高3.6m，柱下釆用独立基础，基顶标高为－1.200。
楼盖为现浇钢筋砼肋形楼盖，其结构平面布置如下图所示。
2 课程设计计算书2.1板的计算板按塑性理论计算。
板厚h ≥l/40=2100/40=52.5mm ，对工业建筑楼盖，要求h ≥70mm ，故取板厚h=80mm 。
次梁截面高度按h= l /8~l /12,h=367~550mm 。
取h=450mm ，宽度b=h/3~h/2 ，b=150~225mm ，取b=200mm 。
板的尺寸及支撑情况如下图所示：2.1.1荷载计算30厚细石砼保护层 0.03×24=0.72 KN/㎡ 三毡四油防水层 0.4 KN/㎡ 20厚水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 KN/㎡ 80厚钢筋砼板 0.08×25=2.0 KN/㎡ 10厚混合砂浆顶棚抹灰 0.01×17=0.17 KN/㎡ 恒荷载标准值 2/69.3m kN g k = 活荷载标准值 2/0.6m kN q k = 对于由可变荷载效应控制的组合201 1.2 3.69 1.3612.228/g gk q qk S S S KN m γγγ=+=⨯+⨯=对于由永久荷载效应控制的组合202 1.35 3.690.7 1.3610.442/g gk C q qk S S S KN m γγϕγ=+=⨯+⨯⨯=因此，荷载实际值为12.2282/m kN 。
《钢筋混凝土结构课程设计》--某厂房单向板设计
网络教育学院《钢筋混凝土结构课程设计》题目：某厂房单向板设计学习中心：专业：土木工程学号：学生：钱燕敏1 基本情况本章需简单介绍课程设计的内容，包括厂房的尺寸，板的布置情况等等内容。
一、设计资料 1、厂房平面示意图如图所示：图1-1：厂房平面示意图2、建筑构造①生产车间的四周外墙均为mm 370承重砖墙，内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为300300mm mm ⨯，柱高为m 5.4.②楼盖面层做法: mm 20厚水泥砂浆面层mm 20厚混合砂浆天棚抹灰 ③梁侧抹灰做法：mm 15厚混合砂浆抹灰3、荷载参数楼面活荷载： 3/0.6m kN =γ 水泥砂浆容重： 3/20m kN =γ； 钢筋混凝土容重 3/25m kN =γ； 混合砂浆容重： 3/17m kN =γ； 恒载分项系数： 2.1=G γ；活载分项系数： 1.3Q γ=（因工业厂房楼盖楼面活荷载标准值大于2/4m kN ）。
4、建筑材料混凝土：25C钢 筋：主梁及次梁受力筋采用335HRB 级钢筋，板及梁内的其他钢筋采用235HPB 级钢筋.5、建筑尺寸3318L B m m ⨯=⨯二、屋盖结构平面图D C主梁B6A柱5421次梁3B1B3B2B1B4B3B1B2B166006600200020006000660066006600 200060002000200020002000600020002000图2-1：楼盖结构平面布置图 单位：mm2.1 板的设计本节内容是根据已知的荷载条件对板进行配筋设计，按塑性理论进行计算。
板按考虑塑性内力重分布方法计算。
板的226600 3.32000l mm l mm=≈＞3，宜按单向板设计，本设计按单向板设计。
板的的厚度按构造要求取120008050440l h mm mm =>==mm.次梁截面高度取h=500mm ＞266004401515l == mm,截面宽度b=200 mm,板尺寸及支承情况图如图3-1所示。
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网络教育学院《钢筋混凝土结构课程设计》题目：某厂房单向板设计学习中心：天津宁河奥鹏学习中心[12]专业：土木工程学号：201909724089学生：李鑫1 基本情况本章需简单介绍课程设计的内容，包括厂房的尺寸，板的布置情况等等内容。
一、设计资料1、厂房平面示意图如图所示：图1-1：厂房平面示意图2、建筑构造①生产车间的四周外墙均为mm 370承重砖墙，内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为300300mm mm ⨯，柱高为m 5.4.②楼盖面层做法: mm 20厚水泥砂浆面层 mm 20厚混合砂浆天棚抹灰 ③梁侧抹灰做法：mm 15厚混合砂浆抹灰3、荷载参数楼面活荷载： 3/0.6m kN =γ 水泥砂浆容重： 3/20m kN =γ；钢筋混凝土容重 3/25m kN =γ； 混合砂浆容重： 3/17m kN =γ； 恒载分项系数： 2.1=G γ；活载分项系数： 1.3Q γ=（因工业厂房楼盖楼面活荷载标准值大于2/4m kN ）。
4、建筑材料混凝土：25C钢 筋：主梁及次梁受力筋采用335HRB 级钢筋，板及梁内的其他钢筋采用235HPB 级钢筋.5、建筑尺寸二、屋盖结构平面图图2-1：楼盖结构平面布置图 单位：mm2.1 板的设计本节内容是根据已知的荷载条件对板进行配筋设计，按塑性理论进行计算。
板按考虑塑性内力重分布方法计算。
板的226600 3.32000l mm l mm=≈＞3，宜按单向板设计，本设计按单向板设计。
板的的厚度按构造要求取120008050440l h mm mm =>==mm.次梁截面高度取h=500mm ＞266004401515l == mm,截面宽度b=200 mm,板尺寸及支承情况图如图。
g+q=11.09kN/m(b )(a)图1（取1m 宽板带为计算单元）恒载标准值 20 mm 水泥砂浆面层23/4.0/2002.0m kN m kN =⨯80 mm 钢筋混凝土板320.0825/ 2.0/kN m kN m ⨯=20 mm 混合砂浆天棚抹灰320.0217/0.34/kN m kN m ⨯=线设计值m kN m kN m g /29.3/74.212.12=⨯⨯=活荷载设计值m kN m kN m q /8.7/0.613.12=⨯⨯= 合计m kN /09.11即每米板宽m kN q g /09.11=+2、内力计算计算跨度边 跨 0.20.082.00.12 1.82222n h m m l m m m+=--+= 取 0 1.82l m =中间跨 0 2.00.2 1.8l m =-=计算跨度差 1.82 1.8 1.0%10%1.8m mm-=<，说明可按等跨连续板计算内力。
取1m 板宽带作为计算单元，计算简图如图3-1（b ）所示。
连续板各截面弯矩计算见表3-1。
表3-1 连续板各截面弯矩计算截面 边跨跨内 离端第二支座 离端第二跨跨内中间跨跨内中间支座弯矩计算系数 m α 111 111- 161141- 23截面的配筋计算见表3-2。
表3-2 连续板各截面配筋计算板带部位截面边区板带（~，~轴线间）中间区板带（~轴线间）边跨 跨内 离端第二支座 离端第二跨跨内，中间跨跨内 中间支座边跨 跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内 中间 支座M /(m kN .)3.34 -3.34 2.25 -2.57 3.34 -3.34 2.25⨯0.8 =1.80 -2.57⨯0.8 = -2.07 21bh f Mc S αα=0.078 0.078 0.053 0.060 0.078 0.078 0.042 0.048 ξ0.0810.081 0.054 0.062 0.081 0.081 0.043 0.049 y c s f f bh A /10αξ=/mm 2275.4 275.4 183.6 210.8 275.4 275.4146.2166.6 选配钢筋 Φ8@180 Φ8@180 Φ8@180 Φ8@180 Φ8@180 Φ8 @180 Φ6/8@180Φ6/8 @180 实配钢筋面积/mm 2279279279279279279218218中间区板②-⑤带轴线间，各内区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨内和中间支座考虑板的内拱效应作用，计算弯矩降低20%。
连续板的配筋示意图见图3-2。
2实配279mm 计算275.4mm 2@18088@1802计算275.4mm 实配279mm 2(a )2实配279mm 计算275.4mm 2@18088@1802计算275.4mm 实配279mm 26/8@180实配218mm 22实配279mm 计算275.4mm 2@18088@1802计算275.4mm 实配279mm 22实配218mm 计算146.2mm 2@1806/82计算166.6mm (b )图3-2 板的配筋示意图 （a ）边区板带 （b ）中间板带 4、确定板的构造筋根据构造要求该板必须配如下构造筋： ①整个板与墙体结合的四个边角各配 4Ф12，且长度不宜小于四分之n l ，经计算钢筋实长为720mm ； ②嵌入墙内的板面陪负弯矩钢筋Ф12@200,长度不宜小于七分之n l 经计算钢筋实长为470mm ； ③垂直于主梁的板面负弯矩钢筋Ф12@200，该筋伸出主梁边缘的长度不应小于板短向净跨度41的n l ，经计算钢筋的实长为1520；④沿板的长边方向配构造筋Ф8@250，长度为6100；2.2 次梁的设计次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。
取主梁的梁高=650 mm ＞mm l 500126000123==，梁宽b=250 mm 。
次梁有关尺寸及支承情况见图4-1（a ）。
1、荷载恒荷载设计值 由板传来 m kN m m kN /58.60.2/29.32=⨯ 次梁自重m kN m m m m kN /52.2)08.050.0(2.0/252.13=-⨯⨯⨯ 梁侧抹灰m kN m m m kN /26.02)08.050.0(015.0/172.13=⨯-⨯⨯⨯ 活载设计值由板传来 m kN m m kN q /6.150.2/8.72=⨯=合计m kN q g /96.24=+2(b (a )g+q=24.96kN/m图4-1 次梁的尺寸和计算简图（a ）次梁尺寸 （b ）计算简图 3、内力计算 计算跨度边跨 m m m m l n 355.6225.012.06.6=--=m m m a l n 475.6224.0355.62=+=+ 取m l 475.60=中间跨m m m l l n 35.625.06.60=-==跨度差%10%0.235.635.6475.6<=-mmm说明可按等跨连续梁计算内力。
计算简图如图4-1（b ）。
连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表4-1和4-2。
表4-1 连续次梁弯矩计算截面 边跨跨内 离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座弯矩计算系数m α111 111-161 141-20)(l q g M m +=α /(m kN .)95.13-95.13 62.90-71.89表4-2 连续次梁剪力计算截面 端支座内侧离端第二 支座外侧离端第二 支座内侧中间支座 外侧、内侧剪力计算系数v α45.0 55.0 55.0 55.00)(l q g V v +=α/kN71.38 87.24 87.17 87.174、次梁的截面承载力计算次梁跨内截面按T 形截面计算，翼缘计算宽度为：边 跨 mm mm l b f 2160647531310'=⨯==＜mm mm mm s b 200018002000=+=+离端第二跨、中间跨 mm mm l b f 2120635031310'=⨯==梁高 mm h 500=，mm mm mm h 465355000=-=翼缘厚 mm h f 80'=判别T 形梁的类型： 对于边跨离端第二跨、中间跨故均属于第一类T 形截面。
支座截面按矩形截面计算，第一内支座按布置两排纵筋考虑，取050060440h m m =-=，其他中间支座按布置一排纵筋考虑，0465h mm =连续次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表4-3和表4-4。
表4-3 连续次梁正截面承载力计算截面 边跨跨内 离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座 M /(m kN .)95.13-95.13 62.90 -71.89 )/(/20120'1bh f M h b f M c s f c S αααα==0.018 0.206 0.012 0.140 ξ0.0180.233＜0.550.0120.151)/(/1010'y c s y c f s f f bh A f f h b A αξαξ==/mm 2 664 813 469 557选配钢筋 318 418 218 220 实配钢筋面积 /(2mm ) 7631017509628表4-3 连续次梁斜截面承载力计算截面 端支座内侧 离端第二 支座外侧 离端第二 支座内侧 中间支座 外侧、内侧 V/kN71.38 87.24 87.17 87.17 N bh f c c /25.00β276700>V 261800>V 261800>V 276700>V N bh f t /7.0082700>V 78200＜V 78200＜V 82700＜V 选用箍筋2Ф82Ф82Ф82Ф821/mm nA A sv sv =101 101 101 101 200/7.025.1mm bh f V h A f s t sv yv -=按构造配筋1290 1300 2758 实配箍筋间距s/mm 2200200200200次梁配筋示意图见图4-2图4-2 连续次梁配筋示意图5、确定次梁的构造筋根据构造要求连续次梁的构造配筋如下：①在边跨跨内配置架立筋2Ф12，长度经计算得4350mm ； ②在中间跨跨内同样配置架力筋2Ф12，长度经计算得2200mm ；（因为配置二级钢筋，所以该架力筋不用弯钩，直接搭接）五、主梁设计主梁按弹性理论计算柱高H=4.5m ，设柱截面尺寸为300 mm ⨯300 mm 。
主梁的有关尺寸及支承情况如图5-1(a)所示。
1. 荷载恒载设计值由次梁传来 9.36/ 6.661.78kN m m kN ⨯=主梁自重（折算为集中荷载）31.225/0.25(0.650.08) 2.0kN m mm m mm m ⨯⨯⨯-⨯ 侧梁抹灰（折算为集中荷载）31.217/0.015(0.650.08)2 2.0kN m m m m m ⨯⨯⨯-⨯⨯=0.70kN 活载设计值由次梁传来 15.6/ 6.6103.0Q kN m m kN =⨯=合计 174G Q kN +=2、主梁的尺寸和计算简力图图5-1 主梁的尺寸及计算简图 （a ）主梁尺寸 （b ）计算简图 3、内力计算边跨 0.306.000.12 5.732n ml m m m =--= 取 0 6.02l m =中间跨 6.000.30 5.70n l m m m =-= 跨度差 (6.02 6.00)/6.000.3%10%m m mm -=<，则可按等跨连续梁计算。