盾构机吊装计算书
盾构机吊装及安拆方案计算书
盾构机吊装计算书计算：复核：审核：批准：1.1钢丝绳选用（1）钢丝绳选用（本次吊装采用中交天和、锦绣山河两个型号的盾构机，本次吊装索具的选用根据最大件中交天和盾构机前盾为例）盾构机的前盾、中盾、尾盾有四个吊点，刀盘有二个吊点。
中交天和盾构机的前盾、中盾、尾盾钢丝绳的选用按中交天和盾构机前盾考虑，构件最重105t。
最大直径：6440mm，长度：3810mm。
采用四个吊点，可求出吊点最大荷载为26.25t，应选用抗拉强度为177kg/mm2，D=66的6×37钢丝绳4根，查资料可知其破断拉力为254t。
254>105,满足施工要求。
锦绣山河盾构机的刀盘构件重60t，直径6470mm，厚度：1603mm。
采用两个吊点，单边采用两根钢丝绳。
可求出钢丝绳最大荷载为25.5t/cos30°=29.5t，每根钢丝绳载荷为30t，应选用抗拉强度为177kg/mm2，D=66的6×37钢丝绳，查资料可知其破断拉力为254t。
254>60,满足施工要求。
盾构机的台车：盾构机的台车有四个吊点，重量最大的2号车架为29t。
可求出吊点最大荷载为7.25t。
选用抗拉强度为177kg/mm2，D=42的6×37钢丝绳，查资料可知其破断拉力为103t。
103>29,满足施工要求。
（钢丝绳标准选用GB8918-2006，GB20067-2006）1.2卸扣选用中交天和盾构机的前盾、中盾、尾盾卸扣的选用按中交天和盾构机前盾考虑，构件重105t。
采用四个吊点，每吊点为26.25t，选用55t的卸扣，直径为66.5mm，安全负荷为55t，满足施工要求。
盾构机的刀盘重60t。
采用二个吊点，每吊点为30t，选用55t的卸扣，直径为66.5mm，安全负荷为55t，55t>30t,满足施工要求。
盾构机台车：2#台车最重为29t，有四个吊点，每吊点为7.25t，选用17t的卸扣，直径为38.1mm，安全负荷17t，17t>7.25t,满足施工要求。
盾构机吊装组装方案(最终)
目录第1章编制依据与原则 (2)1.1编制依据 (2)1.2编制原则 (2)第2章工程简介 (3)2.1工程概况 (3)2.2设备概况 (3)第3章施工部署 (4)3.1组织机构 (4)3.2工机具准备 (5)3.3工期安排 (6)第4章吊耳、吊具、吊车选型与计算 (7)4.1吊耳的选用及计算 (7)4.2吊索具的选用 (11)4.3吊装机械的选用 (11)4.4吊装半径的确定 (12)4.5最大起重量的验算 (13)4.6地基承载力演算 (15)第5章盾构机吊装工序 (17)5.1盾构机吊装前的准备工作 (17)5.2吊装工序 (17)第6章盾构安全组织机构及保证措施 (22)6.1北青盾构工区安全组织机构及职责 (22)6.2安全保证措施 (23)第7章起重吊装突发事件应急预案 (32)7.1组织机构及职责 (32)7.2施工风险分析及对应措施 (33)7.3应急救援事故的预防与预警 (34)7.4应急响应 (36)7.5应急救援物资与装备保障 (37)7.6事故的处理 (37)第1章编制依据与原则1.1编制依据1、西安地铁三号线9标施工设计、施工图2、《起重机械安全规程》GB/T 60673、《起重机用钢丝绳检验和报废实用规范》GB/T 59724、《起重机设计规范》GB/T 38115、《重要用途钢丝绳》GB 89186、《工程建设安装起重施工规范》HG202017、SCC2500C型履带吊车使用说明书、机械性能表。
8、《建筑工程安全生产管理条例》（国务院第373号令）9、《特种设备监察条例》（国务院第393号令）10、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）11、盾构机设计加工图纸，盾构设备装箱清单12、中铁电气化局下发的关于起重设备吊装管理办法。
13、以往的盾构机吊装经验。
14、（GB50017-2003）钢结构设计规范1.2编制原则1、严格执行国家和西安市有关工程建设的各项方针、政策、规定和要求。
完整版盾构机吊装计算书
附件6:计算书1.单件最重设备起吊计算（1） 单件设备最大重量： m=120t 。
（2） 几何尺寸： 6240mm x 6240mm x 3365mm 。
（3 ）单件最重设备吊装验算图1中盾吊装示意图工况：主臂（L ） =30m ；作业半径（R ） =10m 额定起重量Q=138t （参见性能参数表） 计算：G=m X K1+q =12" 1.1+2.5=134.5t式中：口=单件最大质量； 0=动载系数，取1.1倍；q=吊索具质量，吊钩2t+索 具0.5t ; 额定起重量 Q=138t > G=134.5t （最大）故：能满足安全吊装载荷要求。
为此选择XGC260履带式起重机能满足盾构机部件吊装要求。
2钢丝绳选择与校核J. JLL L I I L土-=二i _---_--i-:i --------■-・:■:-.■- 7 --- < -----• - L- B - ■■- - ■-•二二-—二二 F■二二 M =="UEDE 5F ==--7 - ~二■二二-E - ~ -主吊索具配备：(以质量最大120t为例)主吊钢丝绳规格：6X 37-65.0盾构机最大重量为120t，吊具重量为2.5t.总负载Q =120t+2.5t=122.5t主吊钢丝绳受力P: P=QK/(4X sina) =34.57ta=77° (钢丝绳水平夹角)，K-动载系数1.1钢丝绳单根实际破断力S =331t钢丝绳安全系数=331 /34.57=9.575 , 大于吊装规范要求的8倍安全系数，满足吊装安全要求。
(详见《起重机设计规范》(GB/T3811-2008)符合施工要求)。
3.吊扣的选择与校核此次吊装盾构机，选用了6个55T的“？”型美式卸扣连接盾构机前盾、中盾的起吊吊耳与起吊钢丝绳，设每个卸扣所承受的负荷为H',则H' =K X Q 十4式中K1 :动载系数，取K1=1.1，Q:前盾的重量。
盾构机计算书
φ6340mm隧道掘进机型号TM634 PMX设计计算书株式会社小松制作所地下建机事业本部小松(中国)投资有限公司2010年4月目录页数1、计算条件 (3)1.1工程条件 (3)1.2地质条件 (3)1.3计算模型 (4)1.4盾构机规格 (5)2、盾构机刀盘所需扭矩计算 (5)2.1 计算条件 (5)2.2 各参数的计算 (6)2.3 所需扭矩计算 (7)3、盾构机掘进时所需推力计算 (8)3.1 计算条件 (8)3.2 各参数的计算 (9)3.3 推力计算 (10)4、盾构机壳体强度计算 (11)4.1 计算条件 (11)4.2 各参数的计算 (11)4.3 土荷载计算 (12)4.4 盾构机壳体水平方向变位量的计算 (13)4.5 载荷的计算 (13)4.6 弯曲扭矩[M]及轴力[N]的计算结果 (14)4.7 盾构机壳体应力σ的计算结果 (15)5、切削刀具寿命的计算 (19)5.1 地质概况 (19)5.2 地质计算模型化 (19)5.3 主切削刀计算 (19)5.3.1 磨损高度与运转距离的关系 (19)5.3.2主切削刀、刮刀的磨损系数 (20)5.3.3刀具磨损计算公式 (21)5.3.4刀具磨损计算结果 (22)6、三排园柱滚子轴承计算 (23)6.1 盾构机规格 (23)6.2 载荷计算 (24)6.2.1土载荷的计算 (24)6.2.2 作用与三排园柱滚柱轴承上的载荷的计算 (24)6.3、三排园柱滚柱轴承寿命计算： (25)6.3.1三排园柱滚柱轴承规格 (25)6.3.2 三排园柱滚柱轴承寿命计算 (25)1、计算条件：1.1、工程条件：(1) 隧道长度 m(2) 隧道最小转弯半径 250m(3) 盾构机开挖直径φ6340m m(4) 管片外径φ6200m m(5)管片内径φ5500m m(6)管片宽度 1200mm(7)管片厚度 350mm(8)分块数 5+1块(9)管片重量 4.5t / 块(10)隧道坡度‰1.2、地质条件：(1)土质淤泥质粘土、粘土、粉质粘土、砂质粉土、粉砂、中粗砂(2)隧道覆土厚度 5～30 m(3)地下水位GL- 0.5 m(4)间隙水压 MPa(5)透水系数 cm/sec(6)标准贯入值（N值）(7)内摩擦角 deg(8)粘着力 kN/cm2(9)含水率（W%）(10)地面负荷 6 tf/m2(11)地层反力系数 kN/m21.3、计算模型说明：由于整个计算全部采用在埋深30m ，承受最大水压力，因此计算偏与安全。
盾构机吊装计算书
附件6：计算书1.单件最重设备起吊计算（1）单件设备最大重量：m=120t。
（2）几何尺寸：6240mm×6240mm×3365mm。
（3）单件最重设备吊装验算图1 中盾吊装示意图工况：主臂（L）=30m；作业半径（R）=10m额定起重量Q=138t(参见性能参数表)计算：G=m×K1+q =120×1.1+2.5=134.5t式中：m=单件最大质量；K1=动载系数，取1.1倍；q=吊索具质量，吊钩2t+索具0.5t；额定起重量Q=138t＞G=134.5t（最大）故：能满足安全吊装载荷要求。
为此选择XGC260履带式起重机能满足盾构机部件吊装要求。
2 钢丝绳选择与校核图2钢丝绳受拉图主吊索具配备：（以质量最大120t为例）主吊钢丝绳规格：6×37-65.0盾构机最大重量为120t，吊具重量为2.5t.总负载Q =120t+2.5t=122.5t主吊钢丝绳受力P：P=QK/(4×sina) =34.57ta=77°（钢丝绳水平夹角），K-动载系数1.1钢丝绳单根实际破断力S =331t钢丝绳安全系数=331 /34.57=9.575，大于吊装规范要求的8倍安全系数，满足吊装安全要求。
（详见《起重机设计规范》（GB/T3811-2008）符合施工要求）。
3.吊扣的选择与校核此次吊装盾构机，选用了6个55T的“Ω”型美式卸扣连接盾构机前盾、中盾的起吊吊耳与起吊钢丝绳，设每个卸扣所承受的负荷为H’，则H’=K1×Q÷4式中K1：动载系数，取K1=1.1，Q：前盾的重量。
则H’=K1×Q÷4=1.1×120÷4=33T<55T因此所选用的6个该型号“Ω”型美式卸扣工作能力是足够的，可以使用。
吊装器具选择如下：（1）美式弓型2.5寸55t卸扣6只。
（2）6×37+1-∮65钢丝绳4根，2根用于主钩吊装，两根用于辅助翻身。
盾构顶板吊装计算书
盾构顶板吊装计算书1.1吊装作业环境左线盾构吊装场地为位于潜山路车站顶板恢复沥青路面上部，顶板覆土厚度约3.7米，顶板结构厚度800mm，履带吊站位处已铺设4块2500×6000×30mmQ345b钢板，履带吊自重约245吨，盾构吊装最大构件重约96吨。
1.1.2左线盾构机主要吊重参数本区间左线使用盾构机为中铁装备Φ6250盾构机、盾构机主要由刀盘、前体、中体、后体、连接桥、台车组成，主盾吊装时需要翻转，拟采用三一重工的SCC3000A型300吨履带吊进行吊装。
主要吊出构配件及参数详见下表：表1-1 左线中铁装备盾构机主要部件尺寸及重量参数表序名称号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 刀盘前盾中盾尾盾拼装机螺机链接桥管片输送机 1号台车 2号台车 3号台车 4号台车(mm) 1530×6280 2777×6250 2315×62403573×6240 5625×5048 12394×1900 12633×4880×38095220×1500×400 10990×4742.5×3964 10616×4310×3964 9916×4090×396410316×4405×3964 (T) 51 96 90 25 25 20 13 3 26 25 22 22 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 长×宽×高重量数量113 15号台车10315×4190×3964 13 1 其他相关材料和配件4 二、吊装计算吊车站位平面布置图2顶板荷载分散示意图考虑到吊装过程中吊车两块履带吊受力不均匀，现选单边履带板进行验算，取吊装最大构件前盾最不利情况进行验算，设计盾构井施工阶段地面超载为30kPa。
6米土压盾构液压设计计算书
6.15m土压平衡型地铁盾构机（液压系统）计算书拼装机驱动液压系统1、基本参数拼装机转速： n = 0.3rpm/1.5rpm拼装机转动范围： =±210°马达-减速机速比： i1 = 19.56减速机-大齿圈速比：i2 = 200/15回转力矩： T=87.2KN²m2、马达扭矩：T马达= T/ i1 / i2= 87.2/19.56/(200/15)= 334.36 N²m3、马达转速：n马达=n³i1³i2=1.5³19.56³(200/15)= 392r/min。
4、马达排量马达的工作压力初选12MPaV = 6.28³T马达/12/ηm= 6.28³334.36/12=174.98mL/min5、流量：Q = V²n马达/ηv= 175³392/1000/0.98= 70L/min考虑到泄漏量：单马达的所需流量初选75/min.根据上述参数：选配：马达： MB175AP080马达额定扭矩： T额定=765 N²m马达排量： q =175cm3/rev额定压力： 27.5Mpa额定转速： 600rpm油源与螺旋机系统共用。
拼装机油缸液压系统1、提升油缸工作负载：210KN；提升速度：5cm/s；油缸数量：21） 液压缸内径D 的计算 初选液压缸的工作压力为21MPamm P F D 79.79102114.31000105446=⨯⨯⨯⨯==π 根据国家标准GB/T2348-1993液压缸内径系列将所计算的值圆整为标准值，取D=80mm2）活塞杆直径D 的计算mm Dd 9.4446.1146.1801=-⨯=-=ϕϕ 根据国家标准GB/T2348-1993活塞杆直径系列将所计算的值圆整为标准值，取d=45mm其中ϕ—速度比。
222d D D -=ϕ下面给出了不同速度比时活塞杆直径d 和液压缸内径D 得关系d 和D 的关系设计中，根据工作压力的大小，选用速度比时可参考ϕ和p 的关系表ϕ和p 的关系本，应尽量选用标准系列值。
盾构施工计算
1.1 盾尾间隙的计算盾尾间隙包括以下几部分：理论最小间隙、管片允许拚装误差、盾尾制造误差、盾尾结构变形、以及盾尾密封的结构要求等。
（1）理论最小间隙 管片外径D=6000mm ； 盾尾端至第一环管片前端的距离L=2600mm ；R o —隧道曲线半径，考虑到盾构蛇行的因素取R o =350m ；则隧道管片内侧曲线半径：0/2347R R D m =-=盾尾端部至第一环管片前端对应的圆心角：-1-1 = sin (L/R)= sin (2.6/347)=0.429φ︒ 则理论间隙为：b1 =R(1-cos )=347(1-cos0.429)=0.0097m =9.7mm φ⨯︒取b1=10mm（2）管片精度及管片拚装误差： b2=5mm（3）盾尾制造误差： b3=5mm （4）盾尾变形： b4=5mm （5）其它因素：图3-9-1 盾尾结构图φ1500图3-9-2 盾尾理论间隙计算示意图b5=5mm（6）盾尾密封刷安装尺寸： b6=45mm 所以盾尾间隙为1234561055554575b b b b b b b mm=+++++=+++++= b=9.7mm 是曲线半径350m 时，管片在盾尾内的最小极限间隙值，考虑到管片本身的尺寸误差、拼装的精度、盾尾的偏移等因素，同时考虑到盾尾还要安装同步注浆管道和盾尾密封，根据经验实际选取盾的间隙为75mm 。
1.2 推力计算1.2.1 盾构外荷载的确定由于盾构工程沿线的隧道埋深差别很大，在ZCK17+000处的隧道顶部的覆土厚度约为37m ，而在较浅处的隧道顶部距地面不足6m 。
由于盾构从洞中通过时的时间相对较短，根据常用算法，盾构的外部荷载将按照最大埋深处的松动土压和两倍盾构直径的全土柱高产生的土压计算，并取两都中的最大值作为盾构计算的外部荷载。
在大石—汉溪区间最大埋深位置在ZCK17+000处，但此处围岩为7号地层，稳定性较好。
而YCK17+020处隧道顶部为6号地层，埋深约35m ，所以对盾构计算取此断面埋深为最大埋深值。
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附件6：计算书1.单件最重设备起吊计算（1）单件设备最大重量：m=120t。
（2）几何尺寸：6240mm×6240mm×3365mm。
（3）单件最重设备吊装验算图1 中盾吊装示意图工况：主臂（L）=30m；作业半径（R）=10m额定起重量Q=138t(参见性能参数表)计算：G=m×K1+q =120×1.1+2.5=134.5t式中：m=单件最大质量；K1=动载系数，取1.1倍；q=吊索具质量，吊钩2t+索具0.5t；额定起重量Q=138t＞G=134.5t（最大）故：能满足安全吊装载荷要求。
为此选择XGC260履带式起重机能满足盾构机部件吊装要求。
2 钢丝绳选择与校核图2钢丝绳受拉图主吊索具配备：（以质量最大120t为例）主吊钢丝绳规格：6×37-65.0盾构机最大重量为120t，吊具重量为2.5t.总负载Q =120t+2.5t=122.5t主吊钢丝绳受力P：P=QK/(4×sina) =34.57ta=77°（钢丝绳水平夹角），K-动载系数1.1钢丝绳单根实际破断力S =331t钢丝绳安全系数=331 /34.57=9.575，大于吊装规范要求的8倍安全系数，满足吊装安全要求。
（详见《起重机设计规范》（GB/T3811-2008）符合施工要求）。
3.吊扣的选择与校核此次吊装盾构机，选用了6个55T的“Ω”型美式卸扣连接盾构机前盾、中盾的起吊吊耳与起吊钢丝绳，设每个卸扣所承受的负荷为H’，则H’=K1×Q÷4式中K1：动载系数，取K1=1.1，Q：前盾的重量。
则H’=K1×Q÷4=1.1×120÷4=33T<55T因此所选用的6个该型号“Ω”型美式卸扣工作能力是足够的，可以使用。
吊装器具选择如下：（1）美式弓型2.5寸55t卸扣6只。
（2）6×37+1-∮65钢丝绳4根，2根用于主钩吊装，两根用于辅助翻身。
规格为Φ22×10m、Φ22×12m、Φ25×14m的钢丝绳数根。
安全负荷为55t，满足施工要求。
4 最大尺寸吊装验算由于拼装机、拖车、连接桥尺寸大，以它们连接桥最大尺寸为12.558m（按13m考虑）计算其安全吊装情况。
实际情况为XGC260履带式起重机吊装中心至履带前端：3m；吊装构件至盾构井边不小于1m；以最大尺寸（连接桥最最大尺寸按13m考虑，吊装时调整角度，使其水平投影长度为9m）9÷2＝4.5m。
则实际需要最大吊装距离L＝3＋4.5+1＝8.5m。
充分考虑不同场地的情况，确定XGC260履带式起重机吊装半径取16m，起重吊装最大质量（2号台车）为40t，在工况：主臂（L）＝30m，作业半径（R）＝10m条件下，起重机额定起重量为Q＝138T；额定起重量Q=138t>40×1.1=44t，满足吊装要求。
5 盾构机结构件吊装翻身盾构机结构件翻身采用一台XGC260履带起重机和一台QY130K汽车吊双机抬吊完成，XGC260挂上吊绳用卡环与前盾体上四个吊耳连接，QY130K 挂上吊绳用卡环与盾构机翻身吊耳连接，钢丝绳与吊耳连接牢固后，两台吊车同时起吊试吊装，脱离地面300mm后，检查钢丝绳及连接部件无问题后，继续起吊至距离地面1m的位置停止起吊，QY130K汽车吊保持此吊装高度不变，XGC260履带起重机继续提升，直至盾体处于垂直位置时，XGC260为受力最大状态，完成盾构翻身工作。
如图所示：根据QY130K起重机作业性能表，可知：在QY130K汽车吊主臂L=17.4m，吊车半径3m、吊耳距离1m、安全距离1m，则作业半径为R=5米。
R=5米工况条件下，查性能参数表起重机额定起重量Q=78t；QY130K汽车吊最大实际起重量为：G＝120÷2=60t则：负荷率为75%＜80%，满足吊装要求。
6 基础承载力计算（1）承载力分析模型XGC260履带吊自重约260吨，单边履带宽度1.1m，长度9.6m，两条履带外缘相距7.6m，起吊时履带垫4块走道板（尺寸6m×2.5m，厚度20mm，单重重约5吨）。
履带吊通过两履带将重力传递至钢板，受力面积为履带面积2×1.1×9.6= 21.12m2；钢板又将重力传递至端头硬化层，受力面积为钢板面积4×6×2.5=60m2；端头硬化层又将重力传递至端头地层。
图3.5.2.1 履带吊站位示意图（2）地基承载力计算：地基承载力按地基承载计算（以主吊起吊重量120t最大重量为例），吊车自重为260t(含配重)，地基承载力按最大起重量120t时计算，若起吊120t重物地基承载力满足要求，则其余均满足。
履带吊的两条履带板均匀受力，再在地面铺设钢板，反力最大值可按下列公式计算。
RMAX=a×(P+Q)其中P吊车自重，Q为起重量，a为动载系数，按a=1.1计算，得RMAX=1.1×（260+120）×9.8N/Kg =4096.4KN吊车承力面积（两条履带板长为8.5米、宽1.22米）为防止履带破坏地面硬化和增加受力面积，铺设3cm厚的钢板，钢板尺寸为12m×9mS=12×9=108m2吊车起吊对场地的均布荷载为：P= RMAX/S =4096.4KN/108m2=37.93kPa吊车起吊对场地荷载取均布载荷1.4倍：35.01×1.4=53.101kPa所以，单位面积的地基承载需求为53.101kpa,考虑安全系数2.5，则最大地基承载力为：53.101×2.5=132.753kPa吊装过程中计算硬化路面的承载力，只要大于132.753 KPa即可满足要求。
设计地面硬化厚度为35cm厚C35钢筋混凝土地面，把履带吊所压的地面面积理想为条形基础，条形基础宽2.5m，长度15m，埋置深度0.35m，通过本标段岩土工程勘察报告得知地基主要为卵石土土质，查岩土工程勘察报告列表，砂卵石土的重度20.5KN/m3,粘聚力c=0Kpa，内摩擦角φ=35°。
根据太沙基极限承载力公式：Pu=0.5Nγ×γ×b+Nc×c+Nq×γ×dγ—地基土的重度，KN/m3；b—基础的宽度，m；c—地基土的粘聚力，KN/ m3；d—基础的埋深，m。
Nγ、Nc、Nq—地基承载力系数，是内摩擦角的函数，可以通过查太沙基承载力系数表见表3-1所示：太沙基地基承载力系数Nγ、Nc、Nq 的数值表表3-1角φ=35°。
根据内摩擦角φ=35°（按34°进行查表）查表3-1得承载力系数Nγ=36、Nc=52.8、Nq=36.6。
代入公式Pu=0.5×36×20.5×2.5+52.8×0+36.6×20.5×0.35=1185.105Kpa取安全系数k=2.5，因此地基的承载力为：fT= Pu/k=1185.105/2.5=474.042Kpa>132.75Kpa从计算结果得知，地面硬化35cm厚C35混凝土完全可以承受最大承载力。
7.侧墙抗倾覆计算图3.5.3 主动土压力示意图吊机站位站在侧墙背后，则相当于侧墙后填土表面有吊机所施加的荷载。
吊机产生的总荷载为64.1kpa，吊机宽度9.1m，简化后，等同于一个大小为7.6kpa的均布荷载，分布长度为9.1m。
挡墙深度为4m。
受到的最大土压力位置深度为H=4m，φ=35°按照朗金主动土压力计算公式可得：γH（=+Pa，其中Ka2c-Ka）qγ为砂卵石土重度，q为均布载荷，Ka为砂卵石土主动土压力系数，c为砂卵石土凝聚力。
查岩土工程勘察报告列表，砂卵石土的重度γ= 20.5KN/m3,粘聚力c=0Kpa。
土压力系数Ka=tan2（45°-φ/2）=0.27。
计算得，侧墙受到的最大土压力与最小土压力为Pa max=（20.5×4+7.6）×0.27=27.192Kpa。
Pa min=7.6×0.27=2.052KPa由分布图面积可求得主动土压力合力Ea及其作用点位置：Ea=2.052×4+0.5×（27.192-2.052）×4=58.488kNEa的作用点距墙角为C：C=[2.052×4×2.7+0.5×（27.192-2.052）×4×1.8]/58.488=1.93m。
始发端头挡土墙厚度为0.3m，其重心距墙角的水平距离为0.3m，已知挡土墙总重量为2505kg+2400×99.83kg=242097kg，其重力的反作用力产生的力矩大小为M1=242097×10×0.3=726.291kN·m。
土压力产生的力矩为M2=Ea×C=58.488×1.93=112.8818kN·m 抗倾覆系数K=M1/M2=726.291/112.8818=6.4>1.6因此，挡土墙的设计符合吊装要求，不会倾覆。
8吊耳受力计算盾构机中盾最重为120吨，布置4个吊耳，平均每个受力30吨，刀盘重量62.3吨，布置2个吊耳，平均每个受力31.15吨。
（1）吊耳抗拉抗剪强度计算吊耳采用Q345普通热轧钢板气割制成。
根据《钢结构设计规范》GB50017—2003查知，Q345厚钢板的抗拉强度设计值为[]2/305mm N =σ，抗剪强度设计值为[]2/180mm N =τ：各参数计算公式为：/aF S σ=/bF S τ=式中：σ-吊耳上正应力（最大正应力） т-翻转后吊耳受剪应力（最大剪应力） W-吊耳上绳索应力S a -为吊耳所受拉应力最大处的面积图 3.6.1 盾构机刀图3.6.2 吊耳S b 为吊耳所受剪应力最大处的面积计算结果如下：（1）22(22090)607800a S mm mm =-⨯=（a S 为图3.6.2中A-A 的截面积） 522/ 3.2510/780041.67/a F S N mm N mm σ==⨯=（2）22(11045)603900b S mm mm =-⨯=（b S 为图3.6.2中B-B 的截面积） 522/ 3.2510/390083.33/b F S N mm N mm τ==⨯=计算结果远小于设计，因此，吊耳本身抗拉、抗剪强度满足使用要求。
（2）吊耳焊缝焊接强度计算吊耳采用Q345普通热轧钢板气割制成。