230mm板坯连铸结晶器浸入式水口结构的优化

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连铸结晶器与浸入式水口和塞棒

连铸结晶器与浸入式水口和塞棒周川生洛阳南苑耐火材料有限公司连铸结晶器是连铸机的关键部件之一，它的形状与尺寸，直接关系到浸入式水口和塞棒的设计。

在连铸耐火材料生产厂，在设计浸入式水口和塞棒时，往往要根据连铸结晶器的形状、大小和长度，确定浸入式水口插入结晶器部分的直径和长度；确定出钢口的数量、形状和尺寸。

还要根据结晶器振幅大小、渣线层厚度和双渣线操作位置确定浸入式水口的渣线位置和长度。

为了控制浸入式水口进入结晶器的钢水流量，还要确定浸入式水口的碗部（水口窝）形状和与其匹配的塞棒棒头。

最后还要根据钢厂连铸浇注的钢种、钢水处理的方式和连浇时间，确定浸入式水口和塞棒的材质。

浸入式水口的设计1 浸入式水口碗部浸入式水口碗部，如图1，A和B所示。

浸入式水口头部的外部形状有两种形式：图1-A为圆锥体；图1-B为圆柱体与圆锥体的组合。

为了叙述方便：命名φA为水口圆锥体或圆柱体上口面外径，即浸入式水口头部的外形尺寸，φB为碗部的开口度，φC为碗部圆弧与水口流钢中孔相切处的直径，该直线称为喉线，φD为水口圆锥体终端外径，R为水口碗部圆弧半径，h为圆锥体高度，h1为喉线深度，h2为水口碗部圆柱体高度，h为水口圆柱体与圆锥体的总高度。

图1 浸入式水口示意图对于大多数连铸耐火材料厂而言，要运用水力学模型和复杂的数学计算来设计浸入式水口，是一件非常困难的事。

因此，在浸入式水口的设计过程中，使用实践经验很重要，也很有效。

作者认为浸入式水口碗部的基本尺寸，源于水口流钢中孔的直径，一切从它开始。

首先要根据钢厂钢包的实际容量、中间包容量和流数、连浇炉数和单炉浇注时间等诸多因素，确定水口流钢中孔的直径φC。

在国内，大圆坯和板坯连铸所用的浸入式水口流钢中孔的直径φC，大多在50～85mm之间，其他类型为50～30mm，小方坯连铸则更小。

浸入式水口的喉线深度h1，无论流钢中孔的直径φC值在什麽范围，除小方坯连铸外，其喉线深度一般均在40～60mm之间。

天钢板坯结晶器流场物理模拟及连铸工艺优化

３实验结果及分析
３１液面波动测量．
３．冲击压力实验结果分析．２２为减少水口射流对坯壳的冲刷，要求冲击压力要尽量小。从表２中可以看出，各断面及拉速条件下各测点的冲击压力都很小，很多测点测量值为负（量测
动、卷渣等情况引起的铸坯夹杂物及表面缺陷等问
题。
６
２试验原理及水模的建立
２１实验方法．
结晶器内的钢液在流动时受到的作用力：惯性
力、重力、粘性力及表面张力，含这些力的相似准数包有：雷诺准数（）弗鲁德准数（和韦伯准数（）、）Ｗ。
的表现形式，如果结晶器液面过于平静，导致结晶会
器内保护渣熔化不好，造成铸坯表面缺陷，严重时可能会造成钢水液面凝固结壳，导致结晶器漏钢。如果
结晶器液面波动太大，会造成结晶器卷渣、钢水二次氧化，同样会导致铸坯夹杂与表面缺陷。本文通过结晶器的水模实验［］１，－主要包含液面波动的测量、５冲击深度的测量及结晶器流场演示，进行结晶器钢液面保护渣覆盖情况的物理模拟，归纳其变化规律及产生铸坯内部夹杂和表面缺陷的原因，给连铸工艺的优化提供理论依据，解决连铸生产过程中因为结晶器液面波
表２流股对侧壁冲击压力
：：－７１Ｖ００ √ ７ …
（）４
拉速
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薄板坯连铸用平头浸入式水口的研究开发

ｂｉ６３００；３．Ｔｅｈｑｕｎｅｅ，００ｃｎｉｅＣｅｔｒ，ＴａｓｎＩｏｎｄＳｔｅｍｐａｙ，ＨｅｅｒｎａｄＳｅｌＧｒｕｎｇｈａｒｎａｅｌＣｏｎｂｉＩｏｎｔｅｏｐ，Ｔａｓｎｇ —
摘要：过研究薄板坯连铸机大通钢量条件下结晶器内钢水的流动特性，析了浸入式水口出口射流对通分
熔池温度分布、晶器内液面波动等的影响。唐钢研发的一种薄板坯连铸机用平头浸入式水口，化了结优浸入式水口钢液出钢孔端面的形状结构和在结晶器内的浸入深度，高温钢水覆盖了整个结晶器表面，使有利于保护渣的融化，决了薄板坯连铸机拉速提高对结晶器流场、坯质量等方面的影响。解铸
ｄｖｌｐｄｉｎｔｅ．ＩｔｍｉｅｈｅｓａｅａｄｓｒｔｒｆｅｄｆｃｆｔｐｐｎｏｌｆｔｏｚｌｎｄｔｅｅｏｅｎＴａｇＳｅ１ｔｏｐｉｚｓｔｈｐｎｔｕｃｕｅｏｎａｅｏａｉｇｈｅｏｈｅｎｚｅａｈｅ
ｂｔｏｎｉｔｎｉｉｕｒａｅｆｕｃｕａｉｎｍｏｄ．Ａａａｅｍｍｅｓｏｏｚｌｏｒｔｎ — ｌｂｃｓｅｓｕｉｎｂａｈａｄｌｑｕｄｓｆｃｌｔｔｏｎｉｌｌｆｔｈｅｄｄｉｒｉｎｎｚｅｆｈｉ —ｓａａｔｒｉ

连铸板坯倒角结晶器优化设计及应用

连铸板坯倒角结晶器优化设计及应用连铸板坯倒角结晶器是铸造行业中的一项关键设备，它可以产生优质的板坯，同时提高生产效率和降低成本。

然而，现有的连铸板坯倒角结晶器存在一些不足之处，例如流量不均匀、结晶器内部存在死角等。

因此，优化设计和应用连铸板坯倒角结晶器显得尤为重要。

一、连铸板坯倒角结晶器的定义连铸板坯倒角结晶器是连铸线中一种重要的设备。

它是铸造设备中用于制造高质量板坯的主要机器之一，其主要作用是在连铸过程中将液态金属均匀地输送到结晶器中，并通过坯内气泡和悬浮物的消除，使得板坯表面质量得到提高。

二、连铸板坯倒角结晶器的不足之处连铸板坯倒角结晶器在使用过程中存在一些不足之处。

首先，结晶器流量分配不均匀，导致板坯表面质量得不到保证。

其次，结晶器内部存在死角和难以清洗的区域，严重影响连铸板坯的品质。

此外，目前的结晶器设计以经验为主，缺乏系统性和标准化的研究，造成了结晶器设计水平低下、使用成本高和设备寿命短等问题。

三、连铸板坯倒角结晶器的优化设计为了解决上述问题，我们可以对连铸板坯倒角结晶器进行优化设计。

优化设计主要包括流量优化、结构优化和材料优化等。

1、流量优化：在结晶器内加入分流器，使进入结晶器的金属流量分布均匀，同时加强进口处的金属混合。

通过调整导流板、冷却水管和送料系统等组件来优化结晶器内的金属流量，从而保证板坯表面的均匀性。

除此之外，可以采用流场数值模拟的方法，对结晶器的气体、液态金属和固态晶体流场进行计算和模拟。

2、结构优化：由于连铸板坯倒角结晶器中存在很多死角和难以清洗的区域，因此我们可以通过调整结晶器的结构和灵活的取料系统来改进结晶器内部的流动性。

在结晶器的角落和内壁设计凸缘，让结晶器内的气泡和悬浮物聚集在防凸缘处，避免了气泡和悬浮物的固化成本体，减少了结晶器内结晶的阻塞作用。

此外，通过采用高强度、耐磨材料和高温耐受性材料，可以增强结晶器的使用寿命。

3、材料优化：不同材质的全部性能和特殊要求也是设计过程中需要考虑的重要因素，如耐磨性、耐热性、承压性和可加工性等。

薄板坯连铸浸入式水口的结构优化

型试验
和数值模拟『，使用不同结构浸５对］
图１水模型试验装置示意图
Ｆｉ．Ｅｘｐｒｍｅｑｕｉｅｆｗａｅｏｅｇ１ｅｉｎｔｅｐｍｎｔｏｔｒｍｄｌ
入式水口的薄板坯结晶器流场进行研究，出最找佳浸入式水口结构和操作工艺参数，化结晶器优内钢液流场，改善薄板坯质量和提高产量具有对
图２浸入式水口结构示意图
Ｆｉ．ｔｕｃｕｒｆｓｂｅｇｄｅｒｚｌｇ２Ｓｒｔｅｏｕｍｒｅｎｔｙｎｏｚｅ
参数和工艺参数。浸入式水口结构如图２示。所为减少试验次数且保证试验的科学性和可靠性，本试验采用正交试验法。试验采用Ｌ（正。３）
稳定、固坯壳的均匀形成以及连铸工艺带来新凝的问题［，优化浸入式水口的结构是改善钢液１而］
流动、高连铸坯质量的有效途径。提本文结合某钢厂薄板坯生产情况，过水模通
ＴａｅｌＩｌｕｎｉｌｆｃｏｓａｄｌｖｌｆｆｏｆｅｄｏｏｄｂｌｎｆｅｔａａｔｒｎｅｅｓｏｌｗｊｌｆｍｕｌ
表４水口附近液面波动指标ｙ值
Ｔａｅ４ｂｌＹａｕｈｖｍｐｌｔｄｅａｏｎｄＳｖｌｅｏｆｔｅｗａｅａｉｕｒｕＥＮ

厚板坯连铸机漏钢原因分析及预防措施

厚板坯连铸机漏钢原因分析及预防措施摘要：针对南阳汉冶特钢有限公司厚板3#厚板坯连铸机近三年发生漏钢事故的实际情况，分析探讨每次漏钢事故的原因，我们工程技术人员认为，3#厚板坯连铸机漏钢原因主要有钢种成分、开浇升速不规范、浸入式水口尺寸设计不合理、结晶器液面波动、钢水温度、结晶器保护渣及异常情况下的操作等，严格控制钢水中的Al2O3含量、控制铸机升速幅度、优化浸入式水口尺寸、避免结晶器液面波动、控制钢水温度、选择适宜的保护渣及加强操作等措施，厚板坯铸机漏钢可以完全避免。

关键词：厚板坯漏钢保护渣浸入式水口措施前言漏钢是板坯连铸生产中的恶性事故，事故危害可造成设备损坏，更换和修复结晶器和直弧段，滞坯处理时可能造成拉矫设备和扇形段辊列损坏，生产非正常中断，造成本炉次及后续炉次钢水回炉或该计划，降低了钢水收得率和合同计划的顺利执行，导致生产成本增加。

事故处理需要24～48小时，降低了连铸作业率。

事故处理时，职工劳动强度大、安全隐患多，增加了管理难度。

一次漏钢事故经济损失300～500 万元，甚至500万元以上。

南阳汉冶特钢炼钢厂3#铸机是西安重型机械研究所设计的全国第一台超厚板板坯连铸机，该铸机于2010年底建成投产后，月产可达5万t以上，至2013年5月，共生产板坯150万t。

随着铸机产能的逐渐释放，因管理和操作经验欠缺，漏钢成为威胁板坯生产稳定的首要问题。

不断总结教训、积累经验，降低漏钢事故率，是稳定连铸机生产、节能降耗、降低成本、增加效益的有效途径之一。

1汉冶特钢厚板板坯连铸机参数及漏钢情况1.1汉冶特钢厚板板坯铸机主要工艺参数，见表1。

1.2粘结漏钢事故分析表2010～2013年常规板坯连铸机粘结漏钢情况分析表，见表2。

2板坯连铸机漏钢原因分析2.1粘结漏钢的机理在钢水浇注过程中，结晶器弯月面的钢水处于异常活跃的状态。

由于各种原因，浇铸过程中流入坯壳与结晶器铜壁之间的液态渣被阻断，当结晶器铜板与初生坯壳的摩擦力大于初生坯壳的强度时，初生坯壳被撕裂与铜板产生粘结。

解决连铸工艺难题提高产品质量

解决连铸工艺难题提高产品质量连铸用耐火材料的技术进步对连铸比的快速提高起到了推动作用。

长水口、整体塞棒、浸入式水口作为连铸用三种关键功能耐火材料,其质量好坏直接关系到连铸工艺的顺行和产品质量。

浸入式水口的影响尤为明显。

浸入式水口是钢水从中间包流入结晶器的导流管,使用浸入式水口可防止钢水二次氧化,控制钢水的流动状态和注入速度,促进夹杂物上浮,防止保护渣和非金属夹杂物卷入钢水等。

随着连铸工艺的改进和浸入式水口用耐火材料的开发,浸入式水口的使用寿命有所延长,但是在浇铸过程中时而发生的水口结瘤或堵塞现象一直是困扰连铸工序的一个难题。

水口结瘤或堵塞不仅降低了连铸机的生产效率,而且也是引起钢铁产品产生缺陷的主要原因之一。

因此,解决水口的结瘤或堵塞问题具有十分重要的意义。

防止浸入式水口堵塞的新技术水口本体内加装芯板。

新日铁研究发现,开浇时水口内壁黏附的薄层金属是Al2O3黏附的起点,原因是开浇时水口内壁温度低,最初与水口内壁接触的钢水温度急剧下降,甚至凝固,给Al2O3黏附提供了条件。

因此,防止水口内壁温度过低,不但可避免Al2O3黏附造成的水口内孔狭窄或堵塞,而且还可以防止浸入式水口热震断裂。

办法是在绝缘材料制成的浸入式水口本体内加装芯板。

新日铁分别进行了加装不同芯板(芯板A、芯板B、芯板X和芯板Y等)的试验。

芯板A是先将碳质量分数为99%的天然鳞片状石墨进行酸处理,然后在1000℃以上进行膨化处理,最后轧制成厚度分别为0.1mm、 0.5mm和2.0mm的芯板。

芯板B是碳质量分数为20%的石墨和氧化铝复合板。

先在石墨内混入40%氧化铝颗粒(粒径为100m)和40%氧化铝纤维(直径为50m,长度为5mm) ,然后在1000℃以上进行膨化处理,最后轧制成厚度分别为0.1mm、0.5mm和2.0mm的芯板。

将芯板A和B用高耐热绝缘陶瓷板包裹后,分别装入浸入式水口本体内。

浇铸之前,将芯板A或B通电加热,提高水口内壁温度,从而避免因钢水接触水口内壁,温度急剧下降而凝固,引起Al2O3黏附的现象,还可以防止浇铸初期的水口热震断裂。

连铸结晶器与浸入式水口和塞棒

浸入式水口与塞棒的配合1 塞棒棒头的设计在连铸浇注过程中，中间包内的钢水经由浸入式水口进入结晶器，而钢水的流量大小，则由与水口碗部相匹配的塞棒来控制。

在连铸开浇之前，塞棒棒头的圆弧面与水口碗部的圆弧面相接触，它们之间的间隙为零；当塞棒向上抬起的一瞬间，在塞棒棒头与水口碗部之间产生了间隙，钢水进入水口的流钢中孔，并从水口的出钢口注入结晶器，连铸浇注就开始了。

由此可见，塞棒向上抬升的距离的多少，直接控制着塞棒棒头与水口碗部之间的间隙大小，进而控制着钢水进入浸入式水口的流量的大小。

显而易见，塞棒棒头与水口碗部之间的间隙距离的变化，与它们本身的圆弧曲线半径的大小有关。

目前，在国内连铸用塞棒棒头的形状，有以下几种，如图6所示：图6 塞棒棒头形状示意图1）图6中A，为半圆头形，半径R值较大，通常在60mm以上。

2）图6中B，棒头外形由两个半径为R1和R2相切组成。

3）图6中C，棒头外形由两个半径为R1和R2与直线相切组成。

4）图6中D，棒头外形由两个半径为R1、R2和R3相切组成。

在上述图形中，棒头尖的圆弧面半径R1的值在12～50mm之间，对于大多数小断面方坯和圆坯来说，R1的值在12～35mm范围内；对于大板坯则在35～50mm之间。

棒头头体的圆弧面的半径R2的值在120～200mm之间，此值的大小与塞棒棒身相结合，决定了棒头头体形状的胖与瘦。

而塞棒棒身的直径一般在100～150mm之间。

棒头头体的圆弧面的半径R3要与R2相切，其值比R2大得多。

塞棒棒头的高度通常在60～120mm范围内。

塞棒总长度的确定：从插入中间包水口碗部的塞棒棒头尖位置算起，直至穿出中间包盖50～100mm处为止。

2 塞棒种类目前国内所用的与浸入式水口匹配的整体塞棒，主要有以下两种类型：1）组合型塞棒即棒身为高铝质或堇青石质袖砖，与铝碳质或其它材料的棒头组合。

见图7，A所示。

2）整体塞棒即棒身与棒头直接成型在一起，成为一体。

目前常见的铝碳质整体塞棒，其棒头材质有高铝碳质，铝锆碳质和镁碳质或其它材质。

宽规格板坯连铸结晶器浸入式水口的数值模拟

ｄｅｐｔｈｏｆｎｏｚｚｌｅ（１５０—１９０ｍｍ）．ａｎｇｌｅｏｆｓｉｄｅｈｏｌｅｏｆｎｏｚｚｌｅ（一１０。一一１６。），ｒａｔｉｏｏｆｃｒｏｓｓ．ｓｅｃｔｉｏｎａｒｅａｏｆｓｉｄｅ — ｈｏｌｅｔｏ
２ＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＣｅｎｔｒｅ．Ｍａ ’ ａｎｓｈａｎＩｒｏｎａｎｄＳｔｅｅｌＣｏＬｔｄ．Ｍａ ’ ａｎｓｈａｎ２４３０００）
ＡｂｓｔｒａｃｔＴｈｅｎｕｍｅ￣ｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｌｆｏｗｉｆｅｌｄａｎｄｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｉｅｆｌｄｉｎｃａｓｉｔｎｇｍｏｌｄｆｏｒｗｉｄｅｓｌａｂａｔＭａ’ ａｎｓｈａｎＳｔｅｅｌｈａｓｂｅｅｎｃａ￣ｉｅｄｏｕｔｂｙｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄａｔｈｒｅｅ．ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌｍｏｄｅｌｕｓｉｎｇＦｌｕｅｎｔｓｏｆｔｗａｒｅ．ａｎｄｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｉｍｍｅｒｓｉｏｎ
ＳｈｕＨｏｎｇｆｕ一．ＬｉｕＬｉｕａｎｄＬｉｕＸｕｅｈｕａ（１ＩｎｓｔｉｔｕｔｅｆｏｒＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ＣｅｎｔｒａｌＩｒｏｎａｎｄｓｔｅｅｌＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ。Ｂｅ￣ｊｉｎｇ１０００８１：

立式板坯连铸机结晶器内液面波动的物理模拟

立式板坯连铸机结晶器内液面波动的物理模拟赵志刚;胡坤太;陈远清;施哲;仇圣桃【期刊名称】《特殊钢》【年(卷),期】2011(032)003【摘要】为优化200 mm x 1 300 mm立式板坯连铸结晶器浸入式水口,采用1:1水模型模拟研究水口结构参数(侧孔断面-40 mm x80 mm,40 mm x40 mm和侧孔角度+15°和-15°)以及工艺参数(浸入深度-100-130 mm,拉速0.45～0.65m/min)对液面波动的影响.结果表明:水口结构参数对液面波动的影响较明显;侧孔断面40 mm x40 mm,侧孔角度+15°的2#水口的使用性能相对较好;浸入深度对液面波动量的影响不大;拉速对液面波动的影响与水口结构有关,对拉速变化的敏感程度由大到小的次序是2#水口(40 mm×40 mm,+15°),4#水口(40 mm x40mm,-15°),3#水口(40 mm x80 mm,-15°),1#水口(40 mm x 80 mm,+15°).【总页数】3页(P12-14)【作者】赵志刚;胡坤太;陈远清;施哲;仇圣桃【作者单位】昆明理工大学冶金与能源工程学院,昆明,650093;钢铁研究总院连铸技术国家工程研究中心,先进钢铁流程及材料国家重点实验室,北京,100081;钢铁研究总院连铸技术国家工程研究中心,先进钢铁流程及材料国家重点实验室,北京,100081;钢铁研究总院连铸技术国家工程研究中心,先进钢铁流程及材料国家重点实验室,北京,100081;昆明理工大学冶金与能源工程学院,昆明,650093;钢铁研究总院连铸技术国家工程研究中心,先进钢铁流程及材料国家重点实验室,北京,100081【正文语种】中文【相关文献】1.包晶钢板坯连铸机结晶器液面波动的原因 [J], 任金亮;宋银财;张桂林;秦治国2.宽板坯连铸机生产包晶钢结晶器液面波动原因分析 [J], 高新军;徐刚;郭永谦3.立式板坯连铸机结晶器内流场的数值物理模拟 [J], 赵志刚;施哲;胡坤太;陈远清;仇圣桃4.立式板坯连铸机结晶器液面控流的物理模拟 [J], 赵志刚;陈远清;施哲;胡坤太;仇圣桃5.板坯结晶器液面波动的数学物理模拟及其特点 [J], 刘和平;王忠英因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

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ＯｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆＳｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆＳｕｂｍｅｒｇｅｄＮｏｚｚｌｅｆｏｒ２３０ｍｍＳｌａｂＣａｓｔｉｎｇＭｏｌｄ
ＳｈｉＰｅｎｇｚｈａｏ一，ＱｉｕＣｈｕｎｇｅｎ一，ＸｕＬｉｊｕｎ，ＱｉｕＳｈｅｎｇｔａｏ，ＰａｎＹｉｆａｎｇａｎｄＬａｉＣｈａｏｂｉｎ ’
ｗｉｔｈｕｓｉｎｇｏｒｉｇｉｎａｌｓｕｂｍｅｒｇｅｄｎｏｚｚｌｅ（１ｏｗｅｒｈｏｌｅｄｉａｍｅｔｅｒ７８ｍｍ．ｓｉｄｅｈｏｌｅｌｏｎｇａｘｉｓ８０ｍｍａｎｄｓｈｏｔｒａｘｉｓ６６ｍｉｌ１）ａｎｄ
３ＳｃｈｏｏｌｏｆＭａｔｅｉａｒｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＪｉａｎｇｘｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｇａｎｚｈｏｕ３４１０００；
（１江西理工大学冶金与化学工程学院，赣州３４１０００；２钢铁研究总院连铸技术国家工程研究中心，北京１０００８１；３江西理工大学材料科学与工程学院，赣州３４１０００；４天津钢铁集团有限公司３００３９９）摘要采用几何相似比１：２水模型研究了２３０ｍｍｘ１２５０ｍｍ板坯结晶器原浸入式水口（下孑Ｌ直径７８ｍｍ，
ｗｉｔｈｕｓｉｎｇｏｐｔｉｍｉｚｅｄｓｕｂｍｅｒｇｅｄｎｏｚｚｌｅｏｆｒｅｄｕｃｅｄｈｏｌｅｄｉｍｅｎｓｉｏｎ（１ｏｗｅｒｈｏｌｅｄｉａｍｅｔｅｒ６５ｍｍ．ｓｉｄｅｈｏｌｅ１ｏｎｇａｘｉｓ７５ｍｍ
（１ＳｃｈｏｏｌｏｆＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌａｎｄＣｈｅｍｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＪｉａｎｇｘｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｇａｎｚｈｏｕ３４１０００；２ＮａｔｉｏｎａｌＲｅｓｅａｒｃｈＣｅｎｔｅｒｏｆＣｏｎｔｉｎｕｏｕｓＣａｓｔｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ＣｅｎｔｒａｌＩｒｏｎａｎｄＳｔｅｅｌＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００８１；
侧孔长轴８０ｍｍ，短轴６６ｍｍ）和缩小孔面积的优化水口（下孔直径６５ｍｍ，侧孔长轴７５ｍｍ，短轴６０ｍｍ）结晶器液面波动、冲击深度，流场分布和保护渣覆盖情况。结果表明，同种工况下，优化水口下液面波动更活跃，液渣层相对均匀，即减小水口侧孔面积，能提高流股出口速度，有利于保护渣熔化；钢厂生产ＤＰ６００钢２３０ｍｍｘ１２５０ｍｍ铸坯测定结晶器内液渣层的厚度表明，当水口浸入深度１３０ｍｍ，通钢量２．８ｔ／ｍｉｎ时，使用原有水ＶＩ时液面不太活跃，液渣层厚度差为１２—１３ｍｍ，使用优化水口时，液面较活跃，液渣层厚度差为３～５ｍｍ。关键词２３０ｍｉｌｌＸ１２５０ｍｍ连铸板坯结晶器水模型浸入式水口结构优化保护渣熔化
４ＴｉａｎｊｉｎＩｒｏｎａｎｄＳｔｅｅｌＧｒｏｕｐＣｏＬｔｄ，Ｔｉａｎｊｉｎ３００３９９）
ＡｂｓｔｒａｃｔＴｈｅｍｏｌｄｌｉｑｕｉｄｓｕｒｆａｃｅｌｆｕｃｔｕａｔｉｏｎ．ｉｍｐａｃｔｄｅｐｔｈ，ｄｉｓｔｉｒｂｕｔｉｏｎｏｆｌｆｏｗｉｆｅｌｄａｎｄｐｏｗｄｅｒｃｏｖｅｒｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎ
・
４・２０１７年２月
第３８卷第１期
特殊钢
ＳＰＥＣＩＡＬＳＴＥＥＬ
Ｖ０ｌ－３８．Ｎｏ．１Ｆｅｂｒｕａｒｙ２０１７
２３０ｍｍ板坯连铸结晶器浸入式水口结构的优化
时朋召邱春