对拉螺栓计算书
推荐-设置对拉螺栓计算书 精品
柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20XX2、《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20XX4、《钢结构设计规范》GB 50017-20XX一、工程属性4k c012cmin[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×4.5]＝min[34.35，108]＝34.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×34.35+1.4×2，1.35×34.35+1.4×0.7×2]＝0.9max[44.02，48.333]＝0.9×48.333＝43.499kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.35 kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 14.74 面板弹性模量E(N/mm2) 8925 柱长边小梁根数 5 柱短边小梁根数 5柱箍间距l1(mm) 600模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×34.35＝25.041kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.041×0.252-0.121×1.058×0.252＝-0.175kN·mσ＝M max/W＝0.175×106/(1/6×600×152)＝7.799N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.6×34.35＝20.61kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.61×2504/(100×8925×(1/12×600×153))＝0.338mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 60×80小梁截面惯性矩I(cm4) 256 小梁截面抵抗矩W(cm3) 64小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13.5 小梁弹性模量E(N/mm2) 9000小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.35 最低处柱箍离楼面距离(mm) 200 小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.25×43.499＝10.875 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.399kN·mσ＝M max/W＝0.399×106/64×103＝6.235N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝3.837kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.837×1000/(2×60×80)＝1.199N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.25×34.35＝8.588 kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.284mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=7.253正常使用极限状态R max=5.728五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4) 10.78 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
墙体对拉螺栓长度计算和对拉螺栓数量的计算
墙体对拉螺栓长度计算和对拉螺栓数量的计算
4.5米以下高度墙体对拉螺栓长度计算：
墙厚+2X18（模板厚）+2X95（方木厚）+2X51（水平钢管外径尺寸）+2×（50〜75）（钢管两边预留长度）
4.5米以上高度墙体对拉螺栓长度计算：墙厚+2X18（模板厚）+2×95（方木厚）+2X51（水平钢管外径尺寸）+2X51（竖向钢管外径尺寸）+2X（50〜75）（钢管两边预留长度）
对拉螺栓数量的计算
1、墙体对拉螺栓
a、止水型对拉螺栓个数二（墙体长度÷对拉螺栓水平间距+1）
X[（墙体高度・150）÷对拉螺栓竖直间距+1]
b、周转型对拉螺栓个数={（墙体长度÷对拉螺栓水平间距+1）
X[（墙体高度・150）÷对拉螺栓竖直间距+1]}×1.05
注：其中1.05为周转型对拉螺栓的损耗
2、柱对拉螺栓
柱对拉螺栓个数计算方法根据实际柱截面尺寸及施工方案进行计算。
柱模板KZZ2(设置对拉螺栓)计算书
柱模板KZZ2（设置对拉螺栓）计算书柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》jgj162-20212、《混凝土结构设计规范》gb50010-20213、《建筑结构荷载规范》gb50009-20214、《钢结构设计规范》gb50017-2021一、工程属性崭新淋混凝土柱名称崭新淋混凝土柱的排序高度(mm)14楼负一层kzz1崭新淋混凝土柱长边边长(mm)4200崭新淋混凝土柱短边边长(mm)900900二、荷载女团《建筑施工模板恩侧压力排序依据规范全系列技术规范》混凝土重力密度γc(kn/m)jgj162-2021崭新淋混凝土初稀时间t0(h)混凝土坍落度影响修正系数β241外加剂影响修正系数β1混凝土铺设速度v(m/h)4.2min{0.22γct0β1β2v1/232512混凝土侧压力排序边线处至新淋混凝土顶面总高度h(m)2崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k(kn/m)2，γch}＝min{0.22×25×4×1×1×221/2，25×4.2}＝min{31.113，105}＝31.113kn/m2飞溅混凝土时对垂直面模板荷载标准值q3k(kn/m)崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γch]＝min[0.22×25×4×1×1×21/2，25×4.2]＝min[31.11，105]＝31.11kn/m2承载能力音速状态设计值s承＝0.9max[1.2g4k+1.4q3k，1.35g4k+1.4×0.7q3k]＝0.9max[1.2×31.11+1.4×2，1.35×31.11+1.4×0.7×2]＝0.9max[40.132，43.959]＝0.9×43.959＝39.563kn/m2正常采用音速状态设计值s正＝g4k＝31.11kn/m2三、面板验算面板类型面板抗弯强度设计值[f](n/mm)柱长边小梁根数柱箍间距l1(mm)2覆面竹胶合板14.744700面板厚度(mm)面板弹性模量e(n/mm)柱短边小梁根数21589254模板设计平面图1、强度求函数最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bg4k＝0.9×1.35×0.7×31.11＝26.459kn/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bq3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kn/mmmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×26.459×0.32-0.117×1.235×0.32＝-0.251knmσ＝mmax/w＝0.251×106/(1/6×700×152)＝9.567n/mm2≤[f]＝14.74n/mm2满足要求！2、挠度求函数作用线荷载q＝bs正＝0.7×31.11＝21.777kn/mν＝0.677ql4/(100ei)＝0.677×21.777×3004/(100×8925×(1/12×700×153))＝0.68mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！四、小梁验算小梁类型小梁横截面惯性矩i(cm)4矩形木楞256小梁横截面类型(mm)小梁横截面抵抗矩w(cm)360×8064小梁抗弯强度设计值[f](n/mm)小梁抗剪强度设计值[τ](n/mm)2213.51.35小梁弹性模量e(n/mm)最高处柱缝距楼面距离(mm)290001801、强度求函数小梁上促进作用线荷载q＝bs顺＝0.3×39.563＝11.869kn/m小梁弯矩图(knm)mmax＝1.605knmσ＝mmax/w＝1.605×106/64×103＝25.073n/mm2＞[f]＝13.5n/mm2不满足要求！请优化柱箍间距，或增大相应柱边小梁根数！2、抗剪验算小梁抠力图(knm)vmax＝6.185knτmax=3vmax/(2bh0)=3×6.185×1000/(2×60×80)＝1.933n/mm2>[τ]=1.35n/mm2不满足要求！恳请增大梁底提振小梁间距或挑选最合适材料类型，或减少梁底提振小梁，或优化小梁边线！3、挠度求函数小梁上作用线荷载q＝bs正＝0.3×31.11＝9.333kn/m小梁变形图(mm)ν＝7.716mm＞[ν]＝1.75mm不满足要求！恳请优化柱箍边线，或减小适当柱边小梁根数！4、支座反力排序承载能力音速状态rmax=12.357正常采用音速状态。
对拉螺杆计算
设计计算本计算书主要内容：荷载计算、水平桁架杆件强度及稳定性验算、焊缝验算、竖向框架稳 定性验算、杆件强度及稳定性验算、附着支承结构构件强度及稳定性验算、防坠器吊杆强度验 算。
本计算书根据建设部 [ 2000] 230 号《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》及《钢结构 设计规范》（ GBJ17）公式计算。
一、荷载计算：以一个单元架体为计算对象， 分别按使用工况、 升降工况及坠落工况计算荷载， 单元跨度7.2m ，高 14.7m ，立杆横距 0.8m ，立杆纵距 1.6m ，静恒载 G=42KN 。
（包括钢管、扣件、竹笆、围网及固定在架体的设施 ）。
施工荷载：使用工况Q k 使= 2KN / ㎡×7.2m ×0.8m ×3步 = 35KN （规定第九条）Q K 升 = 0.5KN / ㎡×7.2m ×0.8m ×3步= 8.64KN （规定第九条）升降工况、坠落工况 K=2重要系数取 0.9取 1.2 取 1.4S 使 =1.3×0.9×（1.2×42＋1.4×35）= 116.3KN S 升 =S 坠 =2×0.9×（1.2×42＋1.4×8.64）= 112.493KN水平桁架杆件验算： （荷载按 S 使 ）1、桁架杆件的内力桁架为内外二档共 8 个节点、节点荷载 F = S使=116.3=14.5KN88计算简图如下：升降工况、坠落工况 荷载效应组合 S=K使用工况 K=1.3G S GK ＋Q S QK）RB=2F杆件号 12 3456AA// BB内力 － 1.33F 2F－1F －1.33F －0.66F 1.768F －2F －2F2、杆件强度验算 ： 组成桁架杆件的材料为 Φ48× 3.5 钢管，力学性能如下： 截面积A=4.89 ㎝ 2 =489 ㎜ 2惯性矩 I=12.19 ㎝ 4 =121900 ㎜ 4抵抗矩 W=5.08 ㎝ 3=5080 ㎜ 3迥转半径 i=1.58 ㎝ =15.8 ㎜ 抗拉、压、弯曲强度设计值 205N / ㎜ 2抗剪强度设计值 125N / ㎜ 2杆 2 受拉力最大为 2F ， 简图如下：IAIAFFA'B'RA=2FA — A 截面积 489 ㎜2B —B 截面积 （36－18）× 10×2=360 ㎜ B — B 截面验算：32F 2 14.5 1032= =80.56N / ㎜ 2< 180N /A 3602B —B 截面为铸钢件牌号 ZG230—450，强度设计值 180N / ㎜23、杆 2 钢管与接头焊缝验算：焊缝高度 3.5 ㎜，长度 D=3.14 × 48=150 ㎜验算：2F=78.9N / ㎜ 2 < 160N / ㎜2强度满足要求。
柱模板(设置对拉螺栓)设计计算书
柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性二、荷载组合4k c 012c min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×38.4＝27.99kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.06kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×27.99×0.262-0.121×1.06×0.262＝-0.21kN·m σ＝M max/W＝0.21×106/(1/6×600×152)＝9.18N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.6×38.4＝23.04kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×23.04×257.144/(100×10000×(1/12×600×153))＝0.38mm≤[ν]＝l/400＝257.14/400＝0.64mm满足要求！四、小梁验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.26×48.42＝12.45 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.56kN·mσ＝M max/W＝0.56×106/42.15×103＝13.29N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.26×38.4＝9.87 kN/m面板变形图(mm)ν＝1.06mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.84kN·m，N1＝16.88kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.21kN·m，N2＝10.15kNM/W n＝0.84×106/(4.49×103)＝187.53N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1＝0.33mm≤[ν]＝l/400＝1.25mmν2＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝0.75mm满足要求！六、对拉螺栓验算t满足要求！N＝16.88×1=16.88kN≤26kN满足要求！。
对拉螺栓计算书
1.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取25kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,此处取2.5小时V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取0.3m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取1.5m β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2-----混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm 时，取1.15。
大模板侧压力计算22/1210/39.103.015.12.15.22522.022.0m KN V t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγH F c γ==25x1.5=37.5KN/m 2取二者中的较小值，F =10.39kN/ m 2有效压头高度：m F h c 42.025/39.10/===γ倾倒混凝土产生的水平载荷标准值查表17-78（建筑施工手册）为4.0 kN/ m 22/068.184.142.139.10m KN q =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为10.39KN/m2,设计值为18.068KN/m2。
计算公式: N < [N] = fA其中N ——对拉螺栓所受的拉力；A ——对拉螺栓有效面积(mm2)；f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓承受最大拉力N = 18.068×0.7×0.7/1=8.85kN对拉螺栓直径为16mm；对拉螺栓有效面积为 A=144mm2；对拉螺栓承受拉力最大值为 [N]= fA=24.5 kN；N < [N]故满足要求。
资料：柱模板(设置对拉螺栓)计算书标KZ500
一、工程属性4k c 012c min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.45]＝min[29.87，106.8]＝29.87kN/m 2 承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝29.87 kN/m 2 三、面板验算1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.87＝18.146kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mMmax ＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×18.146×0.1672-0.117×0.882×0.1672＝-0.053kN·mσ＝Mmax/W＝0.053×106/(1/6×500×122)＝4.439N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2 满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.935kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×14.935×166.6674/(100×8925×(1/12×500×123))＝0.121mm≤[ν]＝l/400＝166.667/400＝0.417mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 50×80小梁截面惯性矩I(cm4) 213.333 小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.333 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 最低处柱箍离楼面距离(mm) 200小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.167×38.056＝6.343 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M＝0.198kN·mmax/W＝0.198×106/53.333×103＝3.717N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 σ＝Mmax满足要求！2、挠度验算＝0.167×29.87＝4.978 kN/m 小梁上作用线荷载q＝bS正小梁变形图(mm)ν＝0.216mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数 1 柱箍材质规格(mm) Φ48.3×3.6柱箍截面惯性矩I(cm4) 12.71 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 5.26 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 2060001、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.256kN·m，N1＝7.445kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.256kN·m，N2＝7.445kNM/Wn＝0.256×106/(5.26×103)＝48.709N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)＝0.031mm≤[ν]＝l/400＝0.855mmν1＝0.031mm≤[ν]＝l/400＝0.855mm 满足要求！ν2六、对拉螺栓验算b(kN) 17.8 对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值NttN＝7.445×1=7.445kN≤12kN满足要求！。
梁侧模板与对拉螺栓计算书
Ⅰ预应力梁侧模板与对拉螺栓计算书一、梁模板基本参数预应力混凝图梁截面宽度 B=700mm，梁截面高度 H=2000mm，H方向对拉螺栓5道，对拉螺栓直径16mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)300mm。
梁模板使用的木方截面500×100mm，梁模板截面侧面竖向布置木方净距离250mm。
材料属性如下：梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000.00N/mm2，抗弯强[f]=15.00N/mm2。
梁侧模木楞厚度b*h=50mm*100mm，弹性模量E=6000.00N/mm2，抗弯强度[f]=13N/mm2。
双钢管横楞采用2*¢48*3.0钢管，弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度[f]=205N/mm2。
Q235钢对拉螺栓¢16mm钢筋，弹性模量E=206000N/mm2，抗拉强度[f]=195N/mm2。
梁模板构造及对拉罗拴的布置示意图如下：梁侧模板木方及双管布置示意图 450间距300mm450450梁模板对拉螺栓布置示意图二、梁模板荷载标准值计算模板自重 N 1= 0.340kN/m 2；钢筋混凝土自重 N 2 = 25.000kN/m 3；施工荷载标准值 N 3= 3.000kN/m 2。
新浇混凝土侧压力标准值F GK1．新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间， (表示无资料)取200/(T+15)，取6h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.500m ； 1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.2。
2——混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10不小于100mm ，取1.15。
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1.侧压力计算
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
2/121022.0V t F c ββγ=
H F c γ=
式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取25kN/m 3
t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,此处取2.5小时
V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取0.3m/h
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取1.5m β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加
剂时取1.2。
β2-----混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm
时，取1；110—150mm 时，取1.15。
大模板侧压力计算
2
2
/1210/39.103.015.12.15.22522.022.0m KN V t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ
H F c γ==25x1.5=37.5KN/m 2
取二者中的较小值，F =10.39kN/ m 2
有效压头高度：m F h c 42.025/39.10/===γ
倾倒混凝土产生的水平载荷标准值查表17-78
（建筑施工手册）为4.0 kN/ m 2
2/068.184.142.139.10m KN q =⨯+⨯=
综上,大模板混凝土侧压力标准值为
10.39KN/m2,设计值为18.068KN/m2。
计算公式: N < [N] = fA
其中N ——对拉螺栓所受的拉力；
A ——对拉螺栓有效面积(mm2)；
f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓承受最大拉力
N = 18.068×0.7×0.7/1=8.85kN
对拉螺栓直径为16mm；
对拉螺栓有效面积为 A=144mm2；
对拉螺栓承受拉力最大值为 [N]= fA=24.5 kN；
N < [N]
故满足要求。