柱模板(设置对拉螺栓)计算书

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柱模板计算书

柱模板计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

柱段：Z1。

模板剖面示意图面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；3.柱箍柱箍间距(mm)：500*9,；材料：2根Ф48×3.5钢管；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.竖楞材料：2根50×100矩形木楞；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；B边最外两根竖楞间距：750mm；B边竖楞根数：4；B边竖楞间距调整(mm)：250*3；H边最外两根竖楞间距：750mm；H边竖楞根数：4；H边竖楞间距调整(mm)：250*3；5.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距：400mm；B边对拉螺栓根数：2；B边对拉螺栓直径：M16；B边对拉螺栓间距调整(mm)：400*1；H边最外两根对拉螺栓间距：400mm；H边对拉螺栓根数：2；H边对拉螺栓直径：M16；H边对拉螺栓间距调整(mm)：400*1；6.荷载参数：36.952kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：2kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

这里取面板的计算宽度为1.000m。

有对拉螺栓(柱箍不等距)-1

柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218 kN/m2 F2=γcH=24×4300/1000=103.2 kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218 kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱的长边尺寸大小确定组合类型：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844 kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218 kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m 单位面板宽度为计算单元。

W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。

（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kN·m)M max＝0.198kN·mσ＝M max/W＝0.198×106/37500=5.292N/mm2≤[f]＝30N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图q k＝bS k=1×41.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)νmax=0.156mm≤[ν]＝max(700/5,700/5)/400=0.35mm满足要求五、次楞验算根据工程实际次楞竖直放置，且承受线性变化荷载，为了符合实际可采用墙全高内的次楞的实际跨数作为计算模型，这样做符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图柱底部线性荷载最大处为：其中次楞间距: a=max(L/m,B/n)=max(700/5,700/5)/1000=0.14 mq＝aS＝0.14×51.844=7.258kN/mq k＝aS k＝0.14×41.218=5.771kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图M max＝0.23kN·mσ＝M max/W＝0.23×106/(83.333×1000)=2.759N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图V max=1.98kNτ=V max S0/(Ib) = 1.98×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.594N/mm2≤[f v]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图ν=0.289mm≤[ν]＝0.14×1000/400=0.35mm满足要求4、支座反力计算从下至上第1道对拉螺栓的支座反力为：=3.021kNRmax1=2.402kNRmaxk1从下至上第2道对拉螺栓的支座反力为：=3.722kNRmax2=2.96kNRmaxk2从下至上第3道对拉螺栓的支座反力为：=3.659kNRmax3=2.909kNRmaxk3从下至上第4道对拉螺栓的支座反力为：=2.356kNRmax4R=1.873kNmaxk4从下至上第5道对拉螺栓的支座反力为：R=2.289kNmax5=1.82kNRmaxk5从下至上第6道对拉螺栓的支座反力为：=0.633kNRmax6=0.503kNRmaxk6根据以上计算可以确定第2道对拉螺栓最为不利。

柱模板KZZ2(设置对拉螺栓)计算书

柱模板KZZ2（设置对拉螺栓）计算书柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》jgj162-20212、《混凝土结构设计规范》gb50010-20213、《建筑结构荷载规范》gb50009-20214、《钢结构设计规范》gb50017-2021一、工程属性崭新淋混凝土柱名称崭新淋混凝土柱的排序高度(mm)14楼负一层kzz1崭新淋混凝土柱长边边长(mm)4200崭新淋混凝土柱短边边长(mm)900900二、荷载女团《建筑施工模板恩侧压力排序依据规范全系列技术规范》混凝土重力密度γc(kn/m)jgj162-2021崭新淋混凝土初稀时间t0(h)混凝土坍落度影响修正系数β241外加剂影响修正系数β1混凝土铺设速度v(m/h)4.2min{0.22γct0β1β2v1/232512混凝土侧压力排序边线处至新淋混凝土顶面总高度h(m)2崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k(kn/m)2，γch}＝min{0.22×25×4×1×1×221/2，25×4.2}＝min{31.113，105}＝31.113kn/m2飞溅混凝土时对垂直面模板荷载标准值q3k(kn/m)崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γch]＝min[0.22×25×4×1×1×21/2，25×4.2]＝min[31.11，105]＝31.11kn/m2承载能力音速状态设计值s承＝0.9max[1.2g4k+1.4q3k，1.35g4k+1.4×0.7q3k]＝0.9max[1.2×31.11+1.4×2，1.35×31.11+1.4×0.7×2]＝0.9max[40.132，43.959]＝0.9×43.959＝39.563kn/m2正常采用音速状态设计值s正＝g4k＝31.11kn/m2三、面板验算面板类型面板抗弯强度设计值[f](n/mm)柱长边小梁根数柱箍间距l1(mm)2覆面竹胶合板14.744700面板厚度(mm)面板弹性模量e(n/mm)柱短边小梁根数21589254模板设计平面图1、强度求函数最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bg4k＝0.9×1.35×0.7×31.11＝26.459kn/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bq3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kn/mmmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×26.459×0.32-0.117×1.235×0.32＝-0.251knmσ＝mmax/w＝0.251×106/(1/6×700×152)＝9.567n/mm2≤[f]＝14.74n/mm2满足要求！2、挠度求函数作用线荷载q＝bs正＝0.7×31.11＝21.777kn/mν＝0.677ql4/(100ei)＝0.677×21.777×3004/(100×8925×(1/12×700×153))＝0.68mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！四、小梁验算小梁类型小梁横截面惯性矩i(cm)4矩形木楞256小梁横截面类型(mm)小梁横截面抵抗矩w(cm)360×8064小梁抗弯强度设计值[f](n/mm)小梁抗剪强度设计值[τ](n/mm)2213.51.35小梁弹性模量e(n/mm)最高处柱缝距楼面距离(mm)290001801、强度求函数小梁上促进作用线荷载q＝bs顺＝0.3×39.563＝11.869kn/m小梁弯矩图(knm)mmax＝1.605knmσ＝mmax/w＝1.605×106/64×103＝25.073n/mm2＞[f]＝13.5n/mm2不满足要求！请优化柱箍间距，或增大相应柱边小梁根数！2、抗剪验算小梁抠力图(knm)vmax＝6.185knτmax=3vmax/(2bh0)=3×6.185×1000/(2×60×80)＝1.933n/mm2>[τ]=1.35n/mm2不满足要求！恳请增大梁底提振小梁间距或挑选最合适材料类型，或减少梁底提振小梁，或优化小梁边线！3、挠度求函数小梁上作用线荷载q＝bs正＝0.3×31.11＝9.333kn/m小梁变形图(mm)ν＝7.716mm＞[ν]＝1.75mm不满足要求！恳请优化柱箍边线，或减小适当柱边小梁根数！4、支座反力排序承载能力音速状态rmax=12.357正常采用音速状态。

售楼部KZ9柱模板(设置对拉螺栓)计算书

售楼部KZ9柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称售楼部KZ9 新浇混凝土柱长边边长(mm) 800新浇混凝土柱的计算高度(mm) 8980 新浇混凝土柱短边边长(mm) 600二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3) 24新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1混凝土坍落度影响修正系数β2 1 混凝土浇筑速度V(m/h) 2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 8.98新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γc t0β1β2v1/2，γc H}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×8.98}＝min{29.868，215.52}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) 2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×8.98]＝min[29.87，215.52]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 14面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 14.742 面板弹性模量E(N/mm 2) 8925 柱长边小梁根数 8 柱短边小梁根数7柱箍间距l 1(mm)600模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q 1＝0.9×1.35bG 4k ＝0.9×1.35×0.6×29.868＝21.774kN/m 活载线荷载q 2＝0.9×1.4×0.7bQ 3k ＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/mM max ＝-0.107q 1l 2-0.121q 2l 2＝-0.107×21.774×0.1142-0.121×1.058×0.1142＝-0.032kN·m σ＝M max /W ＝0.032×106/(1/6×600×142)＝1.638N/mm 2≤[f]＝14.742N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算作用线荷载q ＝bS 正＝0.6×29.868＝17.921kN/mν＝0.632ql 4/(100EI)＝0.632×17.921×114.2864/(100×8925×(1/12×600×143))＝0.016mm ≤[ν]＝l/400＝114.286/400＝0.286mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×80 小梁截面惯性矩I(cm 4)170.667 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 42.667 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 13.5 小梁弹性模量E(N/mm 2) 9000 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)1801、强度验算小梁上作用线荷载q ＝bS 承＝0.114×38.054＝4.349 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.348kN·mσ＝M max/W＝0.348×106/42.667×103＝8.154N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝1.764kNτmax =3V max /(2bh 0)=3×1.764×1000/(2×40×80)＝0.827N/mm 2≤[τ]=1.35N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算小梁上作用线荷载q ＝bS 正＝0.114×29.868＝3.413 kN/m小梁变形图(mm)ν＝1.481mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算承载能力极限状态 R max =3.504 正常使用极限状态 R max =2.75五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数 2 柱箍材质规格(mm) Φ48.3×3 柱箍截面惯性矩I(cm 4)11 柱箍截面抵抗矩W(cm 3) 4.55 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm 2)205柱箍弹性模量E(N/mm 2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

500×500柱模板计算书

柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称A 楼3层KL11 新浇混凝土柱长边边长(mm) 500 新浇混凝土柱的计算高度(mm)13200新浇混凝土柱短边边长(mm)500二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γc t 0β1β2v 1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×13.2]＝min[38.4，316.8]＝38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×38.4＝23.33kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/mM max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×23.33×0.172-0.117×0.88×0.172＝-0.07kN·mσ＝M max/W＝0.07×106/(1/6×500×152)＝3.61N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×38.4＝19.2kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.68×19.2×166.674/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝166.67/400＝0.42mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.17×48.42＝8.07 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.21kN·mσ＝M max/W＝0.21×106/54×103＝3.95N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.17×38.4＝6.4 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.12mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.74kN·m，N1＝3.43kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.74kN·m，N2＝3.43kNM/W n＝0.74×106/(4.73×103)＝156.29N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝1.31mm≤[ν]＝l/400＝1.78mmν2＝1.31mm≤[ν]＝l/400＝1.78mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN) 26N＝3.43×2=6.86kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！N＝3.43×2=6.86kN≤26kN满足要求！。

柱模板600×600

柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3]＝min[29.87，72]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.64，42.28]＝0.9×42.28＝38.06kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.87＝18.15kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/mM max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×18.15×0.22-0.117×0.88×0.22＝-0.08kN·mσ＝M max/W＝0.08×106/(1/6×500×152)＝4.09N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.94kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.68×14.94×2004/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.06＝7.61 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.2kN·mσ＝M max/W＝0.2×106/42.67×103＝4.71N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.97 kN/m面板变形图(mm) ν＝0.15mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.73kN·m，N1＝3.24kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.73kN·m，N2＝3.24kNM/W n＝0.73×106/(4.12×103)＝178.1N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1＝1.85mm≤[ν]＝l/400＝1.98mmν2＝1.85mm≤[ν]＝l/400＝1.98mm满足要求！六、对拉螺栓验算N＝3.24×2=6.48kN≤N t b＝17.8kN满足要求！N＝3.24×2=6.48kN≤26kN满足要求！。

500柱模板(设置对拉螺栓)计算书

500×500柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c012cmin[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.07]＝min[29.87，97.68]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.868＝18.145kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.145×0.12-0.121×0.882×0.12＝-0.02kN·m σ＝M max/W＝0.02×106/(1/6×500×152)＝1.092N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.868＝14.934kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×14.934×1004/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.008mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！四、小梁验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.1×38.054＝3.805 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.289kN·mσ＝M max/W＝0.289×106/42.667×103＝6.782N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝1.484kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.484×1000/(2×40×80)＝0.696N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.1×29.868＝2.987 kN/m小梁变形图(mm) ν＝1.167mm≤[ν]＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.968正常使用极限状态R max=2.33五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

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柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017
5、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018
一、工程属性
二、荷载组合
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.35]＝min[29.87，80.4]＝29.87kN/m2
S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3 × 29.868+ 0.9×1.5×2.000)＝41.53kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2
三、面板验算
面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 面板弹性模量E(N/mm2) 9350 柱长边小梁根数 4 柱短边小梁根数 4
柱箍间距l1(mm) 400
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×0.4×29.868＝15.531kN/m
活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×0.4×2＝1.08kN/m
M max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×15.531×0.1672-0.117×1.08×0.1672＝-0.047kN·m σ＝M max/W＝0.047×106/(1/6×400×152)＝3.11N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.4×29.868＝11.947kN/m
ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×11.947×166.6674/(100×9350×(1/12×400×153))＝0.059mm ≤[ν]＝l/400＝166.667/400＝0.417mm
满足要求！
四、小梁验算
小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 60×80 小梁截面惯性矩I(cm4) 256 小梁截面抵抗矩W(cm3) 64
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782 最低处柱箍离楼面距离(mm) 200
1、强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.167×41.528＝6.921 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
M max＝0.424kN·m
σ＝M max/W＝0.424×106/64×103＝6.624N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
小梁剪力图(kN·m)
V max＝2.435kN
τmax=3V max/(2bh0)=3×2.435×1000/(2×60×80)＝0.761N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！
3、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.167×29.868＝4.978 kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.793mm≤[ν]＝1mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R max=4.858
正常使用极限状态
R max=3.494
五、柱箍验算
柱箍类型钢管柱箍合并根数 2
柱箍材质规格(mm) Φ48.3×3.6柱箍截面惯性矩I(cm4) 12.71 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 5.26 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000 柱箍截面面积A(cm2) 5.06
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

长边柱箍：
取小梁计算中b=500/(4-1)=166.667mm=0.167m代入小梁计算中得到：
承载能力极限状态
R max＝4.858kN
P=R max/2=2.429kN
正常使用极限状态：
R’max＝3.494kN
P’=R’max/2=1.747kN
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.073kN·m，N1＝3.558kN
短边柱箍：
取小梁计算中b=500/(4-1)=166.667mm=0.167m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态
R max＝4.858kN
P=R max/2=2.429kN
正常使用极限状态：
R’max＝3.494kN
P’=R’max/2=1.747kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
M2＝0.073kN·m，N2＝3.558kN
N/A+M/W n＝3.558×103/506+0.073×106/(5.26×103)＝20.96N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.005mm≤[ν]＝l/400＝0.615mm
ν2＝0.005mm≤[ν]＝l/400＝0.615mm
满足要求！
六、对拉螺栓验算
对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN) 26 N＝3.558×2=7.116kN≤N t b＝17.8kN
满足要求！
N＝3.558×2=7.116kN≤26kN
满足要求！。