网格絮凝池计算例题
絮凝反应池网格设计计算书
絮凝反应池网格设计计算书一、设计原则要求（1）网格絮凝池流速一般按照由大到小进行设计。
（2）反应时间10～30min,平均G 值20～70s ,GT 值10~105 ,以保证絮凝过程的充分和完善。
（3）为使絮粒不致被破坏或产生沉淀，絮凝池内流速必须加以控制，控制值随絮凝池形式而异。
（4）絮凝池内的速度梯度G由进口至出口逐渐减小，G值变化范围100～15110。
s－以内，且GT 2×4二、本絮凝池设计水量为100000t/d，厂区自用水量为7%，分2座，每座絮凝池=100000（1+0.07）/2=535000t/d=2229t/h=0.619m³/s。
单组分2组。
则Q总流量为0.619/2=0.3095m³/s=0.31 m³/s。
三、竖井隔墙过孔流速的计算如下表（以施工图标注尺寸为据）四、内部水头损失计算1-10格为前段，其竖孔之间孔洞流速为0.32-0.25m/s，过网流速为0.3038m/s,(0.3113)。
网格孔眼尺寸采用45 mm×45 mm或80 mm×80 mm两种规格进行计算比较，开孔比均约为39.4%,(38.45%)；该段水头损失约为0.3056 m,(0.31277)；G值约为92.724 s,(93.81).11-20格为中段，其竖孔之间孔洞流速为0.2-0.15m/s，过网孔流速为0.21233m/s。
网格孔眼尺寸采用105 mm×105 mm，开孔比均约为52.14%；该段水头损失约为0.084646 m；G值约为48.01 s.21-30格为后段，其竖孔之间孔洞流速为0.14-0.11m/s，不需设置网格。
该段水头损失约为0.026454 m；G值约为25.86 s.整个絮凝反应池的水头损失合计约为0.4167 m，(0.42387);平均G值约为61.04s，(61.57);GT=67922,(68504.2)；符合设计条件要求。
网格絮凝斜管沉淀池计算案例
0.013
.
0.10
.
.
i=
槽内起点水深：h1=ℎ
0.040m2
.
0.152
51.41
0.00048
.
0.00048
5.3
0.10
超负荷 30%时出水槽内流量 Q=0.01215×1.3=0.01579m3/s，集水总槽内流速
取 0.3m/s，槽宽 b=0.2m。
.
槽内终点水深：h4=
池子总高度为：0.3+1.5+1.5+0.6+0.87=4.8m。
（3）参数复核
1）雷诺数：
水力半径 R=d/4=30/4=7.5mm
运动粘度=0.01cm2/s（t=20℃）
Re=0.75*0.2/=0.75*0.2/0.01=15
2）沉淀时间：
T=l/ =1000/2.373=421s=7.02min
絮凝池的反应过程共分为三段，第一段放置密型网格，过栅流速设置为
0.25m/s，第二段放置疏型网格，过栅流速设置为 0.22m/s，第三段放置栅条。第
一段过孔流速为 0.3~0.2m/s，第二段过孔流速为 0.2~0.15m/s，第三段过孔流速为
0.15~0.1m/s。
以下为絮凝过程中不同段的竖井隔墙上孔洞尺寸及过孔流速，共 15 个竖井，
（4）排水渠计算
集水槽坡降为 0.15，水面坡降为 0.035m。
排水渠底的标高在集水槽的基础上降低 0.2m，宽度设置为 0.4m。
七、排泥方式及计算
沉淀池日排泥量为 472.23m3/d，则每小时为 19.68m3/h。设置每小时排泥一
次。设置排泥管的管径为 DN200mm，管道横截面为 0.0314 m2，穿孔管长度为
网格絮凝池计算书
③网格总水头损失为∑h总0.18m （13）过水洞水头损失第一档单格过水洞水头损失h1=0.0096m 第一档内通过孔洞的总水头损失为∑h1=0.1147第二档单格过水洞水头损失h2=0.0044m 第二档内通过孔洞的总水头损失为∑h2=0.0530第三档第一种孔洞单格过水洞水头损失h3=0.0015m 第三档第二种孔洞单格过水洞水头损失h4=0.0015m 第三档第三种孔洞单格过水洞水头损失h5=0.0015m 第三档第四种孔洞单格过水洞水头损失h6=0.0015m 第五档内通过孔洞的总水头损失为∑h5=0.0122过水洞总数头损失为∑h总0.18m （14）GT 值校核絮凝池总水头损失为h0.36m G 值计算式为50.89s -1GT=69166.56满足要求设计采用的排泥管管径为DN150mm（15）污泥斗尺寸：每个网格配一个泥斗，泥斗上部尺寸1100×1100mm×mm泥斗深h1.00m （16）絮凝池尺寸8.9×6.3m×m二、斜管沉淀池计算1、已知条件设计用水量Q=437.50m 3/h=0.12m 3/s液面上升流速v= 2.00mm/s 颗粒沉降速度u 0=0.40mm/s 采用蜂窝六边形塑料斜管，板厚b=0.40mm 管的内切圆直径d=32.00mm 斜管倾角60.00°沉淀池有效系数φ=0.952、设计计算（1）清水区净水面积A`=Q/v60.76m 2 （2）斜管部分面积A=A/φ63.96m 2沉淀池中间设置一道宽350mm 的隔墙，底端与斜管底端水平，顶端与集水槽底端相平，尺寸为8900x350x1790mm×mm×mm 斜管部分平面尺寸：宽度B`=7.20m ，长度L`=8.90m则斜管面积为A=64.08m 2 （3）进水方式由边长一侧流入，该边长度与絮凝池宽度相同L=8.90m（4）管内流速v2.31m 考虑到水量波动，设计采用v 0= 2.50mm/s （5）管长l①有效管长l 476.57mm ②过渡段长度l `=250.00mm ③斜管总长L =l+l`726.57mm ④取斜管总长L`=1000.00mm （6）池长调整B=9.40m 斜管支承系统采用钢筋混凝土柱、小梁及角钢架设 （7）管内沉淀时间t=400.00s= 6.67min①超高h1=0.80m ②清水区高度h2= 1.00m ③斜管区高度h3=0.87m ④配水区高度（按泥槽顶计算）h4= 1.78m ⑤排泥桁车排泥，排泥高度h 5=0.75m ⑥有效池深H`=h2+h3+h4= 3.65m ⑦滤池总高H=h1+H`+h5=5.20m （8）进口配水采用穿孔墙配水，进口流速为v=0.07m/s 墙长L=7.20m 进口孔眼总面积s= 1.74m 2设置进口边长0.15m的方形喇叭孔眼，孔眼个数n=77.16个，约为78个出口流速为v`=0.05m/s=θdu u v o θθcos sin 33.100-=。
毕业论文网格絮凝池
3.242栅条絮凝池设计计算 1 •设计参数：絮凝池分两池，每池的处理水量为0.3125m 3/s 。
絮凝时间取12min,絮凝池分 三段：前段放密栅条，过栅流速^栅=0.25m/s,竖井平均流速也井0.12m /s ;中段 放疏栅条，过栅流速为⑷栅=0.0.22m/s,竖井平均流速V 2井0.12m/s ；末段不放栅 条，竖井平均流速 V 3井0.12m/s 。
前段竖井的过孔流速 0.30-0.20m/s ，中段 0.2-0.15m/s 末段 0.14-0.1m/so 2 •设计计算： (1) 池体尺寸： ① 絮凝池的容积W 为：W=Qt=0.3125 X12 >60=225m 3 ② 絮凝池的平面面积A:为与沉淀池配合，絮凝池有效水深取3.2米，则絮凝池平面尺寸AW 22570.3m 2③絮凝池单个竖井的平面面积f 为:为与沉淀池的宽度相配合，取竖井的长 L=1.6米，宽b=1.6米.单个竖井的实际平面为Q 1,61,62,56m2，竖井个数n为:nf 卷27.5个'为便于布置，取28个。
(2) 竖井内栅条的布置：选用栅条材料为工程塑料，断面为矩形，厚度为50mm,宽度为50mm ①前段放置密栅条后(栅条缝隙为 50mm):竖井过水面积为：4水—031251.25m 2V 1 栅 0.25竖井中栅条面积为：A 栅2.56-1.25 1.31m 2，需栅条数:单栅过水断面面积：1.6 0.05 0.08m 20.31250.122.6m 2所需栅条数：M i △栅13116.375根，取M i 17根a i 栅0.08两边靠池壁各放置栅条1根，中间排列放置15根，过水缝隙数为16个平均过水缝宽：S1= —5046.88mm16实际过栅流速：斗栅031250.26m/s 16 1.6 0.04688②中段设置疏栅条后（栅条缝隙为 80mm）:竖井过水面积为：A2水—031251.42m2 V2 栅0.22竖井中栅条面积为：A2栅2.56-1.42 1.14m2单栅过水断面积：a2栅1.6 0.05 0.08m2所需栅条数：M2色栅11414.25根，取M2=14根a?栅0.08两边靠池壁放置栅条各一根，中间排列放置12根，过水缝隙为13个。
网格絮凝池及设计计算
网格（栅条）絮凝池网格絮凝池的二平面布置和穿孔旋流絮凝池相类似，由多格竖井串联而成.絮凝池分成许多面积相等的方格，进水水流顺序从一格留到下一格,上下对焦交错流动,直到出口。
一、使用条件1.原水水温为4。
0~34.0℃、浊度为25～2500度.2.单池处理的水量以1～2。
5万m³/d较合适，以免因单格面积过大而影响效果。
水厂产水量大时，可采用2组或多组池并联运行。
采用网格或栅条的絮凝池效果相接近，但栅条加工比较方便，用料也省。
3.适用于新建也可用于旧池改造.二、设计要求1.絮凝时间一般为10～15min；2.絮凝池分隔大小按竖向流速确定；3.絮凝池分格数按絮凝时间计算，多数分成8～18格：可大致按分格数均分成3段，其中前段各格为3～5mim,段端3~5min，末段4～5min；4.网格或栅条数前段较多，中断较少,末段可不放，但前段总数宜在16层以上，中断在8层以上上下两层间距为60～70cm；5.每格的竖向流速,前段和中段0。
12~0。
14m/s,末段0。
1～0。
14m/s；6.网格或栅条的外框尺寸等于每格池的净尺寸。
前段栅条缝隙为50mm,或网格孔眼为80×80mm，中段分别为80mm和100×100mm；7.各格之间的过水孔洞应上下交错布置,孔洞计算流速，前段0。
3~0。
2m/s,,中段0。
2~0.15m/s，末段0。
1～0。
14m/s，各过水孔面积从前段向末段逐步增大。
所有过水孔须经常处于淹没状态,因此上部孔洞标高应该考虑沉淀池水位变化时会不会露出水面;8.网孔或过栅流速,前段0。
25～0。
30m/s，中段0.22~0。
25m/s；9.一般排泥可用长度小雨5m、直径150mm~200mm的穿孔排泥管或单斗底排泥，采用快开排泥阀；10.网格或栅条材料不可用木料、扁钢、钢筋混凝土预制件等.木板条厚度20~25mm,钢筋混凝土预制件厚度30～70mm。
三、计算网格絮凝池计算公式如下表网格絮凝池计算公式表【例】网格絮凝池计算.设计规模为6000m³/d，絮凝池分两组，可以单独工作. 【解】设水厂自用水量为5％，则设计流量为:Q=6000×1。
水质工程絮凝例题(2)
并说明混凝控制指标范围。
絮凝池有效容积：
V 18 262.5 78.8m3 60
为配合沉淀池尺寸，反应池分成3格，每格2.5×2.5，反应池
平均水深：
H
78.8
4.2m
3 2.5 2.5
取超高0.3m，总池高为4.5m 单格水的容积： V1=V2=V3=2.5×2.5×4.2=26.25m3
4200 4500
203103 47S 1
1.14 3 26.25
GT=47×18×60=5×104
G值和GT值均满足要求
1、2、3章小测验
• 1、概略叙述我国天然地表水源和地下水源的水 质特点。
• 2、《生活饮用水卫生标准》中有哪几大类指标 ？ • 3、公认的凝聚机理有哪四个方面？ • 4、何谓同向絮凝和异向絮凝?两者的凝聚速率与
• 3、浆板旋转时克服水的阻力所耗功率。 • b/l=0.12/1.4小于1，CD=1.1
• 设水流与桨板的相对速度等于桨板
旋转线速度0.75倍，则相对于水流的叶轮旋转角 速度：
1
v1 0.75 ro
0.52 0.75 0.5
0.78rad
/
s
2
v2
0.75 ro
0.29 0.75 0.5
1.4 0.783(4.04
0.884
)
(0.564
0.443 )]
168w
第二格：P2=30W 第三格：P3=5.0W Pz=203W
网格絮凝池设计计算
网格絮凝池设计计算一、 已知条件设计规模：处理水量为60000t/d二、 已知水质条件常年平均浊度：60NTU 常年平均水温：16C三、 网格絮凝池的设计计算由已知水质条件，常年平均浊度为 60度，常年平均水温为16C ，符合网格 絮凝池的使用条件：原水水温为：4.0〜34.0C 原水浊度为：25〜2500度以此，此水质可以使用网格絮凝池对原水絮凝。
3.1设计处理水量Q ：Q =Q i （1）式中：Q :设计处理流量（m3d ）Q i :设计规模（m3d ）I 水厂的自用水系数，一般取：5%〜10%，设计中取对于一般的 水厂取5%,本设计采用5%。
则设计处理水量Q 为：•3 3 3Q =Q i （1） =60000 （1 0.05） = 63000m /d=2625m /h =0.729m /s3.2单池设计处理水量Q 2 :Q 2:单池设计流量（m3d ）式中： Q :设计处理流量（m3d ）Q 2NN :絮凝池的数量，本设计取N=2则单池设计处理流量Q 2为：63000 333Q 231500m 3/d =1312.5m 3/h =0.365m 3/s23.3絮凝池的有效容积V :60式中： Q2 :单池设计处理流量（m^h ）T :絮凝时间（min ），按《室外给水设计规范》（GB50013-2006）要 求，絮凝时间一般宜为12〜20min ，用于处理低温低浊水时，絮凝时间可 适当延长。
本设计中采用16mi n3.4絮凝池的面积A :式中： V :单池的有效容积（m3H':有效水深（m ）,絮凝池与平流沉淀池配套时，池高可采用3.0〜3.4m ；絮凝池与斜管沉淀池配套时，可采用4.2m 左右。
本设计考虑使用斜管 沉淀池，因此采用4.2m 。
则：A = — 350 = 83.33m 2H' 4.2 3.5絮凝池的池高H :H=H +h+ h式中：H':絮凝池的有效水深（m ）h :絮凝池的超咼（m ），—般取0.3m h '泥斗的高度，取0.6m则： H=H +h + h' = 4.2+0.3+0.6= 5.3m 3.5絮凝池的分格面积f :式中：f ：絮凝池的分格面积（m2则:601312.5 1660= 350m 3A =—H'Q■. o :竖井流速（m/s ）,按《室外给水设计规范》（GB50013-2006）要求，絮凝池每格的竖井流速为：前段和中段为： 0.12〜0.14m/s ;末端为：0.1〜 0.14m/s 。
水质工程学计算题(二)2
《水质工程学》计算题（二）2、（2010年7月真题）某机械絮凝池分三格，每格有效容积为26m3。
每格中各设置一台垂直轴桨板搅拌器，且尺寸均相同。
三台搅拌器搅拌功率依次为150w，53w和9.6w。
（1）请核算絮凝池的G值；（2）在此基础上判断该机械絮凝池是否能满足絮凝要求。
解：（1） 第一格，1311712614.110150-=⨯⨯==s V P G μ 第二格，1322422614.11053-=⨯⨯==s V P G μ 第三格，1333182614.1106.9-=⨯⨯==s V P G μ 絮凝池总平均速度梯度13321492614.110)6.953150(3-=⨯⨯++=⋅++=s V P P P G μ（2）平均速度梯度介于20~70s -1，满足要求。
3、某自来水厂，隔板絮凝池设计流量7.5万m 3/d 。
絮凝池有效容积为1100m 3，絮凝池总水头损失为0.26m 。
求絮凝池总的平均速度梯度G 值和GT 值各为多少？（水温按15℃计，水的动力粘度μ=1.14×10-3Pa.s ）解：由水温按15℃计，水的动力粘度μ=1.14×10-3Pa.s ，计算运动粘度v ， v=μ/ρ=1.14×10-3Pa.s/103kg/m 3=1.14×10-6m 2/s然后代入公式2/1)/(T gh G ν=计算。
4、设原水悬浮物体积浓度Ф=5×10-5。
假定悬浮颗粒粒径均匀，有效碰撞系数=1，水温按15℃计。
设计流量Q=360m 3/h 。
搅拌功率（或功率消耗）P=195W 。
试求：（1）絮凝池按PF 型反应器考虑，经15min 絮凝后，水中颗粒数量浓度将降低百分之几？（2）采用3座同体积机械絮凝池串联（机械絮凝池按CSTR 型反应器考虑），絮凝池总体积与（1）同。
搅拌总功率仍为195W ，设3座絮凝池搅拌功率分别为：P1=60W ，P2=60W ，P3=35W ，试问颗粒数量浓度最后降低百分之几？ 解：（1）根据P74公式πφ/4=K)/ln()(01n n KG t -=其中，=⨯⨯==-ππφ/1054/45K )()/ln(0KG t n n ⨯= hm h tQ V P G /36025.01014.11951014.1195333⨯⨯⨯=⨯⨯==--μtKG e n n -=0/tKG e n n --=-=1/10η（2）]1)/[()(/110-=-m n n KG t m=35、（2010年7月真题）已知活性污泥曝气池进水水量Q=10000m 3/d ，进水BOD 5为200mg/L ，混合液浓度MLVSS=1350mg/L ，f=0.75，Y=0.5kg MLSS/kg BOD 5，K d =0.1 d -1，反应器污泥龄θC =20d ，若要使曝气池BOD 5去除率在90%以上，求曝气池的最小容积。
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3.2 絮凝
3.2.1 设计要点：
（1）网格絮凝池流速一般按照由大到小进行设计。
（2）反应时间10～30min,平均G 值20～70s -1 ,GT 值104~105 ,以保证絮凝过程的充分和完善。
（3）为使絮粒不致被破坏或产生沉淀，絮凝池内流速必须加以控制，控制值随絮凝池形式而异。
（4）絮凝时间6～15min ，絮凝池内的速度梯度G 由进口至出口逐渐减小，G 值变化范围100～151s －以内，且GT ≥2×410。
3.2.2 设计参数
絮凝池设计（近期）2组，每池设计流量为：
Q ＝3600
×24 1.0510×5.34⨯ m 3/d ＝0.425 m 3/s 。
絮凝时间t ＝10 min ，设计平均水深h ＝3.6 m 。
3.2.3 设计计算
絮凝池的有效容积V ：V ＝Qt ＝0.425×10×60＝255 m 3 絮凝池的有效面积：A 1＝V/h ＝255/3.6＝70.8 m 2
水流经过每个的竖井流速v 1取0.12 m/s ，由此得单格面积： f ＝Q/ v 1＝0.425/0.12＝3.54 m 2
设计单格为正方形，边长采用1.90m ，因此实际每格面积为3.61 m 2，由此得到分格数为n ＝70.8/3.61=20格。
实际絮凝时间为：t =
0.425
20
3.61.901.90⨯⨯⨯=611.6s ≈10min
絮凝池得平均水深为3.6m ，取超高为0.3m ，得到池得总高度为： H ＝3.6+0.3＝3.9 m ，
从絮凝池到沉淀池的过渡段净宽1.5 米。
取絮凝池的格墙宽为200mm ，即0.2m ， 单组絮凝池：长：1.9×5＋0.2×6＝10.7m
宽：1.9×4＋0.2×5＝8.6 m 进水管管径的确定：Q=0.425 m 3
/s ，取流速为v=1.0m/s,管径
D=
v
Q π4=0.114.3425.04⨯⨯=0.735m ，采用DN800铸铁管。
为避免反应池底部集泥，影响水处理效果，在每个反应池底各设Dg200mm 穿孔排泥管。
采用坡度1%的满流管。
出水管管径的确定：
Q=0.85m 3/s ，取流速为v=1.0m/s,管径D=v
Q
π4=0.114.385.04⨯⨯=1.04m ，采用DN1000铸铁管。
过孔洞流速v 2按照进口流速0.30m/s 递减到0.10 m/s ，上孔上缘在最高水位以下，下孔下缘与池底平齐，Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ表示每格网格层数，单竖井的池壁厚为200mm 。
3.2.4 内部水头损失计算
1～8格为前段，其竖井之间孔洞流速为0.20～0.30m/s ，水过网孔流速为：
前3v ＝0.25～0.30m/s ；
9～12格为中段，竖井之间孔洞流速为：0.20～0.15 m/s ，水过网孔流速为：
中3v ＝0.22～0.35m/s ；
（1）前段
网格的孔眼尺寸80mm ×80mm ，取前3v ＝0.28 m/s ，净空断面
2A ＝0.425/0.28＝1.52 m 2；
每个网格的孔眼数为1.52/0.082＝238个。
前段共设网格22块，前段网格水头损失为：
前1h ＝n 1ξ23v /2g
其中n 取22，1ξ为网格阻力系数，在此处取1.0，则：
前1h ＝n 1ξ23v /2g ＝22×1.0×0.282/19.6＝0.0880m ；
前段孔洞水头损失为：
前2h ＝∑2ξ2
2v /2g
其中2ξ为孔洞阻力系数，取3.0，则：
前2h ＝∑2ξ22v /2g ＝3.0（0.32×3+0.232×3+0.202×2）/19.6＝0.0779m
（2）中段
网格的孔眼尺寸为100mm ×100mm ，取中3v ＝0.24m/s ，净空断面： 3A ＝0.425/0.24＝1.77 m 2； 每个网格的孔眼数为： 1.77/0.12＝177个。
中段共设网格6个，则中段网格水头损失为：
中1h ＝6×1.0×0.242/19.6＝0.0176m 。
中段孔洞水头损失：
中2h ＝∑2ξ22v /2g ＝3.0（0.182×2+0.162×2）/19.6＝0.0178m ；
（3）后段
不设网格，孔洞水头损失为：
3.0（0.142×2+0.122×2+0.102×1）/19.6＝0.0119m ； 絮凝池总水头损失为：
h ＝∑1h +∑2h ＝0.0880+0.0779+0.0176+0.0178+0.0119＝0.2132m 。
3.2.5 核算
絮凝池总停留时间T ＝s 611425
.020
6.39.19.1＝⨯⨯⨯
（1）前段
h 1＝0.0880＋0.0779＝0.1659m
停留时间t 1＝T ⨯20
8
＝244.6s 水温20℃ G 1＝1
1t h μγ＝6.24410029.10.1659
00014
⨯⨯⨯－＝81.181s － （2）中段
h 2＝0.0176＋0.0178＝0.0354m 停留时间t 2＝T ⨯20
4
＝122.2s G 2＝2
2t h μγ＝2.12210029.10.035400014
⨯⨯⨯－＝53.061
s － （3）后段
h 3＝0.0119m
t 3＝611－244.6－122.2＝244.2s G 2＝
2
2t h μγ＝2.24410029.10.011900014
⨯⨯⨯－＝21.761
s － （4）总 G ＝
611
10029.12132
.000014
⨯⨯⨯－＝58.231s － GT ＝58.23×611＝35580 ，符合设计要求。