预应力空心板13米板计算
预应力空心板梁长拉控制力、伸点长值计算实例
预应力空心板梁张拉控制力、伸长值计 算 书一、 说明：（1）、本工程有20m 空心板梁264片和13m 空心板梁189片。
（2）、 空心板梁采用后张法，两端对称张拉，张拉程序为:0→初应力（10%×σk ）初应力→（20%×σk ）→103%σk （持荷2分钟）→σk →锚固；（3）、张拉机具：千斤顶采用YDC-1100EB 型，锚具采用YM1500-3、4、5，钢铰线孔道采用金属波纹管制孔，（千斤顶标定报告附后）。
二、 计算：根据实际检测：预应力钢铰线公称直径为15.24mm/根，平均伸长率δ（%）为5.67%，平均弹性模量E p =1.953×105Mpa ，截面积A p（mm 2）为140mm 2，极限抗拉强度标准值（RY ）平均1953.3Mpa ，极限荷截273.7KN ，后张法预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力计算取：张拉控制力20m 中板采用设计值781.2KN ；20m 边板采用设计值976.5KN ，13m 中板采用设计值为585.9KN ；13m 边板采用设计值781.2KN 。
弹性模量1.953×105Mpa ，截面积140mm 。
计算公式取自人民交通出版社2000年出版《公路桥涵施工技术规范》的P 129、P 339。
理论伸长值计算公式： EpAp LPp L ⋅⋅=∆平均张拉力计算公式：μθ+-+-=kx e P p kx p ]1[)(式中：ΔL ——预应力筋理论伸长值（mm ）P p ——预应力筋平均张拉力（N ） L ——预应力筋的长度（mm ） A p ——预应力筋的截面积（mm 2） E p ——预应力筋的弹性模量（N/mm 2） P ——预应力筋张拉端的张拉力（N ） X ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） K ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（取0.0015） μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数（取0.225） 1、 20m 空心板理论伸长值计算：<1> 20m 中板（根据设计图纸已知L 1=9.882+0.55=10.432m L 2=9.83+0.55=10.38m ）（N 1）：781.2x [1-e -(0.0015x 10.432+0.225x x)π121800.0015x10.432+0.225x x π12180P（N 2）：781.2x[1-e ]-(0.0015x10.38+0.225x x )π 21800.0015x10.38+0.225x x π2180P理论伸长值:（N 1）：△L =1= 72.3 m m（N 2）：△L == 73.3 mm<2> 20m 边板（根据设计图纸已知L 1=9.882+0.55=10.432m L 2=9.83+0.55=10.38m ）（N 1）:976.5x[1-e ]-(0.0015x10.432+0.225x x )π121800.0015x10.432+0.225x x π12180P（N 2）：976.5x [1-e -(0.0015x 10.38+0.225x x)π21800.0015x10.38+0.225x x π2180P理论伸长值:（N 1）：△L =1= 72.3 m m（N 2）:△L == 73.3 mm2、 13m 空心板理论伸长值计算：<1>13m 中板（根据设计图纸已知L 1=6.350+0.55=6.90m L 2=6.360+0.55=6.91m ）（N 1）：585.9x[1-e ]-(0.0015 x6.9 + 0.225 x x )π61800.0015 x 6.9 + 0.225 x x π6180P（N 2）：585.9x [1-e -(0.0015x 6.91 +0.225x x)π2.51800.0015x 6.91 +0.225x x π2.5180P理论伸长值:（N 1）：△L =1= 48.5 m m（N 2）：△L== 48.9 m m<2> 13M 边板（根据设计图纸已知L 1=6.350+0.55=6.90m L 2=6.360+0.55=6.91m ）（N 1）:781.2x[1-e ]-( 0.0015 x 6.9 + 0.225 x x )π6180 0.0015 x 6.9 + 0.225 x x π6180P（N 2）：781.2x [1-e -(0.0015x 6.91 +0.225x x)π2.51800.0015x 6.91 +0.225x x π2.5180P理论伸长值:（N 1）：△L =1= 48.5 m m（N 2）:△L == 48.9 mm三、张拉控制应力与压力表对称读数：千斤顶及油压表校验后的线性公式为：05#顶：Y=0.055494x -0.67 06#顶：Y=0.055374x -0.26张拉控制数据见下表：下面是赠送的合同范本，不需要的可以编辑删除！！！！！！教育机构劳动合同范本为大家整理提供，希望对大家有一定帮助。
13米空板梁张拉程序
13米空心板梁张拉计算书一、材料规格13米空心梁设计张拉控制应力为132.17KN，预应力钢铰线直径φj=12.7，公称面积为98.71mm2，钢铰线标准强度为Ry b=1860MPａ。
钢铰线由上贵阳巨龙----预应力钢铰线有限公司提供。
二、张拉顺序张拉设备采用YCJ26型前卡式小型张拉机，对钢绞线进行逐根张拉。
张拉分三级，对称进行，其张拉和放张顺序见下表：12束钢铰线的张拉顺序（中小桥空心板通用图4/28）13束钢铰线的张拉顺序（中小桥空心板通用图6/25）13束钢铰线的放张顺序（中小桥空心板通用图6/25）放张时必须将空心板梁模型拆除后才能放张。
三、空心板梁张拉方案及各种参数注：1、上表中油表控制读数：依据昆明理工大学建筑工程学院试验中心2006年4月24日检定千斤顶、油表后所得出的参数: Y(KN)=-0.3422+0.202×X（Mpa）、张拉时，千斤顶按行程进行，达到超张拉应力时后锚固。
3、初应力为张拉应力的10％，张拉应力为控制应力的100％。
本次计算时，以单端预应力伸长值进行检算，钢绞线长度为29.5米,在活动横梁端进行张拉。
因预应力筋为直线Pp=P0预应力筋的理论伸长值：ΔL=(Pp×L)/(Ap×Lp)=(132.17×103×29500)/(98.71×195×103)＝202.56mm张拉程序为：逐根张拉持荷2min0 10%σcom60%σcom100%σcom锚固使用小千斤顶作伸长前起始标记测量实际伸长量四、实测伸长值钢束：ΔL实＝初应力到控制应力的伸长量-初读数实测伸长量+初读数理论伸长量-锚塞回缩量计算：复核：监理：山西远方路桥集团广砚高速公路第6合同段二00六年六月三日。
13m预应力钢绞线张拉计算
预应力钢绞线张拉计算根据试验检测结果，本梁厂进场的钢绞线弹性模量为195Gpa,梁板张拉计算数据如下：一、张拉施工程序如下：预制13m空心板张拉共分为四个行程，即10%、20%、80%、100%的应力控制，即一端固定，先用小千斤顶拉紧，然后采用两个大千斤顶同时张拉，实际伸长量与计算伸长值作比较，其伸长量误差不应超过6%，否则应停止张拉，查明原因。
二、计算参数Φ15.2mm钢绞线的弹性模量（实测值）为：E=195GPa三、张拉伸长量的计算1、13m中板13m中板钢束包含9根钢绞线，控制张拉力为1395Mpa。
初应力10%σk时，初应力采用单根钢绞线张拉，最终施加荷载值为：1395Mpa×10-3Kpa×140×10-6㎡×10%=19.53KN0305#回归方程：P=0.2312899F-0.949275=0.2312899×19.53-0.949275=3.40MPa20%、80%、100%采用整体张拉。
20%张拉力为：1395Mpa×10-3Kpa×140×10-6㎡×4.5×20%＝175.77KN 根据千斤顶测试报告：5349#回归方程：P＝0.0153598F+0.375021＝0.0153598×175.77KN+0.375021＝3.07Mpa0303#回归方程：P=0.0156706F-0.002096=0.0156706×175.77KN-0.002096=2.75Mpa80%张拉力为：1395Mpa×10-3Kpa×140×10-6㎡×4.5×80%＝703.08KN 根据千斤顶测试报告：5349#回归方程：P＝0.0153598F+0.375021＝0.0153598×703.08KN+0.375021＝11.17Mpa0303#回归方程：P=0.0156706F-0.002096=0.0156706×703.08KN-0.002096=11.01Mpa100%张拉力为：1395Mpa×10-3Kpa×140×10-6㎡×4.5＝878.85KN根据千斤顶测试报告：5349#回归方程：P＝0.0153598F+0.375021＝0.0153598×878.85KN+0.375021＝13.87Mpa0303#回归方程：P=0.0156706F-0.002096=0.0156706×878.85KN-0.002096=13.77Mpa2、13m边板13m边板钢束包含10根钢绞线，控制张拉力为1395Mpa。
13m空心板预应力张拉计算书
龙山县S260石牌至洗洛公路施工技术方案申报批复单承包单位：交通建设（集团）有限责任公司合同号：A113m空心板预应力拉计算说明书一、计算依据1、设计图纸=0.75*1860=1395Mpa。
锚下控制应力为 0.75fpk2、《公路桥涵施工技术规》JTG_T_F50-2011。
二、预应力拉双控1、预应力筋的拉控制应力要符合设计要求，即任何情况下不得超过设计规定的最大拉控制应力。
2、预应力筋采用应力控制方法拉时，以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值要符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以，否则应暂停拉，查明原因并采取措施予以调整后，方可继续拉。
三、拉的材料、机具设备1、预应力材料采用武钢生产的低松驰钢绞线，根据湖大土木建筑工程检测检验报告，其力学强度为：抗拉强度三1860Mpa,弹性模量为195.00Gpa,延伸率三3.5,符合要求。
2、拉设备及千斤顶：购买市惠科信息科技生产的预应力智能拉仪全套设备。
已委托建设工程检测技术标定。
千斤顶编号为15091 (150T),拉设备校准方程为Y=0.0344X+0.1779；另一千斤顶编号为15092 (150T),拉设备校准方程为 Y=0.0345X+0.1139。
四、拉程序本项目拉是带夹片式具有自锚性能的锚具，拉程序为：低松弛力筋0f初应力f。
（持荷2min锚固）。
为保证在拉过程中的两端能同步进行，同时为便于拉过程中实际伸长率计算，拉过程分阶段进行，具体如下：0^1初应力f2初应力f。
（持荷2min锚固）。
1初应力宜为拉控制应力的10%, 2初应力为拉控制应力的20%。
五、拉顺序按设计图纸要求采用两端对称拉，拉顺序为：左N1f右N2f右N1f 左 N2。
六、钢绞线拉延伸量计算1、理论延伸量计算公式：A L=Pp*L/ApEp式中：Pp-预应力筋平均拉力（N）；直线筋取拉端拉力，曲线筋拉力计算用下面公式计算；L-预应力筋实际长度（mm）；Ap-预应力筋截面面积（mm2）；Ep-预应力筋的弹性模量（N/mm2） Mpa。
公路施工项目16米、13米空心板张拉计算书
XXX项目第三合同段13米、16米空心板张拉计算说明一、预应力张拉计算说明根据XXX项目13米、16米空心板设计图纸，结合《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011提供的张拉计算公式进行张拉计算。
采用平均张拉法，计算13米、16米空心板钢束张拉力和预应力筋理论伸长值。
1 计算参数确定：采用符合GB/T 5224-2003标准270级的低松弛高强度预应力钢绞线。
单根钢绞线直径为15.2mm，钢绞线公称面积为139mm2，标准强度为1860ＭＰａ，弹性模量Eg=1.95×105ＭＰａU＝0.25，k＝0.0015。
钢绞线张拉锚下控制应力为σｃｏｎ＝1395ＭＰａ。
钢筋回缩和锚具变形为6mm（一端）。
二、13米、16米空心板张拉计算13米中板1）钢束Ｎ2钢绞线：Ay＝3×139＝417mm2，L＝AB+BC+CD=1.850+1.222+3.245=6.317m。
钢束的张拉力a、张拉力的计算：ΡA=σk×Ay×n×1/1000=1395×1×417×1/1000=581.715ＫNΡB= P A=581.715ＫNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ＝0.25，k＝0.0015，θ＝0.1221rad ,x=1.222ΡC=572.3922ＫN（e取常数值2.7182818）b 伸长值的计算：△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=0.0132△L BC=ΡC *L/Ay*Eg=0.0086△L CD=ΡC *L/Ay*Eg=0.0228理论伸长值L＝2(△L AB +△L BC +△L CD )=0.0893m伸长值=理论伸长值+ 回缩量=0.0893+0.012=0.1013m2）钢束Ｎ1钢绞线：Ay＝3×139＝417mm2，L＝AB+BC+CD=1.84+0.524+3.939=6.303m。
13m空心板计算书
跨径13米预应力混凝土空心板结构分析一、基本资料：上部构造采用跨径13米预应力混凝土空心板，下部构造为柱式墩台，钻孔灌注桩基础，桥面连续。
设计荷载：公路—Ⅱ级。
计算跨径：12.50米桥面宽度：0.375+7.25+0.375＝8米。
空心板采用C50级预应力混凝土。
预应力筋为1x7标准型φS15.2低松弛钢绞线，其抗拉强度标准值f pk=1860 MPa。
边板设计配束为11根，中板设计配束为9根。
全部钢束合力点至空心板下缘距离，边板为49mm，中板为45mm。
二、计算假定：1．上部构造预应力混凝土空心板桥面连续，每一跨仍作为简支空心板桥；仅全桥水平力计算时考虑桥面的连续作用。
2．护栏考虑其横向分配，按横向铰接板法计算，边板0.439，中板0.243；桥面铺装按各板计算；护栏和桥面铺装作为二期恒载加载于空心板。
不考虑桥面铺装参与结构受力。
3．活载计算考虑其横向分配，按横向铰接板法计算荷载横向分配系数。
4．计算时未考虑空心板纵向普通钢筋的抗拉和抗压作用。
5．主梁砼比重采用26kN/m3，企口缝及桥面铺装砼比重采用25 kN/m3。
三、空心板结构计算(一)．截面几何特性：1. 截面几何尺寸：2. 毛截面几何特性：毛截面几何特性注：A0—毛截面面积；S0—毛截面对底边静矩；y0—毛截面形心轴，y0 = S0 / A0；I0—毛截面惯性矩。
3. 换算截面几何特性：换算截面几何特性注：A p—预应力筋面积；αEP—预应力筋与混凝土弹性模量之比；A np—预应力筋换算面积，A np = n p×A pa p—预应力筋合力点到底边的距离；注：L0 —计算跨径；I—空心板截面抗弯惯性矩；I T —空心板截面抗扭惯性矩，I T = 4 b2 h2/ ( b/t1 + b/t2 + 2h/t3 ) ；边板扭矩计算注：t—悬臂段平均厚度；b—悬臂段长度；I T —悬臂段抗扭惯性矩，I T = cb t3；(2)．横向分布系数计算采用桥梁博士软件，跨中按铰接板法、支点按杠杆法计算。
2009年预应力空心板张拉数据计算
预应力筋公称直径φj=15.24mm；中板预应力筋为12根；边板预应力筋为13根；标准强度f pk=1860Mpa；弹性模量Ep=1.95×105Mpa；公称面积Ap=139mm2；张拉控制应力δk=0.70f pk=1302 Mpa；预应力筋下料长度L=89-1.8=87.2m（台座长88米，钢横梁宽0.45米×2=0.90米，锚环5厘米×2=10厘米，台座总长89米，张拉杆1.8米）理论伸长值⊿L=PL/ApEp=1302×139×87200/139×1.95×105=582 mm；100%时的张拉力N=1302×139=180.978KN；105%时的超张拉力N=1302×139×1.05=190.003KN；初应力按15%控制，张拉力N=1302×139×0.15=27.148KN；小001顶792表回归方程为Y=-0.133333+0.20393X；初应力15%时的油表读数为Y=-0.133333+0.20393×27.184=5.4Mpa；初应力15%的推算伸长值：⊿L初= PL/ApEp=1302×139×0.15×87200/139×1.95×105=87 mm；伸长值⊿L =⊿L实+⊿L初张拉时先用250KN小千斤顶进行单根初拉，调整初应力后，再用2000KN两台千斤顶进行整体张拉。
中板张拉数据计算100%时的张拉力N=1302×139×12=2171.736KN/2=1085.868KN；105%时的张拉力N=1302×139×1.05×12=2280.323KN/2=1140.161KN；01顶927表回归方程为Y=-2.14379+0.03219X；02顶927表回归方程为Y=-2.28758+0.03212X；得平均方程为Y=-2.215685+0.03216X；100%时的油表读数为Y=-2.215685+0.03216×1085.868=32.7Mpa；105%时的油表读数为Y=-2.215685+0.03216×1140.16=34.5 Mpa；01顶950表回归方程为Y=-1.49019+0.03183X；02顶950表回归方程为Y=-1.01961+0.03151X；得平均方程为Y=-1.2549+0.03167X；100%时的油表读数为Y=-1.2549+0.03167×1085.868=33.1Mpa；105%时的油表读数为Y=-1.2549+0.03167×1140.161=34.9Mpa；边板张拉数据计算100%时的张拉力N=1302×139×13=2352.714KN/2=1176.357KN；105%时的张拉力N=1302×139×1.05×13=2470.350KN/2=1235.175KN；01顶927表回归方程为Y=-2.14379+0.03219X；02顶927表回归方程为Y=-2.28758+0.03212X；得平均方程为Y=-2.215685+0.03216X；100%时的油表读数为Y=-2.215685+0.03216×1176.357=35.6Mpa；105%时的油表读数为Y=-2.215685+0.03216×1235.175=37.5 Mpa；01顶950表回归方程为Y=-1.49019+0.03183X；02顶950表回归方程为Y=-1.01961+0.03151X；得平均方程为Y=-1.2549+0.03167X；100%时的油表读数为Y=-1.2549+0.03167×1176.357=36Mpa；105%时的油表读数为Y=-1.2549+0.03167×1235.175=37.8Mpa；预应力筋公称直径φj=15.24mm；中板预应力筋为14根；边板预应力筋为16根；标准强度f pk=1860Mpa；弹性模量Ep=1.95×105Mpa；公称面积Ap=139mm2；张拉控制应力δk=0.70f pk=1302 Mpa；预应力筋下料长度L=89-1.8=87.2m（台座长88米，钢横梁宽0.45米×2=0.90米，锚环5厘米×2=10厘米，台座总长89米，张拉杆1.8米）理论伸长值⊿L=PL/ApEp=1302×139×87200/139×1.95×105=582 mm；100%时的张拉力N=1302×139=180.978KN；105%时的超张拉力N=1302×139×1.05=190.027KN；初应力按15%控制，张拉力N=1395×139×0.15=27.147KN；小001顶792表回归方程为Y=-0.133333+0.20393X；初应力15%时的油表读数为Y=-0.133333+0.20393×29.086=5.4Mpa；初应力15%的推算伸长值：⊿L初= PL/ApEp=1302×139×0.15×87200/139×1.95×105=87 mm；伸长值⊿L =⊿L实+⊿L初张拉时先用250KN小千斤顶进行单根初拉，调整初应力后，再用2000KN两台千斤顶进行整体张拉。
13m空心板梁预应力张拉计算书
13m空心板梁预应力张拉计算书漳州台商投资区奥特莱斯大道工程后张法13m空心板梁预应力张拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道项目部2014-6-18目录一、张拉条件 (1)二、张拉方法 (1)三、张拉程序 (1)四、锚具、钢绞线 (1)五、钢绞线的穿束 (1)六、千斤顶、油表 (1)七、张拉操作 (1)八、实际伸长量的计算和测量 (2)九、伸长率的计算 (2)十、预应力钢束的封头 (2)十一、施加预应力的注意事项 (2)十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表 (2)十三、钢绞线伸长量计算 (5)十四、孔道压浆 (6)十五、安全措施 (7)十六、预应力施工人员和机具统计表 (7)后张法16m空心板梁预应力张拉方案及计算书一、张拉条件砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于14d，方可张拉。
二、张拉方法所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。
如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。
三、张拉程序0→初应力（10%）→25%应力→50%应力→75%应力→1.0应力（持荷2min）后锚固，张拉顺序为：13.0m(h=0.7m)简支梁张拉顺序为：左N1→右 N2→右N1→左N2，钢束应对称交错逐步加载张拉；四、锚具、钢绞线本工程采用YM15系列锚具。
钢绞线采用15.2mm钢绞线。
锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行效验。
五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。
预应力钢束明细表，如下:板位钢束编号参数计算长度（mm）下料长度（mm）延伸量（mm）束数预应力钢束共长（m）张拉端锚具（套）波纹管总长（m）螺旋筋总长（m）中板1 m=3 12606 13806 39.72 27.6 4×15-3 24.7 12.12 n=3 12634 13834 39.2 2 27.74×15-3 24.7 12.1 边板1 m=4 12606 13806 39.72 27.64×15-4 24.6 16.82 n=3 12634 13834 39.2 2 27.74×15-3 24.7 12.1六、千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。
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第一章设计资料1 设计基本资料（1）跨径：标准跨径13m，计算跨径：12.6m（2）荷载：公路Ⅰ级（3）桥面净空：2×净11.5m，斜交：15°、30°、45°（4）主要材料：砼：预制块件采用C30混凝土，桥面铺装采用10cm厚C30聚丙烯纤维混凝土其上加10cm沥青混凝土；填接缝采用C30号小石砼钢筋：R235钢筋需符合GB13013-1991规定要求，GRB335钢筋需GB1499-1998规定要求。
2 施工要点：预制块件在砼强度达75％以后才能起吊。
吊运、安装时要缓慢平稳。
运输和堆放时应在吊点位置下设支点。
浇筑铰缝砼之前，必须凿除结合砼上的浮尘土等杂物，并反预留在侧壁上的连接钢筋混凝土拔出，按设计位置绑扎，用水冲洗后浇筑后震捣结实。
3 编制依据（1）《公路工程技术标准》 JTG B01—2003（2）《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60—2004（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTG D62—2004第二章 横断面及计算简图本桥按高速公路桥梁设计，取上部独立桥梁讲行计算，桥而净宽11.0m ，两侧为安全护栏，全桥采用9块砼空心板，中板为1.27m ，边板为1.67m ，C30聚丙烯纤维混凝土铺装厚10cm ，沥青砼厚10cm 。
标准横断面见图2.1图2.1 标准恒断面板的横截面见图2.2,2.3图2.2中板横截面241025.4992m A h -⨯=402826.0m I c =中板241025.6332m A h -⨯= 403377.0m I c =边板第三章 横向分布系数的计算1铰接板法计算采用铰结板法计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的c m 1.1 截面抗弯惯性距板的截面尺寸参照图在AUTOCAD 中作图量测得到边、中板跨中截面对各自水平形心轴的抗弯惯性矩：402826.0m I c =中板、403377.0m I c =边板 1.2 计算截面抗扭惯性矩Ir将空心板的截面转换成下图（3.1、3.2）的形式图3. 1中板简化形式图 图3. 2边板简化形式617070∑=+++=ni i i i r t b c t h )t t (b h b I 13321222114（1）中板跨中截面抗扭惯性矩)(103.563920)970(2)9191)(20126()970()20126(42)11(4432232122cm t h t t b h b I r ⨯=-++---=++=（2）边板跨中截面抗扭惯性矩)(10719.56785.770312.015332395.019)970(2)9191(1076110742)11(44333221332122cm t b c t h t t b h b I ni ii i r ⨯=⨯⨯+⨯⨯+-++⨯⨯⨯=+++=∑=式中c 值由b /t 查表 (姚林森 桥梁工程 表2-5-2,122页) 得出。
1.3计算刚度参数γ（1）中板刚度参数 （2）边板刚度参数02907.0)1260126(05639.002826.08.5)(8.522=⨯=⨯=lb I I T γ03872.0)12605.133(05679.003377.08.5)(8.522=⨯=⨯=lb I I T γ1.4 计算各块板影响线坐标根据γ值，查《梁桥》附表（二）1－附－23，得各块板轴线处的影响线坐标值如下表(表3.1)表3. 1影响线纵坐标值图3. 3跨中及l/4处影响线纵坐标图4号板影响线5号板影响线1.5计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的mc (1)影响线纵坐标图(图3.5) （2）计算<1>设计车道为2计算2c m354.0)076.0133.02.0302.0(2112=+++=-c m 327.0)093.0149.0198.0214.0(2122=+++=-c m 293.0)094.0149.0179.0163.0(2132=+++=-c m 278.0)125.0167.0149.0115.0(2142=+++=-c m 234.0)163.0127.0098.0080.0(2152=+++=-c m <3>设计车道为3计算（横向折减系数为0.78）3101.078.0)033.0051.0076.0133.02.0302.0(2113=⨯+++++=-c m 300.078.0)046.0068.0093.0149.0198.0214.0(2123=⨯+++++=-c m 276.078.0)051.0071.0094.0149.0179.0163.0(2133=⨯+++++=-c m 279.078.0)067.0092.0125.0167.0149.0115.0(2143=⨯+++++=-c m 275.078.0)098.0141.0163.0127.0098.0079.0(2152=⨯+++++=-c m 1号板为边板1312-->c c m m 故边板c m 取二车道的值354.0=边c m 。
2～5号板均为中板且构造相同均32c c m m >故取其中值最大的一块2号板327.022=-c m 故327.0=中c m 2杠杆法计算采用杠杆法计算支点剪力的0m用杠杆法计算，各块板的影响线、布置最不利汽车荷载位置如下图(图 3.6)所示图3. 4支点处影响线纵坐标图由图上可知边、中板的0m 均为501210.m =⨯=第四章 冲击系数计算1 桥梁的自振频率(基频)计算根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)条文说明4.3.2，简支梁桥的自振频率（基频）1f 可采用下式计算：cc m EI l f 212π=g /G m c =式中 m l 6.12=21041000310003m /N .MPa .E E c ⨯=⨯== 403377.0m I c =边板,402826.0m I c =中板 26332.0m A =边板跨中,24992.0m A =中板跨中)/(2.16463260006332.0m N A G =⨯=⨯=γ边板跨中边板, )/(2.12979260004992.0m N A G =⨯=⨯=γ中板跨中中板 2819s /m .g = 将上列数据代入公式)/(2.167881.9/2.16463/2m Ns g G m c ===边板边板, )/(1.132381.9/2.12979/2m Ns g G m c ===中板中板68.72.167803377.01036.12221022=⨯⨯⨯⨯==ππ边边边c c m EI l f92.71.132302826.01036.12221022=⨯⨯⨯⨯==ππ中中中c c m EI l f2 冲击系数计算Hz f Hz .1451≤≤边,Hz f Hz .1451≤≤中根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)0157017670.f ln .u -=3445.00157.068.7ln 1767.0=-=边板u 3500.00157.092.7ln 1767.0=-=中板u第五章 内力计算1 永久荷载产生的内力 1.1 空心板自重1g (一期恒载)m KN A g h /464.16261025.633241=⨯⨯=⨯=-γ边 m KN A g h /980.12261025.499241=⨯⨯=⨯=-γ中 1.2 桥面系自重2g 及绞缝重 (二期恒载) (1)桥面铺装全桥宽铺装每延米总重)KN (...953112610112310=⨯⨯+⨯⨯m /KN ..g '9599532==(2)防撞护栏由桥涵设计通用图之<<桥涵公用构造图>>查得,桥上栏杆的荷载密集度为''g 2m /KN .g ''6512= (3)铰缝重22.3992)8.138.9(21)231()138.9(216132161cm A =⨯+⨯+-⨯+⨯+⨯⨯+⨯=绞 m KN g /038.126102.3994'''2=⨯⨯=- 故)/(6.8038.165.19.52m KN g =++= 1.3恒载内力计算见表(5.1,5.2) 2 可变荷载产生的内力 2.1计算原理截面汽车、人群作用效应一般计算公式如下∑⋅⋅+=i i Py m )(S ξμ1对于汽车荷载，将集中荷载直接布置在内力影响线数值最大的位置，其计算公式为：表5. 1边板恒载内力计算表表5. 2中板恒载内力计算表)y P m q m ()(S i k i k c +⋅⋅+=Ωξμ1汽 上式中：S ——所示截面的弯矩或剪力μ——汽车荷载的冲击系数ξ——汽车荷载横向折减系数 c m ——跨中横向分布系数k q ——汽车车道荷载中，每延米均布荷载标准值Ω——弯矩剪力影响线面积i m ——沿桥跨纵向与集中荷载位置对应的横向分布系娄k P ——车道荷载中的集中荷载标准值i y ——沿桥纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值利用上式计算支点截面剪力或靠近支点截面的剪力时，应另外计及支点附近因荷载横向分布系数变化而引起的内力增（或减）值，即--⋅⋅+=y q )m m (a)(S c 021ξμ∆汽其中：a ——荷载横向分布系数m 过渡段长度q ——每延米均布荷载标准值-y ——m 变化区荷载重心处对应的内力影响线坐标2.2 荷载横向分布系数汇总表5. 3横向分布系数总汇2.3 跨中及l /4活载的计算 公路－Ⅰ级中集中荷载k P 计算 计算弯矩效应时：)(4.210)56.12(550180360180KN P k =---+=计算剪力效应时：)(48.2524.2102.1KN P k =⨯=表5. 4 影响线面积及距离类型 截面公路－Ⅰ级 均布荷载 （KN/m ）影响线面积（m 2或m ）影响线距离m影响线图式2/l M10.522285.196.128181m l =⨯==Ω3.152/l Q10.5m l 58.16.128122121=⨯=⨯⨯=Ω 0.54/l M10.52288.146.1232316321m l l =⨯=⋅⋅=Ω 2.36329434321l ⨯=⨯⨯=表5. 5边板内力表表5. 6中板内力表2.4 支点处的活载计算绘制荷载横向分布系数沿桥纵向变化图形和支点剪力影响线（图5.1）图5. 1横向分布系数变化图形及支点剪力影响线按上图原理可得出横向分布系数变化区段的长度：m变化区荷载重心917.06.12/)6.1241316.12(1=⨯⨯-⨯=-y按计算方法有：]y)mm(am[q)(Qcck--+⋅⋅+=021Ωξμ集ikiyPm)(Q⋅⋅+=ξμ10集集集0QQQ+=边板:KNQ Q Q 191.204148.2525.03445.1]917.0)354.05.0(215.33.6354.0[5.103445.1000=⨯⨯⨯+⨯-⨯+⨯⨯=+=集集 中板:KNQ Q Q 168.203148.2525.03500.1]917.0)327.05.0(215.33.6327.0[5.103500.1000=⨯⨯⨯+⨯-⨯+⨯⨯=+=集集 3 主梁内力组合钢筋混凝板桥当按承载力极限状态设计时采用如下荷载组合表5. 7边板内力组合表表5. 8 中板内力组合表第六章 持久状况承载力极限状态计算1正载面受弯计算 1.1截面换算空心板腹板是变厚度的，为保持其截面不变将圆孔折算成等效的矩形孔，然后按工字形截面计算。