铰接柱脚的设计
门式刚架柱脚刚接和铰接设计研究
门式刚架柱脚刚接和铰接设计研究摘要：门式刚架柱与基础有刚接和铰接两种联系形式，这两种不同形式的连接对刚架内力有较大的影响。
本文采用通用有限元软件SAP2000对刚架进行内力分析，通过弯矩图、剪力图对比，钢梁应力比进行分析，寻求优化设计。
采用刚接钢梁和钢柱的内力会偏小，但是柱脚有弯矩，基础的面积会偏大。
采用铰接柱脚没有弯矩，但是钢梁和钢柱的内力会偏大[1]。
关键词：门式刚架；刚接；铰接；内力分析1、概述轻型门式刚架是现代工业厂房常用的一种结构，具体自重轻、跨度大、空间布置灵活、施工速度快、工艺简单等诸多优点。
门式刚架是一种装配式结构，现在工厂里面将H型按照设计图纸做成指定的规格，然后运输到施工场地进行安装。
与传统的混凝土厂房相比极大地缩短了施工周期。
在设计时，可以将柱脚设计成刚接和铰接两种形式，在土质比较好，刚架的跨度不大时可以设计成铰接，反之倾向于设计成刚接。
2、结构建模计算分析工程概况：一门式刚架跨度为12m，柱间距离为4m，层高为4m。
坡度为1/3。
风荷载为3.5kN/m2，屋面恒荷载为0.3 kN/m2，屋面活荷载为0.5kN/m2。
采用sap2000进行建模分析[2]。
（1）通过进行对比可以发现，当柱脚为铰接接时梁柱节点弯矩要大些，所以梁柱截面要大些。
在梁柱节点处弯矩最大，可以柱钢梁设计成变截面的斜梁，将钢梁梁柱节点做大点，在跨中屋脊处将梁截面变小的，从而起到节约钢材，减轻结构自重的目的。
但是由于柱脚没有弯矩，基础可以做的小些。
但由于门式刚架质量比较轻所以要验算在风荷载作用下的抗倾覆验算，基础埋置要有足够的深度，否则在台风下很容易倾覆破坏。
（2）钢柱在柱脚刚接时剪力较小，钢梁在柱脚铰接时剪力较大。
但是对于H型钢来说剪力并不起控制作用，剪力是主要是由钢梁的腹板来承担的，实际受力时远远没有达到腹板的抗剪承载力设计值，所以剪力不用考虑。
（3）柱脚铰接时钢柱的应力比为0.487，钢梁应力比为0.21，而《门刚》限制0.95。
铰接柱脚
混凝土强度设计值(N/mm^2) 砼等级 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 fc 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1
制作人：Magic Lee 2017/9/11
第1页 共1页
4696钢板应力nmm2材质混凝土最小等级钢材强度设计值nmm2混凝土强度设计值nmm2na002716003600294696ab?????3
铰接柱底板设计
项目名称： 项目编号： 例题 设计： 版本号： 相应规范: 柱编号： Magic V 2.01 (GB50017-2003)
轴压力设计值 (KN) 底板平均反力(N/mm2) 支承长度 a(mm) 支承长度 b(mm) α =b/a a1= a2= b1= b2= β 底板弯矩（KN-m） 底板厚度（mm） 钢板应力（N/mm2）
附表： 三边支承板的参数 β α =b/a β 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5 0.55 0.6 0.65 0.7 0.75 0.8
0.0273 0.0355 0.0439 0.0522 0.0602 0.0677 0.0747 0.0812 0.0871 0.0924 0.0972
钢材强度设计值（N/mm^2） 钢材 钢号 组别 1 Q235 2 3 1 Q345 2 3 厚度 (mm) <=16 >16~40 >40~60 <=16 >16~35 >35~50 抗拉、 抗压和 抗弯 f 215 205 200 310 295 265 抗剪 fv 125 120 115 180 170 155 端面承 压 fce 325 325 325 400 400 400
100 1.0 400 125 0.313 0.300 0.350 0.027 0.036 0.029
钢结构柱脚节点设计
所以：ha lw 2h f 且取10的倍数。
a b1 L
ha
c a1 c t1 B t1
B、靴梁旳截面验算
按支承在柱边旳双悬臂外伸梁受均布反力作用。
M q l l R e 2
V q l R
e
a b1
上式中的q为线荷载，按实际 情况计算。
lL
R
R
q’
M
l
l
抗弯： M 6M f
1～1.5倍。
c a1 c t1 B t1
B a1 2t1 2c
a1— 构件截面高度； t1— 靴梁厚度一般为10～14mm； c— 悬臂宽度，c=3～4倍螺栓直
径d，d=20～24mm，则 L 可求。 注意B、L均应取整。
a b1 L
取定B、L后应验算基础顶面压应力要求：
q N An c fc
隔板
柱 隔板 锚栓
肋板 b1
锚栓用以固定柱脚位置，沿轴线布置2个，直径2024mm。
（二）柱脚计算
靴梁
1.传力途径
底板
N
柱 隔板 锚栓
c a1 c t1 B t1
隔板
隔板（肋板）
a b1 L
柱 靴梁
底板
实际计算不考虑
混凝土基础
焊缝布置原则： 考虑施焊旳以便与可能
柱脚零件间旳焊缝布置
2.柱脚旳计算
a b1 L
b1/a1
β
0.3 0.026
0.4 0.042
0.5 0.056
0.6 0.072
0.7 0.085
0.8 0.092
0.9 0.104
1.0 0.111
1.1 0.120
≥1.2 0.125
铰接柱脚计算(5.5.2011)
铰接柱脚设计：（考虑电葫芦集中荷载）锚栓采用Q345钢（抗弯，抗拉设计值f=295N/mm 2;抗剪设计值f v =295N/mm 2;） 假定砼基础为C20，f c =10N/mm 2.由钢架梁计算知：柱底轴力N=214.75KN,最大剪力V max =582.99 KN 1,柱脚有效A=540mmX350mm=189000 mm 2; 柱脚底板应力验算： 22/10/1159.1432324189000100075.214mm N mm N X X X X a A N <=-=-=πσ 2，按一边支承板（悬臂板）计算弯矩 mm N X X ⋅=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=M 161182161751559.12121 脚板厚度mm mm X f M MAX 2011.183282951611866<====δ 3，取t=20mm 进行抗剪验算A:轴力磨擦抗剪MAX fb V X N V <===9.8575.2144.04.0；故需要设计抗剪键 B:抗剪键设计：施工图总剖面数: 5当前剖面归并号: 4柱号: 1柱脚形式: 2 ( 铰接)计算柱脚底板的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 214.308 kN基础混凝土等级: 20基础混凝土强度: 9.600基础混凝土最大压应力: 1.529满足: 柱脚混凝土抗压满足!计算柱脚锚栓的设计内力: M=0.000 kN.m, N=0.000 kN锚栓抗拉强度: 直径=M24, Ftb= 180.000 N/mm , Ntb= 63.450 kN 锚栓拉应力 : Max Ft=0.000 N/mm ; 锚栓拉力: Max Nt= 0.000 kN 满足: 柱脚锚栓抗拉满足!柱脚需要设计抗剪键:抗剪键设计剪力: V =493.815 kN (组合号= 11 )抗剪键截面: [32c抗剪键长度: 300.0 mm侧面混凝土压应力: 9.6抗剪键根部设计弯矩: M =74.072 kN.m抗剪键强度设计值: f =310.000 N/mm , fv=180.000 N/mm抗剪键根部应力: sgm = 137.762 N/mm ,tao= 156.944 N/mm 与底板连接角焊缝尺寸: 8 mm角焊缝强度: Ffw = 200.000 N/mm角焊缝应力: Ff = 115.900 N/mm, Fv = 150.995 N/mm抗剪键放置: 腹板与剪力方向平行施工图总剖面数: 5当前剖面归并号: 4柱号: 2柱脚形式: 2 ( 铰接)计算柱脚底板的设计内力: M= 0.000 kN.m, N=190.853 kN基础混凝土等级: 20基础混凝土强度: 9.600基础混凝土最大压应力: 1.362满足: 柱脚混凝土抗压满足!计算柱脚锚栓的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 0.000 kN柱脚锚栓抗拉强度: 直径=M24, Ftb= 180.000 N/mm, Ntb= 63.450 kN 锚栓拉应力: Max Ft= 0.000 N/mm; 锚栓拉力: Max Nt= 0.000 kN满足: 柱脚锚栓抗拉满足!柱脚需要设计抗剪键:抗剪键设计剪力: V = 503.197 kN (组合号= 5 )抗剪键截面: [32c抗剪键长度: 310.0 mm侧面混凝土压应力: 9.4抗剪键根部设计弯矩: M =77.996 kN.m抗剪键强度设计值: f = 310.000 N/mm, fv= 180.000 N/mm抗剪键根部应力: sgm = 145.059 N/mm,tao= 159.926 N/mm与底板连接角焊缝尺寸: 8 mm角焊缝强度: Ffw = 200.000 N/mm角焊缝应力: Ff = 122.039 N/mm, Fv = 153.864 N/mm抗剪键放置: 腹板与剪力方向平行C. A,B项计算已经满足抗剪要求! 故锚栓抗剪只作为抗剪能量储备。
《钢结构设计标准》解说专题（8）——柱脚设计
《钢结构设计标准》解说专题（8）——柱脚设计来源：从钢结构到装配式钢结构建筑柱脚是钢结构节点中极其重要的一部分，在《钢结构设计标准》（GB 50017-2017，简称“钢标”）中，随节点单独成第12章，柱脚设计的规定独立为12.7一节。
本文专门谈谈钢标柱脚设计的规定，主要围绕两点作一些解释：1）新增内容；2）改动较大的内容。
一、关于柱脚的总体规定关于柱脚设计，原钢规的规定很少几条，还是放在构件的构造要求一节中。
原来做设计，只能看一些散落在各个规范和手册中的内容，如《高层民用建筑钢结构技术规程》（JGJ 99-2015）（简称“高钢规”）、《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）（简称“抗规”）、《构筑物抗震设计规范》（GB 50191-2012）（简称“构抗规”）、《钢结构节点设计手册》（第三版，建筑工业出版社，简称“节点手册”，内容尚未按钢标升版）、《钢结构设计手册》（建筑工业出版社，简称“钢构手册”，第四版中已根据钢标规定更新）。
但你会发现，规定还不统一。
钢标这次的柱脚设计规定，等于做了一次系统梳理。
钢标关于柱脚的规定，总体上并列地给出了四种形式：外露式、外包式、埋入式、插入式柱脚。
其余三种柱脚没啥好说，而插入式柱脚的内容，以前主要出现在工业建筑的相关规范中。
钢标明确规定，插入式柱脚可用于多层钢结构框架柱，等于正式认可了插入式柱脚在民用建筑中的应用。
虽然钢标12.7.1的条文说明表示适用范围与高钢规协调了，实际上关于插入式柱脚在民用建筑中作为并列的柱脚形式还是第一次隆重登场。
【条文】12.7.1 多高层结构框架柱的柱脚可采用埋入式柱脚、插入式柱脚及外包式柱脚，多层结构框架柱尚可采用外露式柱脚，单层厂房刚接柱脚可采用插入式柱脚、外露式柱脚，铰接柱脚宜采用外露式柱脚。
【条文说明】12.7.1 刚接柱脚按柱脚位置分为外露式、外包式、埋入式和插入式四种。
四种柱脚的适用范围主要与现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ 99的有关规定相协调，同时参考了国内相关试验研究以及多年来的工程实践总结。
圆钢管柱外露式铰接柱脚
端面承压(刨平顶 紧)fce (310) (310) (310) (310) (400) (400) (400) (400)
角焊缝 抗拉、抗压 w 和抗剪ff
160 160 160 160 200 200 200 200 220 220 220 220
锚栓 抗拉 f tb
140 180 -
承压型连接 高强螺栓 抗拉 f tb
抗拉、抗压和抗弯f
215 205 200 190 310 295 265 250 350 335 315 295 (205) (205) (200) (190) (300) (295) (265) (250) 125 120 115 110 180 170 155 145 205 190 180 170
w 抗压fc
对接焊缝 焊缝质量为下列级别 w 时的抗拉和抗弯ft
抗剪fv
w
I、II级
自动焊、半 自动焊各用 ≤16 215 205 200 190 310 295 265 250 350 335 315 295 215 200 190 180 310 295 265 250 350 335 315 295
抗剪fv
(120) (120) (115) (110) (175) (170) (155) (145)
Q345
Q390
端面承压(刨平顶 紧)fce 325 325 325 325 400 400 400 400 415 415 415 415
焊缝的强度设计值(N/mm2) 构件钢材 焊接方法和 焊条型号 牌号 厚度或直径(mm）
E50xx型焊 条的手工 焊
自动焊、半 自动焊各用
Q345
>16~35 >35~50 >50~100 ≤16
柱脚底板尺寸的确定
抗剪键 （b）模型 图
第2章 轻型门式刚架结构设计
国家级精品课程—钢结构设计
第 9 讲 节点
节点设计
柱脚节点 （1）铰接柱脚的设计：
➢ 4）柱脚水平抗剪验算：
抗剪键（槽钢） 抗剪键（钢板）
（2-101）
第2章 轻型门式刚架结构设计
国家级精品课程—钢结构设计
第 9 讲 节点
节点设计
柱脚节点 （1）铰接柱脚的设计：
➢ 4）柱脚水平抗剪验算： 当不能满足公式（2-101）的要求时，可设置抗剪键
抵抗水平剪力，抗剪键可采用角钢、槽钢、工字钢等制作。
抗剪键
膨胀细石混凝 土
基础
（a）立面
图
图2-75 抗剪键示意图
①当H形截面柱与底板采用周边角焊缝时，焊缝强度
应按下列公式计算：
Nc
N Aew
≤f
f
w f
V
v
V Aeww
≤
f
w f
fs
Nc f
2
v
2
≤
f
w f
N
N — 钢柱的轴心压力；
Aew — 沿钢柱截面四周角焊缝总截面面积； V — 钢柱水平剪力；
Aeww— 钢柱腹板处的角焊缝面积； σfs— 角焊缝的折算应力。
国家级精品课程—钢结构设计
第 9 讲 节点
节点设计
柱脚节点
柱脚形式：
一般情况
当有5t以上 桥式吊车 或刚架侧 向刚度过
弱时
平板式铰接柱脚 刚接柱脚
第2章 轻型门式刚架结构设计
国家级精品课程—钢结构设计
第 9 讲 节点
节点设计
柱脚节点
平板式铰接柱脚
第2章 轻型门式刚架结构设计
轴心受压柱柱脚设计
轴心受压柱柱脚设计一、基本设计原理柱脚的构造应使柱身的内力可靠地传给基础，并和基础有牢固的连接。
轴心受压柱的柱脚主要传递轴心压力，与基础的连接一般采用铰接（图1）。
图1 平板式铰接柱脚图1是几种常用的平板式铰接柱脚。
由于基础混凝土强度远比钢材低，所以必须把柱的底部放大，以增加其与基础顶部的接触面积。
图1(a)是一种最简单的柱脚构造形式，在柱子下端仅焊一块底板，柱中压力由焊缝传递至底板，在传给基础。
这种柱脚只能用于小型柱，如果用于大型柱，底板会太厚。
一般的铰接柱脚常采用图1(b)、(c)、(d)的形式，在柱端部与底板之间增设一些中间传力零件，如靴梁、隔板和肋板等，以增加柱子与底板之间的连接焊缝长度，并且将底板分隔成几个区格，使底板的弯矩减小，厚度减薄。
图1(b)中，靴梁焊于柱的两侧，在靴梁之间用隔板加强，以减小底板的弯矩，并提高靴梁的稳定性。
图1(c)是格构柱的柱脚构造。
图1(d)中，在靴梁外侧设置肋板，底板做成正方形或接近正方形。
布置柱脚中的连接焊缝时，应考虑施焊的方便与可能。
例如图1(b)隔板的里侧，图1(c)、(d)中靴梁中央部分的里侧，都不宜布置焊缝。
柱脚是利用预埋在基础中的锚栓来固定其位置的。
铰接柱脚只沿着一条轴线设立两个连接于底板上的锚拴，见图1。
底板的抗弯刚度较小，锚栓受拉时，底板会产生弯曲变形，阻止柱端转动的抗力不大，因而此种柱脚仍视为铰接。
如果用完全符合力学模型的铰，如图3，将给安装工作带来很大困难，而且构造复杂，一般情况没有此种必要。
图2 柱脚的抗剪键图3铰接柱脚不承担弯矩，只承受轴向压力和剪力。
剪力通常由底板与基础表面的摩擦力传递。
当此摩擦力不足以承受水平剪力时，即时，应设置抗剪板(或抗剪链)。
应在柱脚底板下设置抗剪键（图2），抗剪键由方钢、短T 字钢或H 型钢做成。
N V 4.0>铰接柱脚通常仅按承受轴向压力计算，轴向压力N 一部分由柱身传给靴梁、肋板等，再传给底板，最后传给基础，另一部分是经柱身与底板间的连接焊缝传给底板，再传给基础。
铰接柱脚节点计算(5.12.20)
A 1.12 105 mm2
故, 底板有 效面积
满足要 求"
五、底板厚度确定
柱底反力
N1 q
A
q 7.44Nmm 2
(2)、对于柱底板设置一道加劲板,柱底板存在三边支承的情况
其中
h a1 1
b b1 2
b1 1
a1
查表得 1 0.1117
M1
qb12
b1
if 0.3
2
a1
M1 1.87 104 N
铰接柱脚节点计算
一、设计条件
根据框架计算,选取两组控制内力,分别选用
第一组 （ 轴力最大）
N1 83 0KN
剪力
第二组 （ 轴力最小)
N2 70 KN
剪力
柱脚H型截面
h 300mm
b 300mm
底板截面尺寸
D 340mm
B 340mm
二、设计假定
初选柱脚锚栓采用
n 4 d "M24"
初选板厚 t 20mm 经验算 "初选板厚满足强度要求" 六、柱脚抗剪验算 柱脚摩擦力 F 0.3N2 V2 106KN 所以柱底 "必须设置抗剪键"
6M0 19.5mm f
(当b2/a2>2时,按两边简支板计算 当b2/a2<0.3时,按悬臂板计算)
(3)、柱底板中一边支承的板
1 q a12
b1 if 0.3 2
a1
qa12
b1
if 2
8
a1
a2
max
D
22 M2 2
M2 1.49 103 N
M0 maxM1M2
所以,底板厚度 t≥
方钢管柱铰接柱脚底板设计探讨
0%
-43%
7
T25d200c50
575
588
588
294
2%
2%
-49%
8
T25d200c75
688
734
734
294
7%
7%
-57%
9
T25d225c50
492
490
490
294
0%
0%
-40%
5
10 T25d225c75
565
588
588
294
4%
11 T25d250c50
425
441
441
600
T2ห้องสมุดไป่ตู้d200c50
T25d200c75
400
T25d225c50
T25d225c75 T25d250c50
变形 δ
200
T25d250c75 (mm)
0
6
9
12
15
0
3
T30d200c50 T30d200c75 T30d225c50 T30d225c75 T30d250c50 T30d250c75
624
635
635
423
2%
18 T30d250c75
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国家级精品课程—钢结构设计
第 9 讲 节点
节点设计
柱脚节点 （1）铰接柱脚的设计： 3）柱脚锚栓的要求： ④ 柱脚锚栓应采用双螺母紧固，在钢柱安装校正完毕 后，应将锚栓垫板与柱底板、螺母与锚栓垫板焊牢， 焊脚尺寸不宜小于10mm。 ⑤ 当砼基础顶面平整度较差时，柱脚底板与基础混凝 土之间应填充比基础混凝土强度等级高一级的细石 混凝土或膨胀水泥砂浆找平，厚度不宜小于50mm。
N c ≤ fc LB
（2-96）
σc — 折算应力； N — 钢柱的轴心压力； L、B — 分别为钢柱柱脚底板的长度和宽度； fc — 钢柱柱脚底板下的混凝土轴心抗压强度设计值。
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第 9 讲 节点
节点设计
柱脚节点 （1）铰接柱脚的设计： 1）柱脚底板尺寸的确定： ② 铰接柱脚底板的厚度t应按下式确定，且不宜小于 20mm。
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第 9 讲 节点
节点设计
柱脚节点－－铰接柱脚、刚接柱脚 牛腿节点 摇摆柱与斜梁的连接构造
第2章
轻型门式刚架结构设计
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第 9 讲 节点
节点设计
柱脚节点
柱脚形式：
一般情况 当有5t以上 桥式吊车 或刚架侧 向刚度过 弱时
平板式铰接柱脚
刚接柱脚
节点设计
柱脚节点 （1）铰接柱脚的设计： 2）钢柱与柱脚底板的连接焊缝计算： 当不考虑加劲肋等补强板件与底板连接焊缝的作用时， 底板与柱下端的连接焊缝，可按以下三种情况确定。
（a）
（b）
（c）
底板与钢柱下端的连接焊缝
（a）周边为角焊缝连接；（b）翼缘为完全焊透的坡口对接焊缝，腹板为角焊缝连接； （c）周边为完全焊透的坡口对接焊缝连接
第2章
轻型门式刚架结构设计
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第 9 讲 节点
节点设计
柱脚节点
平板式铰接柱脚
第2章 轻型门式刚架结构设计
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第 9 讲 节点
节点设计
柱脚节点
靴梁
平板式刚接柱脚
靴梁式刚接柱脚
第2章 轻型门式刚架结构设计
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第 9 讲 节点
节点设计
σ
fs—
V v ≤ f fw Aeww
fs Nc f
2
角焊缝的折算应力。
（b）
2 v ≤ f fw
（a）
第2章
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节点设计
柱脚节点
（1）铰接柱脚的设计： 2）钢柱与柱脚底板的连接焊缝计算： ② H形截面柱翼缘采用完全融透的对接焊缝，腹板采用角焊缝 连接时，焊缝强度按下列公式计算：
t≥ 6M i max f
Mimax — 根据柱脚底板下混凝土基础的反力和底板 的支承条件确定的最大弯矩； f — 钢柱柱脚底板的钢材抗拉（压）强度设计值。 钢柱柱脚底板上的最大弯矩通常是根据底板下混凝 土基础的反力和底板的支承条件来确定的。
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国家级精品课程—钢结构设计
第 9 讲 节点
柱脚节点 （1）铰接柱脚的设计： 2）钢柱与柱脚底板的连接焊缝计算：
③当H形截面柱与底板采用完全融透的坡口对接焊缝时，可以 认为焊缝与柱截面是等强的，不必进行焊缝强度的验算。
（a）
（b）
第2章
轻型门式刚架结构设计
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第 9 讲 节点
节点设计
柱脚节点 （1）铰接柱脚的设计： 3）柱脚锚栓的要求： ① 柱脚锚栓应采用Q235或Q345钢材制作。锚固长度不宜小 于25d（d为锚栓直径),锚栓端部按规定设置弯钩或锚板。 ② 铰接柱脚的锚栓主要起安装过程的固定作用，通常选用2 个或4个，锚栓直径一般可在24～42mm的范围内选用。 ③ 计算风荷载作用下柱脚锚栓的上拔力时，应计入柱间支 撑的最大竖向分力，此时，不考虑活荷载(或雪荷载)、 积灰荷载和附加荷载的影响，同时永久荷载的分项系数 1.0。锚栓直径不宜小于24mm，且应采用双螺帽以防松动。
第2章
轻型门式刚架结构设计
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第 9 讲 节点
节点设计
柱脚节点 （1）铰接柱脚的设计： 2）钢柱与柱脚底板的连接焊缝计算： ①当H形截面柱与底板采用周边角焊缝时，焊缝强度 应按下列公式计算：
Nc
N ≤ f f fw Aew
V
N
N — 钢柱的轴心压力； Aew — 沿钢柱截面四周角焊缝总截面面积； V — 钢柱水平剪力； Aeww— 钢柱腹板处的角焊缝面积；
N
Nc
N ≤ f f fw 2 AF Aeww
V v ≤ f fw Aeww
fs Nc f 2 v ≤ f fw
2
V
AF —单侧翼缘的截面面积。
第2章 轻型门式刚架结构设计
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第 9 讲 节点
节点设计
（2-101）
第2章
轻型门式刚架结构设计
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第 9 讲 节点
节点设计
柱脚节点 （1）铰接柱脚的设计： 1）柱脚底板尺寸的确定 2）钢柱与柱脚底板的连接焊缝计算 3）柱脚锚栓的要求
4）柱脚水平抗剪验算
第2章 轻型门式刚架结构设计
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第 9 讲 节点
节点设计
柱脚节点 （1）铰接柱脚的设计： 1）柱脚底板尺寸的确定： ① 铰接柱脚底板的长度和宽度应按下式确定，同时 需要满足构造上的要求。
第2章
轻型门式刚架结构设计
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节点设计
柱脚节点 （1）铰接柱脚的设计： 3）柱脚锚栓的要求：
垫板 1 锚栓
1
d1
垫板
d0
柱底板
d0
柱底板 1-1
d
锚栓孔径示意图
d：锚栓直径 d0 ：= 1.5 d ；d 0 柱底板孔径 d1=d +（1～2） mm； d1垫板孔径
第2章 轻型门式刚架结构设计
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节点设计
柱脚节点 （1）铰接柱脚的设计：
4）柱脚水平抗剪验算： 铰接柱脚中，柱脚锚栓不宜用于承受柱脚底部的水 平剪力，此水平剪力可由柱脚底板与混凝土基础间的摩 擦力来抵抗。此时摩擦力Vfb应符合下式要求：
V fb 0.4 N ≥V