扶壁式挡土墙细部尺寸验算
扶壁挡土墙计算书(详细)
扶壁式挡土墙计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范及参考书目：《水工挡土墙设计规范》(SL379－2007)，以下简称《规范》《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《砼规》《水工建筑物荷载设计规范》(DL 5077－1997)《建筑结构静力计算手册》（第二版）《水工挡土墙设计》(中国水利水电出版社)2．断面尺寸参数：墙顶宽度B1 = 0.60m，墙面上部高度H = 25.00m墙面变厚B5 = 0.00m，墙背变厚B6 = 0.00m前趾宽度B2 = 2.10m，后踵宽度B3 = 13.30m前趾端部高度H2 = 1.00m，前趾根部高度H3 = 1.80m后踵板高度H1 = 1.80m，墙前填土高度H4 = 1.80m扶臂厚度b = 1.00m，扶臂顶部宽度B4 = 1.00m扶臂数量n = 3个，扶臂净距L = 6.00m墙面板左挑L1 = 2.46m，墙面板左挑L2 = 2.46m3．设计参数：挡土墙的建筑物级别为2级，荷载组合为基本组合。
抗震类型：非抗震区挡土墙。
水上回填土内摩擦角φ= 40.00度，水下回填土内摩擦角φ' = 40.00度回填土凝聚力C = 0.00kN/m2，墙底与地基间摩擦系数f = 0.60基础为非岩石地基。
填土面与水平面夹角β= 10.00度，回填土顶面均布荷载q = 0.00kN/m地下水位距墙底高h1 = 0.00m，墙前水深(墙底算起)h2 = 0.00m回填土湿容重γ1 = 21.00kN/m3，回填土浮容重γ2 = 10.00kN/m3混凝土强度等级：C25受力钢筋强度等级：二级，保护层厚度as = 0.050 m扶臂箍筋强度等级：二级地基允许承载力[σo] = 1000.00 kPa三、计算过程：1．计算公式：郎肯土压力计算公式如下：E ＝0.5×γ×H2×K aE x＝E×cos(β)E y＝E×sin(β)K a＝cosβ×[cosβ-（cos2β-cos2φ）1/2]/[cosβ+（cos2β-cos2φ）1/2] （《规范》式A.0.1-3）式中：E为作用于墙背的土压力，作用点为距墙底1/3高处，方向与水平面成β夹角K a为土压力系数程序算得土压力系数K a = 0.2252．总水平力、总竖向力及各力对前趾力矩计算：单位：水平力、竖向力为kN；力臂为m；弯矩为kN·m。
扶壁式挡土墙计算书
扶壁式挡土墙计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范及参考书目：《水工挡土墙设计规范》(SL379－2007)，以下简称《规范》《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《砼规》《水工建筑物荷载设计规范》(DL 5077－1997)《《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）《建筑结构静力计算手册》（第二版）《水工挡土墙设计》(中国水利水电出版社)2．断面尺寸参数：墙顶宽度B1 = 0.60m，墙面上部高度H = 25.00m墙面变厚B5 = 0.00m，墙背变厚B6 = 0.00m前趾宽度B2 = 2.10m，后踵宽度B3 = 13.30m前趾端部高度H2 = 1.00m，前趾根部高度H3 = 1.80m后踵板高度H1 = 1.80m扶臂厚度b = 1.00m，扶臂顶部宽度B4 = 1.00m扶臂数量n = 3个，扶臂净距L = 6.00m墙面板左挑L1 = 2.46m，墙面板左挑L2 = 2.46m挡土墙底板前趾高程＝0.00 m，底板底部坡比＝0.0 : 1墙前填土顶面高程▽前地＝0.50 m，墙前淤沙顶面高程▽沙＝1.00 m 3．设计参数：挡土墙的建筑物级别为2级。
抗震类型：非抗震区挡土墙。
水上回填土内摩擦角φ＝32.00度，水下回填土内摩擦角φ' ＝32.00度回填土凝聚力C ＝0.00kN/m2地基土质为：松软墙底与地基间摩擦系数f ＝0.454．回填土坡面参数：回填土表面折线段数为：1段折线起点距墙顶高差＝0.00 m第一段折线水平夹角β1＝15.00度，折线水平长L1＝2.00 m第二段折线水平夹角β2＝20.00度5．材料参数：回填土湿容重γs＝18.00kN/m3，回填土浮容重γf＝10.00kN/m3混凝土强度等级：C25受力钢筋强度等级：二级，保护层厚度as = 0.050 m扶臂箍筋强度等级：二级地基允许承载力[σo] = 300.00 kPa6．荷载计算参数：淤沙浮容重γy＝17.00kN/m3，淤沙内摩擦角φs ＝15.00 度冰层厚度T b＝0.40 m，静冰压力系数＝0.870计算浪压力时采用的位置类型：平原滨海地区风区长度D ＝0.000 m，墙前河（库）底坡度i ＝1 : 100.00重现期为50年的年最大风速v o＝24.000 m/s多年平均的最大风速v o' ＝30.000 m/s冻胀墙体变形系数m o＝0.700，冻胀量Δhd＝30.00 mm地震动态分布系数为梯形分布，最大值αm＝2.00三、计算参数：1．荷载组合：2．荷载组合下水位及附加荷载信息：3．计算公式：郎肯土压力计算公式如下：E ＝0.5×γ×H2×K aE x＝E×cos(β)E y＝E×sin(β)K a＝cosβ×[cosβ-（cos2β-cos2φ）1/2]/[cosβ+（cos2β-cos2φ）1/2] （《规范》式A.0.1-3）式中：E为作用于墙背的土压力，作用点为距墙底1/3高处，方向与水平面成β夹角K a为主动土压力系数四、第1种荷载组合：完建情况1．总水平力、总竖向力及各力对前趾力矩计算：程序算得主动土压力系数K a＝0.351单位：水平力、竖向力为kN；力臂为m；弯矩为kN·m。
扶壁式挡土墙细部尺寸验算表
墙 高H （米）埋土深度h(米）墙背填料γ容重（kN/m 3）内摩擦角￠(°)地基容许承载力［б］（kPa）1.51.518354000.8（m）0°)0.2713.9(kN)11.22(kPa)11.34(kN)7.13(kN)0.3m1.2（m）0.36～0.41（m）0.125～6.83(kPa)-0.569166667（kN ·m）-0.68（kN ·m）0.5%得，0.1410.1310.06（m）一、土压力计算：σ0=γh 0K a =σH=γ（h 0+H）*Ka=全墙承受的土压力及其对基底的弯矩：E X =ECOS β=1、活载换算土层高度：h 0=200/(γ(13+0.577(H+2a))=2、用朗金公式计算土压力(β=Ka=H 1=H-h 3=L=0.3～0.5H 1=l′=0.41L=b=l/8～L/6=M H =γKaH 2（3h 0+H）/6=（二）、墙身尺寸的确定：1、肋净距l、肋外悬臂长度l′肋宽b：假定底板厚h 3=负弯矩为：M=－σpj L 2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：M j =1.2M= 初拟尺寸如右图所示：2、墙面板厚度：1）、根据水平负弯矩确定墙面厚度：σpj =σh0+σhL=σh0+γH L K a =h 0≥SQRT(γc M j /（A 0·b ·R a )=2）、根据《桥规》第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋Q j ≤0.038R 1bh 0，则取配筋率μ=ξ=μR g /R a =A 0=ξ（1-0.5ξ）=墙面板截面有效厚度为：=5.14（cm）根据计算结果，h 0≥0.06取h0=0.3B 2=0.34（m）0.62（m）0.05取B 1=0.10（m）1.06（m）036.86（kN）σ1=2N/B 69.55（kPa）62.99（kPa）0）为：0.3（kN ·m）0.36（kN ·m）0.5%0.1310.02（m）13.72Q 1j =1.2Q 1=4.46（kN）0.23cm1001.12cm45.37（kPa）h 0≥Q j /（0.038R i b）=1.2Q/（0.038R i b）=1.2(L σpj /2)/（0.038R L b）B 3=K c E x /（f （H 1+h 0）μγ）-B 2= 趾板长度为：B 1=0.5f H（2σH0+σh ）/（K c *（σH0+σh）-0.25(B 2+B 3）=底板全长为B=（B 1+B 2+B 3）=m，保护层厚度3、底板长度：踵板长度为：容重修正系数μ=N=K c E x /f =σ3=σ1（B 2+B 3）/B=趾板弯矩（σ2=M 1=4、底板厚度：1）、按趾板弯矩确定底板厚度：设基底应力按三角形分布，即σ2=底板有效截面厚度为：h 0≥SQRT（γcM ij /（A 0bR a ））=b为系数，取b=2）、按趾板剪力确定板厚度：按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：M 1j =1.2M 1=取配筋率为μ=A 0=μRg/Ra（1-0.5μRg/Ra）=h 0≥Q 1j /（0.051bSQRT（R））=b为系数，取b=根据《桥规》第4.1.13条（混凝土抗剪，箍筋按要求布置），可得有效厚度h 0≥Q 1j /（0.038R L b）=趾板剪力为：σ1=Q 1=B 1［σ1-γh ·h pj -γ（h-h pj ）-B 1σ1/（2B）］=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：根据《桥规》第4.1.12条（截面尺寸要求），可得有效厚度为：3）、按踵板弯矩确定底板厚度：踵板端部剪力（β=0，σ2=0）为：W=γ（H 1+h 0）+γh h 3+2.4M 1/B 23=-3.78（kN ·m）M j =1.2M=-4.54（kN ·m）0.5%0.130.07（m）=1.38（cm）以上四项计算，要求h 0≥0.07m，取h0=0.20.2422.32（kN）0.75（m）10.2（kN）0.27（m）7.95（kN）0.53（m）18.15（kN）0.38（m）2.16（kN）0.05（m）42.63（kN）23.75（kN ·m）1.5＞M=-WL 2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：取配筋率为μ=A 0=μRg/Ra（1-0.5μRg/Ra）=踵板与肋相交处的水平弯矩为：h 0≥Q j /（0.051bSQRT（R））=1.2WL/2/（0.051bSQRT（R））m，保护层厚度则h 3=，符合初始假定h 3=有效截面厚度为：h 0≥SQRT（γcM ij /（A 0bR a ））=4）、按踵板剪力确定厚度：根据《桥规》第4.1.12条（截面尺寸要求），可得有效厚度为：Zw=B 1+B 2+B 3/2=2）、墙体自重G及力臂Z G ：（1）、墙面板：W A =γh H 1B 2=三、墙身稳定性及基底应力验算：1、全墙总法向力N和总稳定力矩M y (如右图所示）：1）、踵板上覆土重W及力臂Z w （对趾板端点，以下同）W=γh B 3（H 1+h 0）=G=W A +W B =Z G =（W A Z A +W B Z B ）/G=（3）、墙趾板上覆土重W b 及力臂Z wh ：W h =γh B 1(h-h 3)=Z A =B 1+B 2/2=（2）、底板：W B =γh h 3B=Z A =B/2=W y =WZ w +GZ G +W h Z Wh =2、抗滑动稳定系数检算：Kc=Nf/E x =Z wh =B 1/2=全墙总方法力为:N=W+G+W h =总稳定力矩:3、抗倾覆稳定系数验算：3.33＞0.39（m）0.18（m）0.14＜72.098.35-0.569166667（kN ·m）M j =1.2M=-0.683（kN ·m）0.3（m）000.00%0.000E+0020.46%1574.52(kPa)0.00mm0.34（kN ·m）M j =1.2M=0.408（kN ·m）Z N =（Wy-M H ）/N=B/6=e=B/2-Z N =K 0=Wy/M H =4、偏心矩验算：四、墙身配筋和裂缝开展宽度计算：1、墙面板：5、基底应力验算：σ1，2=N（1±6e/B）/B=kPa截面有效厚度h 0=A 0=γc M j /（bh 02R a ）=ξ=1-SQRT（1-2A 0）=μ=ξR a /R g =1）、与肋相交处的最大水平负弯矩为：M=-σpj L^2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：（1）配筋：δfmax =C 1C 2C 3σg/Eg（30+d）/（0.28+10μ）式中C 1=1.0（螺纹筋），C 2=1.5（长期荷载），C 3=1.15（板式受弯构件），以下裂缝计算中C和C 3取值同上。
扶壁式挡土墙验算
扶壁式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：扶壁式挡土墙1计算时间：2019-05-05 15:59:06 星期日------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 4.000(m)墙宽: 0.400(m)墙趾悬挑长DL: 1.500(m)墙踵悬挑长DL1: 2.500(m)底板高DH: 0.500(m)墙趾端部高DH0: 0.400(m)扶肋间距: 5.000(m)扶肋厚: 0.400(m)扶壁两端墙面板悬挑长度: 1.886(m)设防滑凸榫:防滑凸榫尺寸BT1: 0.000(m)防滑凸榫尺寸BT: 0.000(m)防滑凸榫尺寸HT: 0.000(m)防滑凸榫被动土压力修正系数: 1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力: 0.500(MPa)防滑凸榫容许剪应力: 0.990(MPa)钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)墙趾埋深: 1.500(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C30纵筋级别: HRB400抗剪腹筋级别: HRB335裂缝计算钢筋直径: 20(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 10.000 0.000 0地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数= 1.000 √2. 填土重力分项系数= 1.000 √3. 填土侧压力分项系数= 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数= 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为4.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角= 30.254(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：27.734(度)Ea=104.210(kN) Ex=40.709(kN) Ey=95.930(kN) 作用点高度Zy=1.333(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.493(度) 第1破裂角=27.496(度)Ea=89.183(kN) Ex=41.190(kN) Ey=79.101(kN) 作用点高度Zy=1.333(m) 墙身截面积= 3.525(m2) 重量= 88.125 (kN)整个墙踵上的土重(不包括超载) = 88.385(kN) 重心坐标(1.169,-2.150)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重= 28.350(kN) 相对于趾点力臂=0.738(m)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数= 0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基础底面宽度 B = 4.400 (m)墙身重力的力臂Zw = 2.038 (m)Ey的力臂Zx = 3.706 (m)Ex的力臂Zy = 1.333 (m)作用于基础底的总竖向力= 283.961(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.585(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn = 2.376(m)基础底压应力: 墙趾=49.081 凸榫前沿=49.081 墙踵=79.993(kPa)凸榫前沿被动土压应力=147.242(kPa)滑移力= 41.190(kN) 抗滑力= 141.980(kN)滑移验算满足: Kc = 3.447 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值= 114.988(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 2.038 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1 = 2.669 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2 = 0.738 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 3.706 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy = 1.333 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 54.921(kN-m) 抗倾覆力矩= 729.506(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 13.283 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值= 587.316(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力= 283.961(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.585(kN-m)基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距e = -0.176(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 2.376(m)基底压应力: 趾部=49.081 踵部=79.993(kPa)最大应力与最小应力之比= 79.993 / 49.081 = 1.630作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.176 <= 0.167*4.400 = 0.733(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=49.081 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=79.993 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=64.537 <= 500.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力= 283.961(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=674.585(kN-m)基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距e = -0.176(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 2.376(m)基础底压应力: 趾点=49.081 踵点=79.993(kPa)设计值:=674.585(kN-m)基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距e = -0.176(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 2.376(m)基础底压应力: 趾点=49.081 踵点=79.993(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 0.500(m)截面弯矩: M = 25.380(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 900.000(mm2)截面剪力: Q = 36.300(kN)剪力设计值= 36.300(kN) < 312.750(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。
扶壁式挡土墙计算书
扶壁式挡土墙计算书一、设计资料1、挡土墙参数 挡土墙类型：扶壁式挡土墙 挡土墙的高度：8.00 m 挡土墙的顶宽：0.30 m 扶壁间距：3.00 m 扶壁板厚：0.20 m 墙趾宽度：1.50 m 墙趾高度：0.60 m墙踵宽度：2.70 m 墙踵高度：0.60 m 墙体材料的容重：24.00 kN /m3 墙背面与挡土之间的摩擦角：δ=10 ° 墙底与基土的摩擦系数：μ=0.60 2、配筋计算参数 混凝土强度等级：C20 钢筋级别：HRB335 裂缝计算钢筋等效直径：10.00 mm 混凝土保护层厚度：20.00 mm裂缝控制宽度：0.20 mm 3、土坡及荷载参数 坡面线段数：1 坡面序号 水平长度(m) 竖直长度(m) 1 5.00 1.00 面荷载距墙体水平距离：0.00 m 面荷载分布宽度：4.00 m 面荷载值：BP=10.00 kPa钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》(GB 50010--2010)4.土层信息:二、计算结果1、挡土墙自重计算 挡土墙总重：W=118.08 kN /m 相对于趾点力臂：Z w =1.98 m600270060015008000300B P =10.010005000用墙踵的竖直面作为假想墙背，按朗肯理论计算： 墙踵上的土重：W 1=379.05 kN /m 相对于趾点力臂：Z w1=3.04 m2、土压力计算 土压力总值：E a =224.41 kN /m 土压力x 方向分量：E x =220.05 kN /m 土压力y 方向分量：E y =44.01 kN /m 土压力x 方向作用位置：Z x =4.50 m 土压力y 方向作用位置：Z y =2.95 m3、抗倾覆稳定验算 挡土墙抗倾覆稳定安全系数：K q =WZ w +E y Z xE x Z y=2.44 ≥1.6 抗倾覆稳定验算满足！4、抗滑移稳定验算 挡土墙抗滑移稳定安全系数：K h =(W+Ey)μEx=4.25≥1.3 抗滑移稳定验算满足！5、地基验算 基底合力的偏心距：e 0=B 2 -WZ w +E y Z x -E x Z y W+E y=0.53 m∵e 0<B /6∴基底地基土不出现零应力区，最大应力值：σmax =W+Ey B (1+6e 0B)=204.54 kPa基底压力最小值：σmin =W+Ey B (1-6e 0B)=35.97 kPa6、墙身截面强度验算1）墙面板截面强度验算 （1）墙面板的水平内力 替代土压力图形中，面板的法向土压应力值：σpj =26.35 kPa 扶壁之间的净距：L=2.80 m 扶壁两端的剪力：Q 端=36.89 kN /m 跨中弯矩设计值：M 中=13.94 kN·m /m 跨中弯矩标准值：Mk 中=10.33 kN·m /m 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.06 % < μmin =0.15%当钢筋配筋面积A s =412.50mm 2时，最大裂缝宽度 ωmax =0.02 mm<0.20 mm 两端负弯矩设计值：M 端=-23.24 kN·m /m 两端负弯矩标准值：Mk 端=-17.21 kN·m /m 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.10 % < μmin =0.15%当钢筋配筋面积A s =412.50mm 2时，最大裂缝宽度 ωmax =0.10 mm<0.20 mm （2）墙面板的竖向内力 最大正弯矩设计值：M 正=10.30 kN·m /m 最大正弯矩标准值：Mk 正=7.63 kN·m /m 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.05 % < μmin =0.15%当钢筋配筋面积A s =412.50mm 2时，最大裂缝宽度 ωmax =0.00 mm<0.20 mm 墙面板底端最大负弯矩设计值：M 底=-41.19 kN·m /m 墙面板底端最大负弯矩标准值：Mk 底=-30.51 kN·m /m当钢筋配筋面积A s =514.28mm 2时，最大裂缝宽度 ωmax =0.19 mm<0.20 mm2）底板截面强度验算按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合，永久荷载效应起控制作用 竖向力引起的弯矩设计值：Mv=2103.25 kN·m /m 水平力引起的弯矩设计值：Mh=867.15 kN·m /m 总竖向力设计值：G=724.05 kN /m偏心距：e=B 2 -Mv-MhG =0.54 mm基底最大应力值：σmax =G B (1+6eB )=277.35 kPa基底压力最小值：σmin =G B (1-6eB)=44.45 kPa墙踵板根部点的地基压力设计值：pd=184.19 kPa墙趾板根部点的地基压力设计值：pb=199.72 kPa 按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合 竖向力引起的弯矩标准值：Mvk=1582.75 kN·m /m 水平力引起的弯矩标准值：Mhk=649.64 kN ·m /m 总竖向力标准值：Gk=541.14 kN /m偏心距：e=B 2 -Mvk-MhkGk =0.53 mm基底最大应力值：σmax =Gk B (1+6eB )=204.54 kPa基底压力最小值：σmin =Gk B (1-6eB)=35.97 kPa墙踵板根部点的地基压力标准值：pd=137.11 kPa墙趾板根部点的地基压力标准值：pb=148.35 kPa 配筋计算及裂缝验算（1）墙趾板墙趾板根部点的弯矩设计值：Mb=261.03 kN·m/m墙趾板根部点的弯矩标准值：Mbk=187.44 kN·m/m当钢筋配筋面积A s=1581.19mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.18 mm<0.20 mm（2）墙踵板墙踵板边缘的总竖向应力设计值：σw=236.95 kN·m/m 墙踵板边缘的总竖向应力标准值：σwk=170.53 kN·m/m 墙踵板与扶壁衔接处的剪力：Q端=331.73 kN/m跨中弯矩设计值：M中=92.88 kN·m/m跨中弯矩标准值：Mk中=66.85 kN·m/m抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.10 % < μmin=0.15%当钢筋配筋面积A s=862.50mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.08 mm<0.20 mm两端负弯矩设计值：M端=-154.81 kN·m/m两端负弯矩标准值：Mk端=-111.41 kN·m/m当钢筋配筋面积A s=920.46mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.19 mm<0.20 mm3）扶壁截面强度验算距离墙顶x=2.47 m处截面宽度B=0.20 m截面高度H=1.20 m翼缘宽度BT=1.13 m翼缘高度HT=0.30 m截面剪力Q=37.27 kN截面弯矩设计值M=35.59 kN·m截面弯矩标准值Mk=26.36 kN·m抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.05 % < μmin=0.15%当钢筋配筋面积A s=352.50mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.00 mm<0.20 mm距离墙顶x=4.93 m处截面宽度B=0.20 m截面高度H=2.10 m翼缘宽度BT=2.07 m翼缘高度HT=0.30 m截面剪力Q=125.01 kN截面弯矩设计值M=225.37 kN·m截面弯矩标准值Mk=166.94 kN·m抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.10 % < μmin=0.15%当钢筋配筋面积A s=622.50mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.07 mm<0.20 mm距离墙顶x=7.40 m处截面宽度B=0.20 m截面高度H=3.00 m翼缘宽度BT=3.00 m翼缘高度HT=0.30 m截面剪力Q=263.22 kN截面弯矩设计值M=693.81 kN·m截面弯矩标准值Mk=513.93 kN·m抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.15 % < μmin=0.15% 当钢筋配筋面积A s=892.50mm2时，最大裂缝宽度ωmax=0.16 mm<0.20 mm。
扶壁式挡墙计算书
扶壁式挡土墙验算本设计依据的规范为住建部颁布的《城市道路路基基设计规范(CJJ194-2013)》，交通部部颁《公路路基设计规范》（JTG D30—2015）。
设计参数1) 设计汽车荷载：城-B(0.6m土柱高度)；2) 路基宽度：5.0m；3) 挡土墙基底摩擦系数f0=0.4；4) 墙背填料计算内摩擦角φ=35°；5) 墙背填料重度r=18KN/m3；6) 墙身重度rk=24KN/m3；7) 挡土墙稳定系数：抗滑动稳定系数kc≥1.2；抗倾覆稳定系数ko≥1.2。
原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 8.000(m)墙宽: 0.400(m)墙趾悬挑长DL: 1.500(m)墙踵悬挑长DL1: 2.500(m)底板高DH: 0.500(m)墙趾端部高DH0: 0.400(m)扶肋间距: 3.000(m)扶肋厚: 0.400(m)扶壁两端墙面板悬挑长度: 1.066(m)钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)墙趾埋深: 1.500(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C30纵筋级别: HRB400抗剪腹筋级别: HRB335裂缝计算钢筋直径: 20(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)地基土浮容重: 10.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 250.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)地基土粘聚力: 10.000(kPa)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 5.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度5.000(m),高度0.600(m)地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)墙顶标高: 0.000(m)计算参数:稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 1.000(m)筋带对稳定的作用: 筋带力沿圆弧切线钢筋混凝土配筋计算依据：《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010) 注意：墙身内力配筋计算时,各种作用力采用的分项(安全)系数为:重力不利时 = 1.200重力有利时 = 1.000主动土压力 = 1.200静水压力 = 1.200扬压力 = 1.200地震力 = 1.000=====================================================================第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 8.000(m)处的库仑主动土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 26.194(度)Ea=287.036(kN) Ex=175.316(kN) Ey=227.275(kN) 作用点高度 Zy=2.899(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积 = 5.125(m2) 重量 = 128.125 (kN)整个墙踵上的土重(不包括超载) = 166.992(kN) 重心坐标(1.181,-5.000)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重 = 28.350(kN) 相对于趾点力臂=0.738(m)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500滑移力= 175.316(kN) 抗滑力= 275.371(kN)滑移验算满足: Kc = 1.571 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.932 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 2.681 (m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.738 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.494 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.899 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 508.234(kN-m) 抗倾覆力矩= 1510.350(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.972 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 550.742(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1002.116(kN-m)基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.380(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.820(m)基底压应力: 趾部=190.101 踵部=60.236(kPa)最大应力与最小应力之比 = 190.101 / 60.236 = 3.156作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.380 <= 0.250*4.400 = 1.100(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=190.101 <= 300.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=60.236 <= 325.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=125.169 <= 250.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力 = 550.742(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1002.116(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.380(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 1.820(m)基础底压应力: 趾点=190.101 踵点=60.236(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力 = 660.890(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1202.539(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.400 (m) 偏心距 e = 0.380(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 1.820(m)基础底压应力: 趾点=228.122 踵点=72.283(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 0.500(m)截面弯矩: M = 202.927(kN-m)抗弯受拉筋: As = 1300(mm2)截面剪力: Q = 257.112(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩: M(标准值) = 163.475(kN-m)最大裂缝宽度：δfmax = 0.499(mm)。
挡土墙验算术
1、基本参数：墙面高度(m)：h1=12 墙背坡度(+,-)：N=.25 墙面坡度：M=.25墙顶宽度(m)：b1=2.6 墙趾宽度(m)：db=.75 墙趾高度(m)：dh=1.2基地内倾坡度：N2=.2 污工砌体容重(KN/m3)：r1=21路堤填土高度(m)：a=6 路堤填土坡度：M0=1.5路基宽度(m)：b0=6.5 土路基宽度(m)：d=.5填料容重(KN/m3)：R=18 填料内摩擦角(度)：φ=35 外摩擦角(度)：δ=17.5 基底摩擦系数：μ=.35 基底容许承载力：[σ0](KPa)=550挡土墙分段长度(m)：L1=152、计算结果：1)求破裂角θ假设破裂面交与荷载内，采用相应的公式计算：挡墙的总高度：H=15.232m 挡墙的基地水平总宽度：B=10.158m=66.536°=-.091=.57则θ=arctgθ=29.67°验算破裂面是否交于荷载内：堤顶破裂面至墙踵：(H+a)tgθ=12.096m荷载内缘至墙踵：b-Htgα+d=5.692m荷载外缘至墙踵：b-Htgα+d+b0=12.192m故破裂面交于荷载内，与原假设相符，所选用公式正确。
则计算图式为：2)求主动土压力系数K和K1=.353=.61m=6.81m=7.812m=1.6493)求主动土压力及作用点位置=1214.918KN=1035.486KN=635.448KN=3.39m=8.803m4)抗滑稳定性检算挡土墙体积V=88.402m3 挡土墙自重G=1856.45KN=1.759因为kc ≥1.3，则抗滑稳定性检算通过。
5)抗倾覆稳定性检算=4.246因为k0 ≥1.5，则抗倾覆稳定性检算通过。
6)基底应力检算B=10.158m=4.572m=.507m因为e≤B/6=318.767KPa=171.866KPa因为σmax< σ0，则基地应力检算通过。
1.80扶壁式挡土墙验算
扶壁式挡土墙验算[执行标准：水利]计算项目：扶壁式挡土墙 6------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 5.300(m)墙宽: 0.350(m)墙趾悬挑长DL: 1.000(m)墙踵悬挑长DL1: 3.000(m)底板厚DH: 0.500(m)墙趾端部厚DH0: 0.500(m)扶壁间距: 3.000(m)扶壁厚: 0.300(m)扶臂两端墙面板悬挑长度: 1.230(m)钢筋合力点到外皮距离: 35(mm)墙趾埋深: 0.500(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C25纵筋级别: 2级抗剪腹筋等级: 4级裂缝计算钢筋直径: 16(mm)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 18.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 100.000(kPa)墙底摩擦系数: 0.350地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 4.000 0.000 0地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 1.800(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范GBJ10-89》注意：墙身内力配筋计算时,各种作用力采用的分项(安全)系数为:重力不利时 = 1.200重力有利时 = 1.000主动土压力 = 1.200静水压力 = 1.200扬压力 = 1.200地震力 = 1.000============================================================= ========第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 5.300(m)处的库仑主动土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 27.550(度)Ea=158.851 Ex=68.358 Ey=143.390(kN) 作用点高度Zy=1.767(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.493(度) 第1破裂角=27.500(度)Ea=148.333 Ex=68.509 Ey=131.565(kN) 作用点高度Zy=1.767(m)墙身截面积 = 3.855(m2) 重量 = 96.375 kN整个墙踵上的土重 = 128.806(kN) 重心坐标(1.270,-3.070)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.350滑移力= 68.509(kN) 抗滑力= 124.861(kN)滑移验算满足: Kc = 1.823 > 1.150(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.739 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.431 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.767 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 121.033(kN-m) 抗倾覆力矩= 911.328(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 7.530 > 1.450(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然基础，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 356.746(kN) 总弯距=790.295(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.350 (m) 偏心距 e = -0.040(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.215(m)基底压应力: 趾部=77.453 踵部=86.568(kPa)作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.040 <= 0.250*4.350 = 1.087(m)地基承载力验算满足: 最大压应力=86.568 <= 100.000(kPa)(四) 墙趾板强度计算基础底面宽度 B = 4.350 (m) 偏心距 e = -0.040(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.215(m)基础底压应力(乘分项系数后): 趾点=92.944 踵点=103.881(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 0.500(m)截面剪力: Q = 81.701(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩: M = 40.641(kN-m)抗弯受拉筋: As = 750(mm2)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.06% <Us_min=0.15%最大裂缝宽度为: 0.090 (mm)(五) 墙踵板强度计算基础底面宽度 B = 4.350 (m) 偏心距 e = -0.040(m) 基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.215(m)基础底压应力(乘分项系数后): 趾点=92.944 踵点=103.881(kPa)截面高度: H' = 0.500(m)踵板边缘的法向应力 = 27.208(kPa)踵板与肋结合处剪力: Q = 36.731(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中弯矩: M = 9.917(kN-m/m)抗弯受拉筋: As = 750(mm2)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.01% <Us_min=0.15%最大裂缝宽度为: 0.022 (mm)支座弯矩: M = 16.529(kN-m/m)抗弯受拉筋: As = 750(mm2)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.02% <Us_min=0.15%最大裂缝宽度为: 0.036 (mm)(六) 墙面板强度计算截面厚度: H' = 0.350(m)替代土压力图形中，面板的设计法向应力 = 15.511(kPa) [水平向强度验算]支座处剪力: Q = 20.940(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中弯矩: M = 5.654(kN-m/m)抗弯受拉筋: As = 525(mm2)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.02% <Us_min=0.15%最大裂缝宽度为: 0.026 (mm)支座弯矩: M = 9.423(kN-m/m)抗弯受拉筋: As = 525(mm2)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.03% <Us_min=0.15%最大裂缝宽度为: 0.044 (mm)[竖向强度验算]最大正弯矩: M = 3.015(kN-m/m)抗弯受拉筋: As = 525(mm2)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.01% <Us_min=0.15%最大裂缝宽度为: 0.014 (mm)最大负弯矩: M = 12.062(kN-m/m)抗弯受拉筋: As = 525(mm2)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.04% <Us_min=0.15%最大裂缝宽度为: 0.056 (mm)(七) 肋板截面强度验算[距离墙顶 1.200(m)处]截面宽度 B = 0.300(m)截面高度 H = 1.100(m)翼缘宽度 BT = 0.975(m)翼缘高度 HT = 0.350(m)截面剪力 Q = 12.643(kN)截面弯矩 M = 5.057(kN-m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋抗弯受拉筋: As = 495(mm2)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.00% < Us_min=0.15%最大裂缝宽度为: 0.007 (mm)[距离墙顶 2.400(m)处]截面宽度 B = 0.300(m)截面高度 H = 1.850(m)翼缘宽度 BT = 1.650(m)翼缘高度 HT = 0.350(m)截面剪力 Q = 50.573(kN)截面弯矩 M = 40.459(kN-m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋抗弯受拉筋: As = 833(mm2)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.01% < Us_min=0.15%最大裂缝宽度为: 0.021 (mm)[距离墙顶 3.600(m)处]截面宽度 B = 0.300(m)截面高度 H = 2.600(m)翼缘宽度 BT = 2.325(m)翼缘高度 HT = 0.350(m)截面剪力 Q = 113.790(kN)截面弯矩 M = 136.548(kN-m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋抗弯受拉筋: As = 1170(mm2)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.02% < Us_min=0.15%最大裂缝宽度为: 0.035 (mm)[距离墙顶 4.800(m)处]截面宽度 B = 0.300(m)截面高度 H = 3.350(m)翼缘宽度 BT = 3.000(m)翼缘高度 HT = 0.350(m)截面剪力 Q = 202.293(kN)截面弯矩 M = 323.669(kN-m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋抗弯受拉筋: As = 1508(mm2)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.03% < Us_min=0.15%最大裂缝宽度为: 0.050 (mm)。
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0.59（m）0°)0.2712.88(kN)51.66(kPa)272.70(kN)956.9(kN)0.7m9.3（m）2.79～4.65（m）取L=4（m）1.64（m）0.5～0.67（m）取b=0.7（m）25.56(kPa)-34.08（kN ·m）-40.90（kN ·m）0.5%得，0.1410.1310.26（m）R i =1.05按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：M j =1.2M=h 0≥SQRT(γc M j /（A 0·b ·R a )= 取配筋率μ=ξ=μR g /R a =A 0=ξ（1-0.5ξ）=墙面板截面有效厚度为：2、墙面板厚度：h 0≥Q j /（0.038R i b）=1.2Q/（0.038R i b）=1.2(L σpj /2)/（0.038RL b）1）、根据水平负弯矩确定墙面厚度：σpj =σh0+σhL=σh0+γH L K a =负弯矩为：M=－σpj L 2/12=Ka=σ0=γh 0K a =l′=0.41L=b=l/8～L/6=初拟尺寸如右图所示：1、肋净距l、肋外悬臂长度l′肋宽b：L=0.3～0.5H 1=H 1=H-h 3=假定底板厚h 3=1、活载换算土层高度：h 0=200/(γ(13+0.577(H+2a))=2、用朗金公式计算土压力(β=σH=γ（h 0+H）*Ka=全墙承受的土压力及其对基底的弯矩：2）、根据《桥规》第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按要求布置）确定墙面板厚度：Q j ≤0.038R 1bh 0，则E X =ECOS β=M H =γKaH 2（3h 0+H）/6=（二）、墙身尺寸的确定：=21.96（cm）根据计算结果，h 0≥0.26取h0=0.30.04，则B 2=0.34（m）1.074.31（m）0.46（m）取B 1=0.50（m）5.15（m）886.28（kN）σ1=2N/B 344.19（kPa）310.77（kPa）0）为：39.44（kN ·m）47.33（kN ·m）0.5%0.1310.23（m）10152.29Q 1j =1.2Q 1=182.75（kN）9.25cm 10045.8cm 200.62（kPa）Q 1=B 1［σ1-γh ·h pj -γ（h-h pj ）-B 1σ1/（2B）］=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：W=γ（H 1+h 0）+γh h 3+2.4M 1/B 23=踵板与肋相交处的水平弯矩为：h 0≥Q 1j /（0.038R L b）=3）、按踵板弯矩确定底板厚度：踵板端部剪力（β=0，σ2=0）为：容重修正系数μ=m，保护层厚度取3、底板长度：踵板长度为：B 3=K c E x /（f （H 1+h 0）μγ）-B 2= 趾板长度为：B 1=0.5f H（2σH0+σh ）/（K c *（σH0+σh）-0.25(B 2+B 3）=设基底应力按三角形分布，即σ2=（参看悬臂式挡土墙算例）,则有N=K c E x /f =σ3=σ1（B 2+B 3）/B=底板全长为B=（B 1+B 2+B 3）=4、底板厚度：1）、按趾板弯矩确定底板厚度：h 0≥SQRT（γcM ij /（A 0bR a ））=b为系数，取b=2）、按趾板剪力确定板厚度：趾板剪力为：σ1=趾板弯矩（σ2=M 1=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：M 1j =1.2M 1=取配筋率为μ=h 0≥Q 1j /（0.051bSQRT（R））=b为系数，取b=A 0=μRg/Ra（1-0.5μRg/Ra）=底板有效截面厚度为：-267.49（kN ·m）M j =1.2M=-320.99（kN ·m）0.5%0.130.60（m）=24.38（cm）0.24（m）以上四项计算，要求h 0≥0.60m，取h0=0.650.690.7m。
767.27（kN）3.00（m）79.05（kN）0.67（m）90.13（kN）2.58（m）169.18（kN）1.69（m）2.7（kN）0.25（m）939.15（kN）2588.4（kN ·m）1.38＞2.7＞Z A =B 1+B 2/2=（1）、墙面板：W A =γh H 1B 2=（2）、底板：W B =γh h3B=Z A =B/2=G=WA +WB =Z G =（W A Z A +W B Z B ）/G=1）、踵板上覆土重W及力臂Z w （对趾板端点，以下同）W=γh B 3（H 1+h 0）=Zw=B 1+B 2+B 3/2=2）、墙体自重G及力臂Z G ：M=-WL 2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：取配筋率为μ=A 0=μRg/Ra（1-0.5μRg/Ra）=有效截面厚度为：h 0≥SQRT（γcM ij /（A 0bR a ））=4）、按踵板剪力确定厚度：三、墙身稳定性及基底应力验算：1、全墙总法向力N和总稳定力矩M y (如右图所示）：根据《桥规》第4.1.12条（截面尺寸要求），可得有效厚度为：h 0≥Q j /（0.051bSQRT（R））=1.2WL/2/（0.051bSQRT（R））则h 3=，符合初始假定h 3=m，保护层厚度为0.04m，N=W+G+W h =总稳定力矩:W y =WZ w +GZ G +W h Z Wh =2、抗滑动稳定系数检算：（3）、墙趾板上覆土重W b 及力臂Z wh ：W h =γh B 1(h-h 3)=Z wh =B 1/2=全墙总方法力为:3、抗倾覆稳定系数验算：4、偏心矩验算：Kc=Nf/E x =K 0=Wy/M H =1.74（m）0.86（m）0.84＜360.823.9-34.08（kN ·m）M j =1.2M=-40.90（kN ·m）0.3（m）0.070.070.20%6.00E-04262 1）、最大水平负弯矩为：Z N =（Wy-M H ）/N=B/6=e=B/2-Z N =ξ=1-SQRT（1-2A 0）=μ=ξR a /R g =5、基底应力验算：四、墙身配筋和裂缝开展宽度计算：1、墙面板：σ1，2=N（1±6e/B）/B=kPaA g =μbh 0=M=-σpj L^2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：（1）配筋：截面有效厚度h 0=A 0=γc M j /（bh 02R a ）=0.0030.30%76967.08(kPa)Q=σpj L/2=51.12（kN）Q j =1.2Q=61.34（kN）119.7（kN）＞Q j =61.3448.24(kPa)-57.05（kN ·m）M j =1.2M=-68.46（kN ·m）0.110.120.43%0.00129m 212.9cm 213.85cm 2）0.46%157821.21（kN）受拉钢筋应力为：σ9=M/（0.87Agh 0）=最大裂缝宽度为：A 0=γc M j /（bh 02R a ）=ξ=1-SQRT（1-2A 0）=μ=ξR a /R g =A g =μbh 0=采用钢筋N4每延米14￠9（Ag= （2）裂缝宽度：实际配筋率为：μ=A g /（bh 0）=无需配置抗剪箍筋，箍筋按构造要求布置。
按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：（1）配筋：4）、最大垂直负弯矩：σh 1=γ（h 0+H 1）=最大垂直负弯矩为：M=-0.03（σh 0+σh 1）H 1·L=按《桥规》第4.1.2条得计算剪力为：根据《桥规》第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按构造布置），要求有：0.038R 1·b ·h 0=（2）裂缝宽度：实际配筋率为：μ=A g /（bh 0）=受拉钢筋应力为：3）、墙面板与肋结合处中部1m宽带的剪力为：σ9=M/（0.87Agh 0）=14.26（kN ·m）M j =1.2M=17.11（kN ·m）0.0280.0280.10%0.0003m 23cm 26.28cm 2）0.21%87000.02（kN）h 0=0.65mM j =-68.46（kN ·m）0.0240.0240.09%＜最小配筋率μ=0.15%故μ=0.15%0.00097529.752当L/H1=0.43≤0.5Q=0.4σH 1L=77.18（kN）时，可近似计算水平剪力按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：μ=ξR a /R g =A g =μbh 0=由4）中的计算知最大负弯矩为：ξ=1-SQRT（1-2A 0）=A 0=γc M j /（bh 02R a ）= （2）裂缝宽度：实际配筋率为：μ=A g /（bh 0）=受拉钢筋应力为：5）、最大垂直正弯矩：M=（0.03（σh 0+σh 1）H 1·L）/4=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：（1）配筋：6）、踵板顶面平衡墙面板最大垂直负弯矩的配筋：采用钢筋N 5每延米8￠10（Ag=A 0=γc M j /（bh 02R a ）=ξ=1-SQRT（1-2A 0）=μ=ξR a /R g =A g =μbh 0=σ9=M/（0.87Agh 0）=Q j =1.2Q=92.62（kN）259.35（kN）＞Q j2、踵板M 1=40.8（kN ·m）0°时）为：196.64(kPa)-262.19（kN ·m）M j =1.2M=-314.63（kN ·m）h 0=0.65m0.110.120.43%0.0027625m 227.625cm 230.17cm 2）0.46%153676.76（kN）满足要求157.31（kN ·m）M j =1.2M=188.77（kN ·m）0.07σg =M/（0.87Agh 0）= （2）裂缝宽度：实际配筋率为：μ=A g /（bh 0）=受拉钢筋应力为：（1）配筋：A 0=γc M j /（bh 02R a ）=ξ=1-SQRT（1-2A 0）=μ=ξR a /R g =A g =μbh 0=采用钢筋N 6每延米15￠16（Ag=趾板跟部的弯矩为：踵板端处的法向应力（β=W=γ（H 1+h 0）+γh h 3+2.4M 1/B 23-σ2=最大水平负弯矩为：M=-WL^2/12=按《桥规》第4.1.2条得计算弯矩为：根据《桥规》第4.1.13条（混凝土单独抗剪，箍筋按构造布置），要求有：0.038R 1·b ·h 0=无需配置抗剪箍筋，箍筋按构造要求布置。