第11章 屈曲分析17
第11章压杆的稳定性分析与设计
d
d
2
d
2 = 0
+
令 2 =
有
d 2
这样一个二阶常系数线性微分方程，其通解为
w
= sin + cos
式中，A、B为待定常数，可以通过压杆边界条件确定
w(0) = 0, w(l) = 0
大连大学
33
11.2.1 两端铰支的压杆
将边界条件w(0) = 0和 w(l) = 0代入 = sin + cos ，可求得
FF
F
F
F
F
F
F<Fcr
Fcr
Δ
F´
临界点
F>Fcr
Δ
O
稳定
大连大学
不稳定
22
11.1 弹性平衡稳定性的基本概念——
11.1.3 三种类型的压杆的不同临界状态
大连大学
23
11.1.3 三种类型的压杆的不同临界状态
▪ 不是所有受压杆件都会发生屈曲，也不是所有发生屈曲的压杆都是弹
性的。理论分析与试验结果都表明，根据不同的失效形式，受压杆件
形，或称为临界状态(critical state)。处于临界状态的平衡构形，有
的是稳定的，有的是不稳定的，也有的是中性的。
▪ 非线性弹性稳定理论已经证明了：对于细长压杆，临界平衡构形是稳
定的。
▪ 使杆件处于临界状态的压缩载荷称为临界载荷(critical load)，用Fcr
表示。
大连大学
21
11.1.2 临界状态与临界载荷
=0
sin = 0
要使 sin = 0， 或者sin 必等于零。但若等于零，且由 = 0可知此
第十一章 无阻尼自由振动
(11-37)
对于无量纲振型则正交条件表示为
T φm mφn = 0
m≠n
(11-38a) (11-38b)
T φm kφn = 0
m≠n
§11.5 正交条件 附加关系式
高等结构动力学
在式（11-33）中用连乘法直接推导附加正交关系式。
kφn = ω mφn
2 n
(11-39)
此式前乘
φm km
T
高等结构动力学
高等结构动力学
第十一章 无阻尼自由振动
高等结构动力学
第十一章 无阻尼自由振动
§11.1 §11.2 §11.3 §11.4 §11.5 振动频率分析 振型分析 振动分析的柔度法 轴向力的影响 正交条件
§11.1 振动频率分析
高等结构动力学
§11.1 振动频率分析
无阻尼自由振动体系的运动方程：
高等结构动力学
(11-42)
2 n T m
由（11-39）前乘以
(1/ ω ) φ
T
% % mfmf ，得出
1
ωn
% % φm mfmφn = φm mfmf%φn = 0 2
T
(11-43)
同理可以得出很多类似关系式。所以包括两个基本关系式在 内的完整的二族正交关系式间接的可以写成（11-44）。
ˆ [ k − ω 2 m ]v = 0
（11-4） 11-
§11.1 振动频率分析
ˆ v = 0 k −
2
高等结构动力学 （11-5） 110
ω
2
m
k
−
ω
m
=
（11-6） 11-
式（11式（11-6）为体系的频率方程。 频率方程。 其中频率向量 其中频率向量ω为：
第十一章压杆的稳定 - 工程力学
第十一章压杆的稳定承受轴向压力的杆，称为压杆。
如前所述，直杆在轴向压力的作用下，发生的是沿轴向的缩短，杆的轴线仍然保持为直线，直至压力增大到由于强度不足而发生屈服或破坏。
直杆在轴向压力的作用下，是否发生屈服或破坏，由强度条件确定，这是我们已熟知的。
然而，对于一些受轴向压力作用的细长杆，在满足强度条件的情况下，却会出现弯曲变形。
杆在轴向载荷作用下发生的弯曲，称为屈曲，构件由屈曲引起的失效，称为失稳（丧失稳定性）。
本章研究细长压杆的稳定。
§11.1 稳定的概念物体的平衡存在有稳定与不稳定的问题。
物体的平衡受到外界干扰后，将会偏离平衡状态。
若在外界的微小干扰消除后，物体能恢复原来的平衡状态，则称该平衡是稳定的；若在外界的微小干扰消除后物体仍不能恢复原来的平衡状态，则称该平衡是不稳定。
如图11.1所示，小球在凹弧面中的平衡是稳定的，因为虚箭头所示的干扰（如微小的力或位移）消除后，小球会回到其原来的平衡位置；反之，小球在凸弧面上的平衡，受到干扰后将不能回复，故其平衡是不稳定的。
(a) 稳定平衡图11.1 稳定平衡与不稳定平衡上述小球是作为未完全约束的刚体讨论的。
对于受到完全约束的变形体，平衡状态也有稳定与不稳定的问题。
如二端铰支的受压直杆，如图11.2(a)所示。
当杆受到水平方向的微小扰动（力或位移）时，杆的轴线将偏离铅垂位置而发生微小的弯曲，如图11.2(b)所示。
若轴向压力F较小，横向的微小扰动消除后，杆的轴线可恢复原来的铅垂平衡位置，即图11.2(a)，平衡是稳定的；若轴向压力F足够大，即使微小扰动已消除，在力F 作用下，杆轴线的弯曲挠度也仍将越来越大，如图11.2(c)所示，直至完全丧失承载能力。
在F =F cr 的临界状态下，压杆不能恢复原来的铅垂平衡位置，扰动引起的微小弯曲也不继续增大，保持微弯状态的平衡，如图11.2(b)所示，这是不稳定的平衡。
如前所述，直杆在轴向载荷作用下发生的弯曲称为屈曲，发生了屈曲就意味着构件失去稳定（失稳）。
第11章压杆稳定
材料力学
第29页/共63页
二、折减因数法
s
F A
[s w ]
s cr
nst
scr、nst与压杆柔度有关，[sw]是的 函数。
[sw]=j [s ]
[s ]——强度许用应力 j —— 折减因数 j 1
稳定条件
与柔度有关
s FP j[s ] 工作应力不大于
A
稳定许用应力
注 不必由柔度判断压杆属何种性质的杆，简化计算。 意
强度 条件
sr
[s ]
s0
n
相当应力不大 于许用应力
极限应力
s0
s
{
s
sb
塑性材料 脆性材料
极限应力和安全因数只与材料有关，与实 际应力状态无关，即强度许用应力为常数。
材料力学
第27页/共63页
稳定 条件
s
F A
[s
w
]
s0
nst
s cr
nst
工作应力不大于稳定许用应力。
极限应力（临界应力）和稳定安全因数不仅 与材料有关，而且与实际压杆的长度、约束 条件、横截面尺寸和形状有关，即与实际压 杆的柔度有关，所以稳定许用应力不是常数。
z
ml
iz
1 940 14.43
65.1
第36页/共63页
F A
z
材料力学
l1 z
B l1
y Fx
z
h
b
F x
x-z 面内，两端固定
绕y轴发生失稳
m = 0.5
iy
b 23
20 23
5.77 mm
y
ml
iy
0.5 880 5.77
76.3
工程力学 第二版 (范钦珊 唐静静 著) 高等教育出版社 课后答案 第11章 压杆的稳定性问题
角钢(连结成一整体)。试确定梁与柱的工作安全因 数。
解：1．查型钢表得
习题 11－12 图
No.16aI：Iz = 1130cm4，Wz = 141cm3 2No. 63×63×5： A = 2 × 6.143 = 12.286 cm2
i y = 1.94cm I y = 2 × 23.17 = 46.34 cm
采用，欧拉公式计算临界力
FPcr = σ cr A =
轴的工作安全因数
2 π E
λ2
=
所以，轴不安全。
11－11 图示正方形桁架结构，由五根圆截面钢杆组成，
连接处均为铰链，各杆直径均为 d＝40 mm，a＝1 m。材料 均为 Q235 钢，E＝200 GPa，[n]st＝1.8。试；
网
ww w
.k hd 案
μ =1
co
界力。
m
11－5
图示 a、b、c、d 四桁架的几何尺寸、圆杆的横截面直径、材料、加力点及加力
方向均相同。关于四桁架所能承受的最大外力 FPmax 有如下四种结论，试判断哪一种是正确 的。 （A）FPmax(a)=FPmax(c)<FPmax(b)=FPmax(d)； （B）FPmax(a)=FPmax(c)=FPmax(b)=FPmax(d)； （C）FPmax(a)=FPmax(d)<FPmax(b)=FPmax(c)；
案
对于 A3 钢， λ P = 102,
λs = 61.6 。因此，第一杆为大柔度杆，第二杆为中柔度杆，
网
i μl λ2 = 2 i μl λ3 = 3 i
λ1 =
=
ww w
FPcr = ( a − bλ ) A = (304 − 1.12 × 62.5) × 10 3 ×
第十一章 压杆稳定
使Fcr最小的方向为实际弯曲方向，I为挠曲时横
截面对其中性轴的惯性矩。
如销孔类铰链，即所谓的柱状铰。约束特点为：
在垂直于轴销的平面内，轴销对杆的约束相当于铰支；
而在轴销平面内，轴销对杆的约束则接近于固定端。
第十一章 压杆稳定问题
思考：试判断下列压杆长度系数的取值范围
μ>2
0.7<μ<2
cr
2E 2
P
或
2E p
E
p
P
(10 10)
P值仅与弹性模量E及比例极限P 有关， P仅随材料
性质而异。柔度≥P的压杆称大柔度杆。
当 ≥P（大柔度压杆或细长压杆）时，才能应用欧
拉公式。
当＜P时（中、小柔度压杆），不能应用欧拉公式。
第十一章 压杆稳定问题
P 的大小仅取决于压杆材料的 力学性能。例如，对于Q235 钢，E=206GPa， P=200MPa，得
0.7
0.5
欧拉临界压力公式的统一表达式：
Fcr
2EI (l)2
(10 6)
第十一章 压杆稳定问题
Fcr为维持微弯平衡状态最小的压力
各方向约束情况相同时：
Fcr
2EI (l)2
乘积l称为压杆的相当长度或有效长度。 为常数，称长度因素，代表支持方式对临界载荷的
影响。 I＝Imin––– 最小形心主惯性矩
第十一章 压杆稳定问题
压杆的稳定(4学时)
教学内容：压杆稳定的概念，细长压杆的临界力和欧 拉公式，欧拉公式的适用范围，中、小柔度杆的临界 应力，压杆的稳定计算，提高压杆稳定性的措施。 教学要求： 1、了解丧失稳定、临界力的概念，中、小柔度杆的临 界应力，压杆的稳定条件，提高压杆稳定性的措施； 2、理解细长压杆的临界力和欧拉公式，临界应力、惯 性半径、柔度的概念，欧拉公式的适用范围。 重点：细长压杆的临界力和欧拉公式。 难点：细长压杆的临界力和欧拉公式。
斜置单层折板钢板剪力墙的屈曲分析
（
ｏ ｉｌ ｎｉ ｅｎ Ｘ ’ＦＵ ｉ ｒｔ ｒ ｉｃ ｒ ａｄＴｃｎｌ ｙ ｉａ ，Ｓａ ｎｉ １０ ５ ｈｎ ） ｆＣｖ ｇｎ ｒ ｇ， ｉａ ｎ ｅ ｉ ｏ ｃ ｔ ｔ ｅ ｎ ｅｈｏ ｇ ，Ｘ ’ｆ ｈ ａｘ ０ ５ ，Ｃ ｉ ｉＥ ｅ ｉ ｔ ｖ ｓｙ ｆＡ ｈｅ ｕ ｏ ｔ ７ ａ
ｎ ｐ ｌ ｔ ａ ｄ ａ ｐ ｉａｉｎ，ｗｈ ｃ ｕ ｄ ｈ ｖ ｅ ｙ ｇ ｏ ｃ ｎ ｍｉ ｎ ｏ ｉ ｅ ｅ ｔ ｃ ｏ ｉｈ ｗｏ ｌ ａ ｅ ｖ ｒ ｏ ｄ ｅ ｏ ｏ ｃ ａ ｄ ｓ ｃａ ｂ ｎ ｆ ｓ． ｌ ｉ Ｋｅ ｗｏ ｄ ：ｉ ｃｉ ｄ ｏｌ ａ ｅ ｓｅ ｌｓ ｅ ｒ ｗａｌ ｉ ｔｂ ａ ｉ ｇ ｃ ｐａ ｉ ｙ ｒ ｓ ｎｌ ｎｅ ｆ ｄ ｐｌｔ ｔ ｅ ｈ ａ ｌ；ｌ ｍｉ ｅ ｒｎ ａ ｃｔ ｙ；ｅａ ｔｃ ｂ ｋ ｉ ｇ ｌｓｉ ｕｃ ｌｎ
面外没有侧移 ， 以比例 １３ ： 缩尺为模型。材料 的本
构关 系为 双线 性 随 动 强 化 本 构 模 型 。分 析 模 型 如 下： 框架 轴 线 尺 寸 ： ５ ｉ ５ ｉ， 面 柱 ： １３０ｒｎ×ｌ００ｒｎ 截 ａ ａ
Ｈ１０ｉｎ ５ ｌ ×１ ｉ ×７ ｍｎ 梁 ： ３０ １ ｌ ５ ｌ×１０ ｍｎ ０ｍｌ ｉ， Ｈ ０ ｌ × ｎ ｌ Ｔ ｎ
最近又出现了将钢板剪力墙截面做成折板式的几何 形状如 图 １ 以期 望 充 分 发 挥 钢 材 的 强 度 和 延 性 。 ， 出于整体性的考虑， 借鉴折板式的钢板剪力墙截面，
设想 把整 片折 板斜 置 ， 出 了一 种 新 型 的 薄 钢板 剪 提 力墙 —— 斜 置 单 层 折 板 钢 板 剪 力 墙 如 图 ２ 不 但 有 ， 利 于施工 ， 免 了焊接 槽钢 的工 序 ， 避 而且还 能有 效地
第十一章压杆的稳定_工程力学
第十一章 压杆的稳定承受轴向压力的杆，称为压杆。
如前所述，直杆在轴向压力的作用下，发生的是沿轴向的缩短，杆的轴线仍然保持为直线，直至压力增大到由于强度不足而发生屈服或破坏。
直杆在轴向压力的作用下，是否发生屈服或破坏，由强度条件确定，这是我们已熟知的。
然而，对于一些受轴向压力作用的细长杆，在满足强度条件的情况下，却会出现弯曲变形。
杆在轴向载荷作用下发生的弯曲，称为屈曲，构件由屈曲引起的失效，称为失稳（丧失稳定性）。
本章研究细长压杆的稳定。
§11.1 稳定的概念物体的平衡存在有稳定与不稳定的问题。
物体的平衡受到外界干扰后，将会偏离平衡状态。
若在外界的微小干扰消除后，物体能恢复原来的平衡状态，则称该平衡是稳定的；若在外界的微小干扰消除后物体仍不能恢复原来的平衡状态，则称该平衡是不稳定。
如图11.1所示，小球在凹弧面中的平衡是稳定的，因为虚箭头所示的干扰（如微小的力或位移）消除后，小球会回到其原来的平衡位置；反之，小球在凸弧面上的平衡，受到干扰后将不能回复，故其平衡是不稳定的。
上述小球是作为未完全约束的刚体讨论的。
对于受到完全约束的变形体，平衡状态也有稳定与不稳定的问题。
如二端铰支的受压直杆，如图11.2(a )所示。
当杆受到水平方向的微小扰动（力或位移）时，杆的轴线将偏离铅垂位置而发生微小的弯曲，如图11.2(b)所示。
若轴向压力F 较小，横向的微小扰动消除后，杆的轴线可恢复原来的铅垂平衡位置，即图11.2(a )，平衡是稳定的；若轴向压力F 足够大，即使(a ) 稳定平衡 图11.1 稳定平衡与不稳定平衡微小扰动已消除，在力F 作用下，杆轴线的弯曲挠度也仍将越来越大，如图11.2(c)所示，直至完全丧失承载能力。
在F =F cr 的临界状态下，压杆不能恢复原来的铅垂平衡位置，扰动引起的微小弯曲也不继续增大，保持微弯状态的平衡，如图11.2(b)所示，这是不稳定的平衡。
如前所述，直杆在轴向载荷作用下发生的弯曲称为屈曲，发生了屈曲就意味着构件失去稳定（失稳）。
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第11章 屈曲分析11.1 屈曲分析概述静力分析方法认为杆件的破坏取决于材料的强度，当杆件承受的应力小于其许用应力时，杆件便可安全工作，对于细长受压杆件这却并不一定正确。
压杆在承受的应力小于其许用应力时，杆件会发生变形而失去承载能力，这类问题称为压杆屈曲问题，或者压杆失稳问题。
工程中许多细长构件如发动机中的连杆、液压缸中的活塞杆和订书机中的订书针等，以及其他受压零件，如承受外压的薄壁圆筒等，在工作的过程中，都面临着压杆屈曲的问题。
临界载荷是受压杆件承受压力时保持杆件形状的载荷上限。
压杆承受临界载荷或更大载荷时会发生弯曲，如图11-1所示。
经典材料力学使用Euler 公式求取临界载荷：()22l EJ F cr μπ= （11-1）图11-1临界载荷下压杆发生屈曲该公式在长细比超过100有效。
针对不同的压杆约束形式，参数的μ取值如表11-1所示。
表11-1 Euler 公式中参数μ的取值对于压杆屈曲问题，ANSYS 中一方面可以使用线性分析方法求解Euler 临界载荷，另一方面可以使用非线性方法求取更为安全的临界载荷。
ANSYS 提供两种技术来分析屈曲问题，分别为非线性屈曲分析法和线性屈曲分析法（也称为特征值法）。
因为这两种方法的结果可能截然不同（见图11-2），故需要理解它们的差异： ✧ 非线性屈曲分析法通常较线性屈曲分析法更符合工程实际．使用载荷逐渐增大的非线性静力学分析，来求解破坏结构稳定的临界载荷。
使用非线性屈曲分析法，甚至可以分析屈曲后的结构变化模式。
✧ 线性屈曲分析法可以求解理想线性弹性理想结构的临界载荷，其结果与Euler 方程求得的基本一致。
图11-2不同分析方法的屈曲分析结果11.2线性屈曲分析步骤由于线性屈曲分析基于线性弹性理想结构的假设进行分析，所以该方法的结果安全性不佳，那么在设计中不宜直接采用分析结果。
线性屈曲分析包含以下步骤。
11.2.1前处理建立模型，包括：（1）定义单元类型，截面结构、单元常数等。
在线性屈曲分析中，ANSYS对单元采取线性化处理，故即使定义了非线性的高次单元，在运行中也将被线性化处理。
（2）定义材料，可以采用线性各向同性或线性正交各向异性材料，因求解刚性矩阵的需要，必须定义材料的杨氏模量。
（3）建立有限元模型，包括几何建模与网格化处理。
11.2.2求取静态解求取静态解，包括：（1）进入求解器，并设定求解类型为Static。
（2）激活预应力效应（在求解过程中必须激活）。
命令方式：PSTRES,ONGUI方式：选择Main Menu > Solution > Analysis Type > Analysis Options命令，找到PSTRES 并选中，将其设置为打开状态。
（3）施加约束和载荷：可以施加一个单位载荷，也可取一个较大的载荷（特别在求解模型的临界载荷很大时）。
（4）求解并退出求解器。
11.2.3求取屈曲解求取临界载荷值和屈曲模态，包括：（1）进入求解器，并设定求解类型为Eigen Buckling。
命令方式：ANTYPE,BUCKLEGUI方式：选择Main Menu > Solution>Analysis Type- New Analysis命令，在弹出的对话框中，将Eigen Buckling前的单选框选中。
（2）设置求解选项。
命令方式：BUCOPT, Method, NMODE, SHIFT, LDMULTE, RangeKey其中：Method指定临界载荷提取的方法，可为LAMB指定Block Lanczos方法，或SUBSP指定子空间迭代法。
NMODE指定临界载荷提取的数目。
SHIFT指定临界载荷计算起始点，默认为0.0。
LDMULTE指定临界载荷计算终止点，默认为正无穷。
RangeKey控制特征值提取方法的计算模式，可为CENTER或RANGE;默认为CENTER，计算范围为（SHIFT LDMULTE，SHIFT+LDMULTE），采用RANGE的计算范围为（SHIFT, LDMULTE）。
GUI方式：选择Main Menu > Solution > Analysis Type > Analysis Options命令，在弹出的对话框中，输入命令中的各项参数。
（3）设置载荷步骤、输出选项和需要扩展的模态。
扩展模态的方式如下。
命令方式：MXPAND, NMODE, FREQB, FREQE, Elcalc,其中：NMODE指定需要扩展的模态数目，默认为ALL，扩展求解范围内的所有模态。
如果为-1,不扩展模态，而且不将模态写入结果文件中。
FREQB指定特征值模态扩展的下限，如果与FREQE均默认，则扩展并写出指定求解范围内的模态。
FREQE指定特征值模态扩展的上限。
Elcalc网格单元计算开关，如果为NO，则不计算网格单元结果、相互作用力和能量等结果；如果为YES，计算网格单元结果、相互作用力、能量等；默认为NO。
SIGNIF指定阈值，只有大于阈值的特征值模态才能被扩展。
MSUPkey指定网格单元计算结果是否写入模态文件中。
GUI方式：选择Main Menu > Solution > Load Step Opts > ExpansionPass > Single Expand > Expand Modes命令，在弹出的对话框中，输入命令中的各项参数。
11.2.4后处理查看结果。
（1）查看特征值。
（2）查看屈曲变形图。
11.3非线性屈曲分析步骤非线性屈曲分析属于大变形的静力学分析，在分析中将压力扩展到结构承受极限载荷。
如果使用塑性材料，结构在承受载荷时可能会发生其他非线性效应，如塑性变形等。
从图11-2中可以看到，使用非线性屈曲分析方法得到的临界载荷一般较线性方法小，因此在非线性分析中通常使用线性分析中的临界载荷为加载起点，分析结果出现屈曲后的变化形态。
11.3.1前处理建立模型，包括：（1）定义单元类型、截面结构、单元常数等。
（2）定义材料，可以采用线性各向同性或线性正交各向异性材料，因求解刚性矩阵的需要，必须定义材料的杨氏模量。
（3）建立有限元模型，包括几何建模与网格化处理。
11.3.2加载与求解加载并求解，包括：（1）进入求解器，并设定求解类型为static。
（2）激活大变形效应。
命令方式：NLGEOM,ONGUI方式：选择Main Menu > Solution > Analysis Type > Sol's Control命令，弹出Solution Controls对话框，在对话框中的Analysis Option框下选择Large Displacement Static项。
（3）设置子载荷的时间步长。
使用非线性屈服分析方法是逐渐增大载荷直到结果开始发散，如果载荷增量过大，得到的分析结果可能不准确。
打开二分法选项和自动时间步长选项有利于避免这样的问题。
打开自动时间步长选项时，程序自动求出屈服载荷。
在求解时，一旦时间步长设置过大导致结果不收敛，程序将自动二分载荷步长，在小的步长下继续求解，直到能获得收敛结果。
在屈曲分析中，当载荷大于等于屈曲临界载荷时，结果将不收敛。
一般而言，程序将收敛到临界载荷。
（4）施加约束和载荷，可从小到大依次逐步将载荷施加到模型上，不要一次施加过大的载荷，以免在求解过程中出现不收敛的现象。
在施加载荷时，施加一个小的扰动，使结构屈曲发生。
（5）求解并退出求解器。
11.3.3后处理查看结果，包括：（1）进入通用后处理器查看变形。
（2）进入时间历程后处理器查看参数随时间的变化等。
11.4中间铰支增强稳定性线性分析11.4.1问题描述与分析问题描述：两端铰支的细长杆在承受压力时容易发生失稳线性（屈曲效应），工程上为了提高细长杆的稳定性，常在杆中间增加铰支提高杆的抗屈曲能力。
图11-3所示为杆件在两端铰支和添加中间绞支情况下发生失稳现象的示意图。
图11-3杆件受压失稳示意图求解增加中间铰支后的压杆临界载荷，验证添加中间铰支后的稳定性增强效应。
有关的几何参数与和材料参数如表11-2所示。
问题分析：对细长杆，可采用二维分析，使用梁单元建模，简化有限元模型。
杆的约束情况为，杆长垂直方向3个铰支点位移为0，杆长方向一端固定，另一端承受压力载荷。
（注：本问题中没有给参数定义单位，但在ANSYS系统中不影响分析。
）11.4.2前处理1. 设定工作目录、项目名称，可使用ANSYS 14 Mechanical APDL Product Launcher 14.0登录，输入Working Directory和Job Name。
可根据需要任意填写，但注意不要使用中文。
2. 定义单元属性。
（1）选择Main Menu > Preprocessor > Element Type > Add/Edit/Delete命令，在弹出的对话框中单击Add按钮，如图11-4（a）所示。
（2）弹出Library of Element Types，在图11-4 （b）中选中Beam, 2 node 188，单击按钮OK确认，回到Element Types对话框。
（a）（b）图11-4定义单元（3）选中前一步定义的单元后，单击Options按钮；弹出BEAM 188 element type options 对话框，将第三项K3改为Cubic Form，使梁单元沿长度方向为三次曲线，如图11-5所示，单击按钮OK确认，关闭对话框。
（4）选择Main Menu > Preprocessor > Sections > Beam > Common Sections命令，弹出Beam Tool对话框，在对话框中设置ID为1，选择矩形截面，设置B和H为0.5，如图11-6所示，单击按钮OK确认，关闭对话框。
图11-5设置梁单元关键选项图11-6设置梁截面3. 定义材料特性。
（1）选择Main Menu > Preprocessor > Material Props > Material Models命令，弹出Define Material Model Behavior对话框，如图11-7 （a）所示。
（2）在对话框右栏中选择Structural > Linear > Elastic > Isotropic命令，弹出对话框，在对话框中设置EX为3E+007，如图9.7 (b）所示，单击OK按钮确认。
关闭弹出的提示PRXY为0对话框，并关闭Define Material Model Behavior对话框。
（a）添加材料特性（b）设置材料特性图11-7定义材料特性4. 建立有限元模型，采用直接生成网格单元的方法建立有限元模型。