奥贝尔氧化沟计算说明书
奥贝尔氧化沟工艺主要设备及参数
奥贝尔氧化沟工艺主要设备及参数小集污水处理站主要工艺设备及参数粗格栅作用：用来去除可能堵塞水泵机组及管道阀门的较粗大悬浮物，保证后续处理设施正常运行。
主要设备及参数：回转式格栅除污机：B=900mm b=20mm α=70° n=1.1Kw 配套无轴螺旋输送机电动闸门启闭装置：型号QDA60 电机功率1.5kw 输出转矩600N.m 电压380V 输出转速24r/min 电流4.12A 工作制短时10分钟常州市衡春阀门设备有限公司污水提升泵：型号WQ2400-616-Z-300 流量700mз/h 配用功率37kw 扬程14m 同步转速980r/min 排出口径300mm 重量865kg 额定电压380V 额定电流71A 频率50Hz 相数3 上海凯泉泵业集团有限公司细格栅作用：用来去除可能堵塞水泵机组及管道阀门的中小型悬浮物，保证后续处理设施正常运行。
砂水分离间作用：将旋流沉砂池的砂水混合物分离，泥砂外排。
主要设备及参数：回转式格栅除污机：B=1000 b=3mm N=1.5Kw旋流沉砂设备：D=3050mm d=1500mm N=1.1Kw 配套排砂电动阀、手动阀，洗砂电动阀、手动阀，吸砂电动、手动阀及空气和排砂管路、管件罗茨鼓风机：Q=2.03m3/min P=44.1kpa N=3.0 Kw配水井作用：收集污水，达到一定容量后，将污水均匀分配给厌氧池进行处理，减少流量变化给处理系统带来的冲击。
厌氧池作用：利用厌氧菌的作用，使有机物发生水解、酸化和甲烷化，去除废水中的有机物，并提高污水的可生化性，有利于后续的好氧处理。
主要设备及参数：低速潜水推流器：型号DOT040*1800 电机功率4kw 转速38r/min 整机质量680kg奥贝尔氧化沟作用：利用微生物的氧化分解及转化功能，以污水的有机物作为微生物的营养物质，通过微生物的代谢作用，使污水中的污染物质被降解、转化，污水得以净化。
奥贝尔氧化沟溶解氧的分布解读
奥贝尔氧化沟设计计算
4.4.2奥贝尔氧化沟的设计4.4.2.1基本设计参数设计污泥龄θc ：由于点源曝气，氧化沟中存在缺氧区域，在奥贝尔氧化沟的外沟，由于亏氧，缺氧区更大，因此，当只要求硝化时，泥龄应取10d ，再加上除磷要求的厌氧区，以及增加污泥同步稳定的要求，氧化沟总泥龄取20d 。
θc =20d污泥产率系数Y ：()()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡∙+∙⨯⨯--+=--151500072.117.01072.175.017.02.016.075.0T C T C S X K Y θθ ()()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡∙⨯+∙⨯⨯⨯--+=--151********.12017.01072.12075.017.02.011501606.075.09.0 =0.87 KgSS/kgBOD查表知，混合液悬浮固体浓度 （MLSS ）X = 4500 mg/L 。
由MLVSS/MLSS=0.75可知，混合挥发性悬浮固体浓度 （MLVSS ）Xv = 3375 mg/L进水水质：BOD 5浓度S 0=160mg/l SS=160mg/l TN=32mg/l TP=3mg/l NH 3-N =20mg/l COD Cr =320mg/l 最低水温10摄氏度， 最高水温25摄氏度出水水质： BOD 5浓度S e =10mg/l SS=10mg/l TN=15mg/l TP=0.5mg/l NH 3-N =5mg/l COD Cr =50mg/l内源呼吸系数K d =0.055，200C 时脱氮率q dn =0.035kg(还原的NO 3—N/(kgMLVSS •d)4.4.2.2 去除BOD 计算1.氧化沟中BOD 5浓度S)1(42.1523.0⨯--⨯⨯⨯-=e TSS TSSVSS S S e = 10-1.42×0.7×10× （523.01⨯--e ）=3.23mg/l2.好氧区容积V 1()()30max 121361)20055.01(375.300323.016.087.02055500)1(m K X S S Y Q V c d v c =⨯+⨯-⨯⨯⨯=+-=θθ3.好氧区水力停留时间t 1385.05550021361max 11===Q V t d=9.24h 4.剩余污泥量ΔX剩余污泥量为：dkg K YS S Q X cd /59.360420055.0187.0)00323.016.0(555001)(0=⨯+⨯-⨯=+-=∆θ每去除1kgBOD 5产生的干污泥量)/(433.0)01.016.0(5550059.3604)(50max kgBOD kgDS S S Q X e =-=-∆4.4.2.3 脱氮量计算（a ）氧化沟的氨氮量氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.4%，则用于生物合成的总氮量为：l mg k S S Y N c d /1.520055.01)23.3160(55.0124.01)(124.000=⨯+-⨯⨯=+-⨯=θ需要氧化的氨氮量N 1=进水TN-出水NH 3-N-生物合成氮量N 0=32-5-5.1=21.9（mg/l ）（a ） 脱氮量N r =进水总氮量TN-出水总氮量TN-生物合成所需的氮N o=32-15-5.1=11.9（mg/L ）（c ）脱氮所需容积V 2及停留时间t 2脱硝率 20)20()(08.1-⨯=T dn t dn q q10℃时 )]/([02.008.1035.052010d kgVSS kgBOD q dn ∙=⨯=- 脱氮所需容积4.9784337502.09.1155500max 2=⨯⨯==V dn r X q N Q V m 3 停留时间18.0555004.9784max 22===Q V t d=4.32h （b ） 氧化沟总容积V 及停留时间tV=V 1+V 2=21361+9784.4=31145.4m 3t=t 1+t 2=9.24+4.32=13.56 h 校核污泥负荷084.0375.34.3114516.055500Q =F 0max W =⨯⨯=V VX S kgBOD 5/Kg VSS ·d 规定氧化沟污泥负荷在0.05~0.1kgBOD 5/Kg VSS ·d ，故符合规范。
奥贝尔ORBAL氧化沟技术概述
一，奥贝尔ORBAL氧化沟技术概述奥贝尔氧化沟通常由三个同心的沟道组成，平面上为圆形或椭圆形。
沟道之间采用隔墙分开，隔墙下部设有必要面积的通水窗口。
沟道断面形状多为矩形或梯形。
隔墙一般使用100-150毫米厚的现浇钢筋混凝土构造。
各沟道宽度由工艺设计确定，一般不大于9米。
有效水深以4-4.3米为宜。
污水由外沟道进入，与回流污泥混合后，由外沟道进入中间沟道再进入内沟道，在各沟道循环达数百到数十次。
最后经中心岛的可调堰门流出，至二次沉淀池。
在各沟道横跨安装有不同数量水平转碟曝气机，进行供氧兼有较强的推流搅伴作用。
三个廊道的溶解氧分别控制为0-0.3mg/L、0.5-1.5mg/L、2-3mg/L，通知控制曝气强度，是外圈廊道的供氧速率与渠道内好氧速率相近，保证混合液的硝化反应，同时因为溶解氧浓度低。
反硝化菌可以利用硝酸盐座位电子手提进行硝化反应。
氮素在外圈的反应过程是一个同步硝化反硝化过程。
1 典型的ORBAL氧化沟工艺ORBAL氧化沟是一种很有特色的氧化沟工艺，是美国USFilter Envirex公司开发并拥有的工艺技术，该工艺非常适用于污水常规二级生物处理，在去除污水中的碳源污染的同时，还能进行生物脱氮与生物除磷。
ORBAL氧化沟是由若干同心沟道组成多沟道氧化沟系统，沟道平面呈圆形或椭圆形，具有完全混合式及推流式反应池系统的特征，耐冲击负荷能力强，易于适应多种进水情况和出水要求的变化，具有很强的灵活性。
ORBAL氧化沟与标准单沟道氧化沟相比，需氧量可节省20%-35%，从而大大降低了能耗，节约了运行成本。
该工艺操作控制简单，维护管理方便，通常情况下只需定期为曝气机轴承添加润滑剂即可。
典型的奥贝尔氧化沟有三个同心沟道。
三个沟道由于进水负荷和供氧量的不同，溶解氧浓度形成明显的梯度分布:外沟溶解氧一般接近于0mg/L，中沟溶解氧平均为1mg/L，内沟溶解氧平均为2mg/L，从而在三个沟道内形成了恒定的缺氧区和好氧区，为生物硝化和反硝化提供了条件，达到生物脱氮的目的。
奥贝尔氧化沟法设计说明书
奥贝尔氧化沟法设计说明书目录摘要.............................................................................................. 错误！未定义书签。
1 概述 (3)1.1毕业设计任务书 (3)1.1.1设计题目 (3)1.1.2 设计资料 (3)1.1.3 设计要求 (5)1.1.4 设计成果 (5)1.1.5 对设计成果的具体要求 (6)1.1.6 设计时间进度安排 (6)2 祥云镇污水处理厂工艺的确定 (7)2.1方案确定的原则 (7)2.2可行性方案的确定 (7)2.3 污水处理工艺流程的确定 (7)2.4 工艺流程 (9)3 祥云镇水处理厂的设计计算 (9)3.1设计流量计算 (9)3.2调节池 (10)3.3奥贝尔氧化沟 (11)3.3.1 氧化沟类型选择 (12)3.3.2 设计泥龄 (12)3.3.3 计算污泥产率系数Y (13)3.3.4 污泥浓度 (13)3.3.5 氧化沟容积 (13)3.3.6 沟形设计 (13)3.3.7 计算需氧量和脱氮 (15)3.3.8 除磷 (17)3.3.9 碱度平衡 (17)3.3.10 进水管和出水管 (18)3.4厌氧池 (18)3.5二沉池 (18)3.5.1 计算池面积 (19)3.5.2 池水深 (19)3.5.3 回流污泥浓度 (20)3.6接触消毒池与加氯间的设计 (20)3.6.1设计说明 (20)3.6.2设计参数 (22)3.6.3设计计算 (23)3.7集泥井 (24)3.7.1 设计说明 (24)3.7.2 设计计算 (24)3.8污泥提升泵房 (25)3.8.1 回流污泥泵的选择 (25)3.8.2 剩余污泥泵的选择 (26)3.8.3 泵房尺寸 (27)3.9浓缩池 (27)3.9.1 设计参数 (27)3.9.2 中心管面积 (27)3.9.3 沉淀部分的有效面积 (28)3.9.4 浓缩池有效水深 (29)3.9.5 反射板直径 (29)3.9.6 校核集水槽出水堰的负荷 (29)3.9.7 浓缩部分所需的容积 (29)3.9.8 圆截锥部分的容积 (29)3.9.9 浓缩池总高度 (30)3.9.10污泥浓缩后的设计 (30)4、祥云镇污水处理系统总体布置 (31)4.1附属建筑物面积的确定 (31)4.2祥云镇污水处理系统的平面布置 (31)4.2.1平面布置的一般原则 (31)4.2.2平面布置 (32)4.2.3、污水厂运行中注意事项 (32)4.3处理流程高程布置 (32)4.3.1高程布置的一般原则 (32)4.3.2 污水高程计算 (33)5.毕业设计总结 (37)6 参考文献 (38)1 概述1.1毕业设计任务书1.1.1设计题目祥云镇污水处理厂工艺设计1.1.2 设计资料一．城市概述祥云镇位于开县北部，地处云凤山麓，巴渠河畔。
奥贝尔(Orbal)氧化沟工艺简介
奥贝尔(Orbal)氧化沟工艺简介摘要：本文主要对奥贝尔（Orbal）氧化沟工艺的原理、特征、主要曝气设备、应用与发展进行了一般介绍，让设备监理同行对污水处理工艺有一个粗浅的认识，要想深入了解请读者参考有关专著。
关键词：工艺原理特征曝气设备应用与发展一、前言污水处理工艺多种多样，目前国内外常用的污水处理工艺有；清洁生产工艺、氧化沟工艺（循环曝气池）、A2/O工艺（脱氮除磷工艺）、AB工艺（吸咐-生物降解工艺）、SBR工艺（序批式活性污泥工艺）、SBBR工艺（序批式生物膜工艺）UASB工艺（升流厌氧污泥床工艺）、LINPOR工艺（活性污泥法与生物膜法相结合而组成的双生物组分工艺）、PACT工艺（粉末活性炭活性污泥工艺）、MBR工艺（膜分离装置和生物反应器结合的新工艺）、生物膜处理技术等，近几年重庆地区采用奥贝尔型（Orbal）氧化沟工艺较多。
二、奥贝尔（Orbal）氧化沟工艺原理奥贝尔（Orbal）氧化沟是一种多渠道氧化沟系统，最初由南非的休斯曼（Huisman）国家水研究所开发的。
该项技术后来转让给美国的Envirex公司，该公司于1970年开始将它投放市场。
奥贝尔（Orbal）氧化沟实际上是活性污泥法的一种变型。
因为污水和活性污泥的混合液在环状的曝气渠道中不断流动，有人称其为“循环曝气池”、“无终端的曝气系统”。
奥贝尔（Orbal）氧化沟一般由3条同心圆形或椭圆形渠道组成，各渠道之间相通，污水由外渠道进入，与回流污泥混合后由外渠道进入中间渠道再进入内渠道，在各渠道循环达数十次到数百次，最后经中心岛的可调堰门流出至二沉池。
奥贝尔（Orbal）氧化沟在各渠道横跨安装有不同数量的曝气设备，进行供氧兼有较强的推流搅拌作用。
曝气设备多采用曝气转盘和立式表面曝气机。
曝气转盘和立式表面曝气机的数量取决于渠内所需的溶解氧量。
沟深取决于曝气装置，一般2～6m不等。
在三条渠道系统中，从外到内，第一渠的容积为总容积的50%～55%，第二渠为30%～35%，第三渠为15%～20%。
关于奥贝尔氧化沟工艺节能设计计算探讨论文
关于奥贝尔氧化沟工艺节能设计计算探讨论文0 引言奥贝尔氧化沟污水处理工艺最初由南非的Huisman 公司设想提出，沟体通常由三个同心椭圆形沟道组成，三个沟道内均设置有曝气转碟，具有推流式和完全混合式两种流态的优点，其形状如图1 所示。
该工艺除具有普通氧化沟流程简单、管理方便、出水水质稳定、耐冲击负荷等优点外，更凭借其良好的节能效果，在污水处理领域得到广泛应用。
1 氧化沟主要设计1. 1 容积设计奥贝尔氧化沟容积一般包括好氧区和缺氧区两部分。
其中好氧区容积的计算方法可以参照曝气池容积的计算方法，一般有BOD5—污泥负荷率( Us) 法、容积负荷( Uv) 法和污泥龄( θc) 法，笔者倾向于采用污泥龄法来计算; 因为有脱氮要求，当采用硝化、反硝化动力学计算时，还需考虑反硝化所需缺氧区的容积。
好氧区和缺氧区容积计算参见《室外排水设计规范》公式。
1. 2 需氧量的计算分为需氧量计算及折算标准需氧量两个步骤，奥贝尔氧化沟需对三条沟道分别计算。
总需氧量包括碳化需氧量和硝化需氧量，还应该扣除反硝化过程所补充的氧量。
1. 3 水下推进器的计算合理减小氧化沟占地，必须加大有效水深，但使用机械表面曝气不能达到深水推流要求，沟深的氧化沟就必须加设水下推流器。
关于水下推流器的设计及选型，国内还缺乏相关的经验，笔者采用国外飞力公司水力计算方法，飞力公司水下推力器的推力计算式如下:T = 12ρAU2 k ( 1)其中，U 为氧化沟的平均流速，m/s; A 为过水断面面积，m2 ; ρ为液体密度，kg /m3 ; k 为沿程和局部总阻力系数( 其中局部阻力系数包括弯道处阻力系数和曝气阻力) ; T 为推动力，N。
2 工程实例结合合肥市某实际工程为例，给出处理规模为20 000 m3 /d的奥贝尔氧化沟节能计算方法。
2. 1 基础资料处理规模: Q = 20 000 m3 /d( 不考虑变化系数)。
2. 2 设计参数考虑污水处理厂脱氮除磷的要求，设计污泥龄( SRT) 取15 d。
奥贝尔氧化沟设计计算
4.4.2奥贝尔氧化沟的设计4.4.2.1基本设计参数设计污泥龄θc ：由于点源曝气，氧化沟中存在缺氧区域，在奥贝尔氧化沟的外沟，由于亏氧，缺氧区更大，因此，当只要求硝化时，泥龄应取10d ，再加上除磷要求的厌氧区，以及增加污泥同步稳定的要求，氧化沟总泥龄取20d 。
θc =20d污泥产率系数Y ：()()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡∙+∙⨯⨯--+=--151500072.117.01072.175.017.02.016.075.0T C T C S X K Y θθ ()()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡∙⨯+∙⨯⨯⨯--+=--151********.12017.01072.12075.017.02.011501606.075.09.0 =0.87 KgSS/kgBOD查表知，混合液悬浮固体浓度 （MLSS ）X = 4500 mg/L 。
由MLVSS/MLSS=0.75可知，混合挥发性悬浮固体浓度 （MLVSS ）Xv = 3375 mg/L进水水质：BOD 5浓度S 0=160mg/l SS=160mg/l TN=32mg/l TP=3mg/l NH 3-N =20mg/l COD Cr =320mg/l 最低水温10摄氏度， 最高水温25摄氏度出水水质： BOD 5浓度S e =10mg/l SS=10mg/l TN=15mg/l TP=0.5mg/l NH 3-N =5mg/l COD Cr =50mg/l内源呼吸系数K d =0.055，200C 时脱氮率q dn =0.035kg(还原的NO 3—N/(kgMLVSS •d)4.4.2.2 去除BOD 计算1.氧化沟中BOD 5浓度S)1(42.1523.0⨯--⨯⨯⨯-=e TSS TSSVSS S S e = 10-1.42×0.7×10× （523.01⨯--e ）=3.23mg/l2.好氧区容积V 1()()30max 121361)20055.01(375.300323.016.087.02055500)1(m K X S S Y Q V c d v c =⨯+⨯-⨯⨯⨯=+-=θθ3.好氧区水力停留时间t 1385.05550021361max 11===Q V t d=9.24h 4.剩余污泥量ΔX剩余污泥量为：dkg K YS S Q X cd /59.360420055.0187.0)00323.016.0(555001)(0=⨯+⨯-⨯=+-=∆θ每去除1kgBOD 5产生的干污泥量)/(433.0)01.016.0(5550059.3604)(50max kgBOD kgDS S S Q X e =-=-∆4.4.2.3 脱氮量计算（a ）氧化沟的氨氮量氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.4%，则用于生物合成的总氮量为：l mg k S S Y N c d /1.520055.01)23.3160(55.0124.01)(124.000=⨯+-⨯⨯=+-⨯=θ需要氧化的氨氮量N 1=进水TN-出水NH 3-N-生物合成氮量N 0=32-5-5.1=21.9（mg/l ）（a ） 脱氮量N r =进水总氮量TN-出水总氮量TN-生物合成所需的氮N o=32-15-5.1=11.9（mg/L ）（c ）脱氮所需容积V 2及停留时间t 2脱硝率 20)20()(08.1-⨯=T dn t dn q q10℃时 )]/([02.008.1035.052010d kgVSS kgBOD q dn ∙=⨯=- 脱氮所需容积4.9784337502.09.1155500max 2=⨯⨯==V dn r X q N Q V m 3 停留时间18.0555004.9784max 22===Q V t d=4.32h （b ） 氧化沟总容积V 及停留时间tV=V 1+V 2=21361+9784.4=31145.4m 3t=t 1+t 2=9.24+4.32=13.56 h 校核污泥负荷084.0375.34.3114516.055500Q =F 0max W =⨯⨯=V VX S kgBOD 5/Kg VSS ·d 规定氧化沟污泥负荷在0.05~0.1kgBOD 5/Kg VSS ·d ，故符合规范。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
氧化沟
奥贝尔氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式，一般采用圆形或椭圆形廊道，池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有机械曝气和推进装置，近年来也有采用局部区域鼓风曝气外加水下推进器的运行方式。
池体的布置和曝气、搅拌装置都有利于廊道的混合液单向流动。
通过曝气或搅拌作用在廊道中形成0.25—0.30m/s的流速，使活性污泥呈悬浮状态，在这样的廊道流速下，混合液在5—15min完成一次循环，而廊道量的混合液可以稀释进水20—30倍，廊道中水流虽呈推流式，但过程动力学接近完全混合反应池。
当污水离开曝气区后，溶解氧浓度降低，有可能发生反硝化反应。
大多数情况下，氧化沟系统需要二沉池，但有些场合可以在廊道进行沉淀以完成泥水分离过程。
1、氧化沟类型选择
本工艺所采用的Orbal氧化沟具有如下工艺特点：
1)采用转碟曝气，混合效率较高，水流在沟的速度最高可达0．6～0．7m／s，水流快速地在外沟道进行有氧、无氧交换，同时进行有机物的氧化降解和氮的硝化、反硝化，并可有效的去除污水中的磷。
中沟与沟中污水的有机物进一步得到去除降解。
出水水质好。
2)供氧量的调节，可以通过改变转碟的旋转方向、转速、浸水深度和转碟安装个数等多种手段来调节工艺系统的供氧能力，使沟溶解氧值保持在最佳值，使系统稳定、经济、可靠地运行。
3)污水进入氧化沟。
具有推流式和完全混合式两种流态的优点，出水水质稳定。
对于每个沟道来讲，混合液的流态基本上为完全混合式，由于池容较大，缓冲稀释能力强，耐高流量。
高浓度的冲击负荷能力强；对于3个沟道来讲，沟道与沟道之间的流态为推流式。
有着不同的溶解浓度和污泥负荷，兼有多沟道串联的特征，难降解有机物去除率高。
并可减少污泥膨胀现象的发生。
4)椭圆形沟平面布置有利于利用水流惯性，节约推动水流的能耗。
在曝气过程中。
串联的沟道水流形成典型的溶解氧浓度变化O ～1～2(mg ／L)，因而自动控制了系统的生物脱氮过程。
外沟溶解氧平均值很低。
氧的传递作用在亏氧条件下进行，具有较高的效率，因而起到节能的作用。
5)污泥龄较长，使污泥量较少并趋于好氧稳定，从而简化工艺流程，管理方便其中，采用人工加药后进行机械搅拌。
2、 设计泥龄
与其他氧化沟一样，由于点源曝气，氧化沟中存在缺氧区域，在奥贝尔氧化沟的外沟，更由于亏氧，缺氧区更大，因此当只要求硝化时，泥龄应取10d ，再加上除磷要求的厌氧区，反硝化泥龄由公式确定
N 0=N-0.05(S 0-S e )-N e =15-0.05(150-20)-5=3.5mg/L
K de =N 0/S 0=3.5/150=0.023
查表近似得Vd/v=cd θ/c θ=0.17
总泥龄为θc=10/(1-0.17)=12.1d
其中缺氧泥龄为cd θ=co c θθ-=2.1d
3、 计算污泥产率系数Y
T 取10℃，k=0.9
Y =k ［0.75+0.600S X -()()
()1515072
.117.01072.175.017.017.01--⨯+-⨯⨯⨯-T T c T c θθ］ = 0.9［0.75+0.6150
250-()()
()151********.11.1217.01072.11.1275.017.017.01--⨯⨯+-⨯⨯⨯⨯-T ］ =1.65K g S S /K g B O D
核算污泥负荷
Ls=)(00Se S cY S -θ=)
20150(07.11.12150-⨯=0.09Kgbod/(KgMLss.d) 4、污泥浓度
污泥浓度取X=4g/L
5、 氧化沟容积
分为4座氧化沟，则每格Q=100000/4=250m ³/h
V=
()X Se S QcY 1000240-=()41000201501.1225024⨯-⨯⨯⨯=2359.5m 3
取2360m 3。
水力停留时间T=V/Q=2360/24000=0.984d
6、 沟形设计
全长设4座氧化沟，M=4，每座容积为
Vi=V/2=2360/2=1180m3
设水深H=4m，每座氧化沟面积为
Fi=Vi/H=1180/4=295m3，
L取28m，则B=10.54m ,B取11m。
根据要求，对脱氮要求高，氧化沟首先应满足脱氮要求，除磷可在氧化沟前增设厌氧池，因此，氧化沟应按A/O生物脱氮模式设计计算，同时，为了使氧化沟宽度比较接近于二沉池，氧化沟形状宜采用棒形。
设沟宽；外沟、沟各B=2.0m，沟深H=4m
中心岛宽度；1m 两头圆弧形半径r=0.5m 隔墙宽d=0.2m
由此可得氧化沟外沟外侧圆弧半径为
R=3B+r+2d=6.0+0.5+0.4=6.9m
外沟圆弧段面积S1=π(6.92-4.92)=74.2m2
中沟圆弧段面积S2=π（4.22-2.72）=32.5m2
沟圆弧段面积S3=π（2.52-0.52）=18.8m2
圆弧段总面积F1=74.2+32.5+18.8=125.5m2
直线段面积
F2=Fi-F1=295-125.5=169.5m2
直线段长；L2=F2/6B=169.5/12=14.2m
各沟总面积；
F外=74.2+2×2.0×14.2=131m2
F中=32.5+2×2.0×14.2=89.3m2
F=18.8+2×2.0×14.2=75.6m2
三沟容积（面积）之比为；
V外：V中：V=44.3% ：30.2% ：25.5%
与要求的比例接近，可行.
7、计算需氧量和脱氮
计算需氧量O2=O cS t+4.57N ht
去除含碳有机物单位耗氧量Oc是泥龄和水温的函数，计算时应取可能发生的最大值，因此要按低水温和高水温两种工况进行计算，并取二者中的大者作为依据，低水温的工况是T=10℃和θc=10d，高水温的工况是T=30℃，但泥龄不能再用10d，因为水温增高硝化所需泥龄缩短，T=30℃时硝化泥龄不到2d，为安全计算，取θc=4d
按T=30℃，θc=4d计算Oc，查表可得两种工况下的Oc值
T=10℃和θc=10d时Oc=1.04KgO2/KgBOD
T=30℃和θc=4d 时Oc=1.07KgO2/KgBOD
取Oc=1.07KgO2/KgBOD
BOD去除St可按公式St=fc·Qa ·(S0-Se)·10-3(Kg/d)
查表，取BOD负荷波动系数fc=1.2
St=1.2×240000×（150-20）×10-3=37440Kg/d
需硝化的氨氮量按公式
N ht=24Q[Nk-0.05(S0-Se)-Nhe+5]·10-3(Kgd)
N ht=24×10000[15-0.05(150-20)-5+5]·10-3
=2040KgN/d=85KgN/h
O 2=Oc ·St+4.57N ht
=1.07×37440+4.57×2040=49383.6KgO 2/d=2057.65KgO 2/h 单位耗氧量St O 2=3744065
.2057=0.055KgO 2/KgBOD
三沟实际需氧量按下列比值分配
外：中： = 50％ ： 30％ ： 20％
每座氧化沟的外，中，沟实际需氧量为
外沟 465
.2057×0.5 = 257.2KgO 2/h
中沟 465
.2057×0.3 = 154.3KgO 2/h
沟 465
.2057×0.2 = 102.9KgO 2/h
由于外、中、沟溶解氧分别为0、1、2mg/L ，换算系数K 0也不一样，需要分别计算各沟的K0值
K 0=()()200024
.1--T C Csw Cs
βα
其中α取0.85， β取0.9 ，Cs 取9.2mg/L , Csw 取8.4mg/L K 0外= ()()2030024.104.89.085.02
.9--⨯=1.13
K 0中= ()()2030024.114.89.085.02
.9--⨯=1.30
K 0= ()()2030024.124.89.085.02
.9
--⨯=1.54
剩余污泥量
e c
d QX QX K Y S Q X -++∆=∆1)1(θ
03.0240000)175.025.0(2400001
.1206.0107.1)00962.002.0(240000⨯--+⨯+⨯-= )
/(86.12406d KgD s = 去除每1kg 5BOD 产生的干污泥量
)(0e S S Q X -∆)/(304.0)
03.02.0(24000086.124065kgBOD kgD s =-= 8、 碱度平衡
保持2.7≥pH ，PH 值合适，硝化、反硝化能够正常的进行
9、 进水管和出水管 进水管流量)/(694.0)/(6000042400004331s m d m Q Q ====
管道流速s m v /80.0= 管道过水断面21868.08.0694.0m v Q A ===
管径m A
d 05.114
.3868.044=⨯==π 校核管道流速)/(8.0)
(694.02205.11s m A Q v ===
π。