自冷全连式离相封闭母线优化设计
大型机组强迫风冷式离相封闭母线的安装调试和优化设计
调试和优化设计有着重要的意义 。 １ ． 强迫风冷离相封闭母线安装调试 和优化设计的意 义 离相封 闭母 线是发 电机组 中的一种连接 发电机引 出线与 主升压变压 器的输 电装置 。离相封母 的冷 却方式主要有 自然 冷却和强迫风 冷两种方 式， 与 自然冷却 型相 比， 采用 强迫风冷可 以满足高 电压大 电流离 相封母热 平衡要求 ， 减少封母的外形尺寸， 降 低 厂房 土建 成 本 ， 提 高 输 电设 备 的安 全 经 济 性 。目前 国 内 １ ０ ０ ０ ＭＷ 机 组 的 离 相 封 母额 定 电流 在 ２ ８ ｋ Ａ 以 下 的一 般
施。
组 容量 的大 型化的发展趋 势下 ，迫切 需要 强迫风冷封母 的进 口技术 国产 化 ，同时也 对强迫风冷封 母的安装调试技 术和优化设计 也提出 了新 的要 求， 其意义重大 。 ２ ． 强迫风冷离相封闭母线 的安装调试 封母安 装调试的主要 工作流程是封母基 准线标定 、 支 吊架安装 、 母 线 就位 吊装、 母线中心调整拼 装、 母线 部清 扫、 母线焊接 与焊检、 短路 板安 装及接地 、 封母 附属设 备安装 、 密封性试验、 耐压等交接试验 、 软连接 安装 由于 强迫 风 冷 封 母 的主 体 设 备 （ 封母导体和外壳） 都 是 国产 的 ， 但 附 属 设 备 （ 风冷 系 统 ） 目前 较 多 的还 是 进 口设 备 ， 其 主 体 安 装 调 试 技 术 已较 为 成 熟 ， 相 关 的 国 家 标准 和验 收 规 范也 早 已建 立 和 执 行 ， 但 其 附 属 设 备 的 安 装 调 试 以及密封性试验 ， 。 方 面 技 术 尚未 完 全 国 产 化 ， 另 一 方 面 国家 标 准 尚 未 明 确， 所 以本文对主体 安装调试部分 不再赘述 ， 主要 论述强迫风冷 封母安装
自冷全连式离相封闭母线优化设计
№ １ ２０ Ｏ２
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文章编号 ：０ ６ ６ ０ （０２ ０ — ０ ７ — ３ １０ ７ ５ ２０ ）１—示， Ａ，Ａ ， 如 ， ２…。Ａ】 表示 Ａ 因子的第 水平， 以此类推 。对一 １ ４因子 ２ 、 水平的问题 ， 把
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1000MW机组离相、共箱封闭母线检修工艺规程
1000MW机组离相、共箱封闭母线检修工艺规程第一章离相、共箱封闭母线发电机引出线至主变压器、高压厂用变压器高压侧、励磁变压器高压侧采用全连式微1）采用“发电机—变压器组”单元接线，不设发电机出口断路器和隔离开关。
2）发电机出口接有1组避雷器，经过高压熔断器接有3组电压互感器。
3）发电机中性点经过隔离开关接有接地变压器及电流互感器。
4）在发电机出口主封闭母线回路T接引至电压互感器、避雷器柜和励磁变压器柜，在A列外引至高压厂用变压器的高压侧。
5）母线导体均采用圆管铝母线。
6）母线导体均采用正Y绝缘子支持方式。
7）外壳与设备的连接采用橡胶伸缩套结构。
8）母线外壳采用多点式接地，外壳端部短路板设接地端子。
9）封闭母线整体寿命不少于30年。
10）封闭母线具有热风保养装置辅助配合微正压装置达到防潮、防结露的目的。
11）封闭母线外壳防护等级IP65。
12）母线支持结构，采用意大利瓷质支持绝缘子。
13）封闭母线测温点设12处，分别为封母与发电机连接处6处(A,X,B,Y,C,Z)，封母与主变压器连接处6处（a,x,b,y,c,z）。
高压厂用变压器、起动/备用变压器低压侧至主厂房内10kV配电装置采用共箱封母，励磁系统母线采用共箱封母。
1）共箱母线为自然冷却。
2）共箱式绝缘母线及交直流励磁母线导体采用绝缘铜排。
3）母线支持结构，采用DMC材质。
4）共箱封闭母线外壳材质为铝10605）封闭母线的整体寿命不小于30年。
6）共箱母线外壳防护等级不低于IP65。
第一节技术数据1.1 全连式离相封闭母线1.1.1 基本技术参数1.1.2离相封闭母线最热点的温度和温升的允许值1.1.3 配套设备的技术规范1) 电压互感器2) 避雷器3) 中性点用隔离开关4) 高压熔断器熔断器的I－t特性与发电机定子接地保护特性相配合，以保证在PT回路发生接地时熔断器先切断。
5) 中性点变压器及保护外壳6) 中性点电流互感器7)微正压装置压缩空气处理：进入封闭母线的压缩空气经除水、除油、除尘处理。
全连式离相封闭母线查漏和堵漏方法研究与应用
全连式离相封闭母线查漏和堵漏方法研究与应用【摘要】随着发电机组单机容量的增大，发电机组出线的额定电流也相应增大，目前各新建机组通常选用全连式离相封闭母线。
全连式离相封闭母线通常采用微正压装置作为封闭母线运行的保护措施。
考虑到全连式离相封闭母线的特殊构造，不能完全密封，封闭母线易被外界潮气侵入影响母线的绝缘水平，特别是在发电机组停机检修或临修时，封闭母线易被空气中的潮气、雨水、浓雾侵入，造成母线绝缘水平降低，严重时会造成机组开机延迟。
为此，本文对全连式离相封闭母线的查漏和堵漏方法进行了研究，以提升封闭母线查漏和堵漏的效率，提高母线检修后绝缘性能，降低修后故障率，保障发电机组安全稳定运行。
【关键词】离相封闭母线；查漏；堵漏；方法；研究引言目前，国内大容量发电机组被广泛应用，发电机出口的全连式离相封闭母线以其安装使用方便、运行维护工作量小、钢结构发热少、安全可靠性高、不易受环境和外物影响等优点被广泛采用[1]。
同时，离相封闭母线易被外界潮气侵入降低母线的绝缘水平，影响发电机组的正常运行[2]。
全连式离相封闭母线通常采用微正压装置作为封闭母线运行的保护措施，其方法是对封闭母线外壳内充入经微正压装置过滤后的干燥、洁净的空气，并使封闭母线外壳内的空气压力略高于外界大气压，一般为300-2500Pa。
一方面可以对封闭母线外壳形成一种气封的作用，有效阻止了外界空气中的灰尘、杂质、雨水等物质由母线的密封缺陷处侵入母线，使封闭母线只有向外呼出的气流，而不能向内吸入空气，从而达到气封的效果；另一方面干燥、洁净的空气在封闭母线外壳内形成一定的闭路循环，利用封闭母线的自然气体泄漏，母线内的空气被连续干燥、净化，不断的除湿，较大限度的避免了母线内部因出现温差变化而导致的结露事故[3]。
从而保证了封闭母线的绝缘水平。
全连式离相封闭母线投入运行时，微正压装置保压压力在300-2500Pa，保压时间在30min以上为佳，但目前很多电厂的全连式离相封闭母线泄漏情况严重，运行时微正压装置保压时间都远低于这个标准或无法保压，导致封闭母线绝缘性能降低，直接影响发电机组运行的安全性[4]。
离相封闭母线
封闭母线系统GE Canada 通用电气加拿大公司离相封闭母线一、用途离相封闭母线是广泛应用于50MW 及以上发电机引出线回路及公司用分支回路的一种大电流传输装置；为发电厂和大型配电站特别设计，通用电气Mini flux全焊接离相母线运行可靠、维护少。
母线设计便于安装并符合所有适用的安全标准。
装运时，母线处于单相节段状态，即方便运输亦便于现场处理、调整和安装。
母线节段尺寸可按客户现场设施和运输工具定制。
积多年分析及现场测试之经验，并辅以新的计算机设备,我们可以为您现有设备提供独到载流容量研究分析帮你做出明智的工程项目改造决定。
二、特点我公司生产的离相封闭母线导体和外壳均采用铝板卷制焊接而成具有以下特点1.减少接地故障避免相间短路离相封闭母线因有外壳保护可消除外界潮气灰尘以及外物引起的接地故障母线采用分相封闭也杜绝相间短路的发生2 消除钢结构发热离相封闭母线采用外壳屏蔽可从根本上解决钢结构感应发热的问题3 减少相间短路电动力由于外壳上涡流和环流的双重屏蔽作用使相间导体所受的短路电动力大为降低4 提高运行的安全可靠性我公司的盆式绝缘子采用SMC压制而成母线封闭后从而防止绝缘子结露同时采用测氢和测温等装置其测量信号可就地显示或传至DCS系统提高运行的安全可靠性母线封闭后也为采用通风冷却创造了条件5 封闭母线由工公司成套生产质量有保证运行维护工作量小施工安装简便而且不需设置网栏简化了对土建的要求6 外壳在同一相内包括分支回路采用电气全连式并采用多点接地使外壳基本处于等电位接地方式大为简化并杜绝人身触电危险7 我公司生产的离相封闭母线绝缘水平高于中国国家标准GB/T8349 美国国家标准ANSI C37.23和英国国家标准BS159三、主要技术参数及尺寸注:1.上表中为自冷式离相封闭母线参数风冷式离相封闭母线的额定电流及外形尺寸视具体工程确定2.我公司可根据用户的要求利用计算机程序进行优化设计,利用CAD提供设计配合及非标设计3.我公司保留对上述参数进行修改的权利四、供货范围根据用户需要可提供以下设备及附件1 离相封闭母线从发电机出线端子开始到主变压器低压侧引出端子的主回路母线自主回路引出至公司用高压变压器励磁变压器及电压互感器避雷器等设备柜的各分支母线2 离相封闭母线附属设备柜如电压互感器柜避雷器柜中性点接地柜励磁变柜负荷开关柜等3 母线式电流互感器4 测氢排氢装置5 呼吸器微正压装置热风保养装置或空气干燥装置6 铂电阻测温装置便携式红外测温装置或在线式红外测温装置7 安装用镀锌钢结构件8. 氩弧焊机焊丝等9. 风冷装置共箱封闭母线一用途共箱封闭母线包括不隔相共箱封闭母线隔相共箱封闭母线及交直流励磁共箱母线广泛用于100MW 以下发电机引出线与主变压器低压侧之间或75MW 及以上机组公司用变压器低压侧与高压配电装置之间的电流传输共箱封闭母线也可用于发电机交直流励磁回路,变电所所用电引入母线或其它工业民用设施的电源引线.二、特点我公司生产的共箱封闭母线导体采用铜铝母排或槽铝槽铜结构紧凑安装方便运行维护工作量小,防护等级为IP54 可基本消除外界潮气灰尘以及外物引起的接地故障.外壳采用铝板制成,防腐性能良好,并且避免了钢制外壳所引起的附加涡流损耗,外壳电气上全部连通并多点接地,杜绝人身触电危险并且不需设置网栏简化了对土建的要求根据用户需要可在母排上套热缩套管在箱体内安装加热器及呼吸器等以加强绝缘三、主要技术参数及尺寸非隔相共箱封闭母线矩形导体注: 1.以上各表中的规格尺寸为我公司典型设计2.我公司可根据用户要求进行特殊设计3.我公司保留对上述参数进行修改的权利四、供货范围根据用户需要可提供以下设备及附件1. 共箱封闭母线及其与发电机变压器和开关柜等的连接结构2.共箱封闭母线配套的附属设备柜如电压互感器柜避雷器柜中性点接地柜励磁变柜负荷开关柜等3.便携式红外测温装置电加热装置呼吸器装置4.母线式电流互感器5.安装用镀锌钢结构件管形共箱封闭母线一用途本文中所描述金属铠装母线，为非隔离3相母线设计，经CSA批准，适用于4.16KV、13.8KV和34.5KV 系统。
水电站IPB(全连式离相封闭母线)介绍
水电站IPB（全连式离相封闭母线）介绍一、IPB概述1. IPB特点IPB是全连式离相封闭母线的简称，它是目前广泛应用于200MW 及以上发电机引出线回路及厂用分支回路的一种大电流传输装置。
其导体和外壳均采用铝板卷制焊接而成，和其他母线相比它具有以下特点：1)有效防止了外界潮气灰尘以及外物引起的接地、短路故障，提高了供电可靠性；2)母线及其配套设备均封闭在金属外壳中，且外壳接地，使工作人员不会触及带电导体，运行安全；3)由于金属外壳的屏蔽作用，母线电动力（通过电流的导线周围有磁场，而磁力线有力图缩短的趋势，因此同方向电流的两条导线互相吸引，反方向电流的两条导线互相排斥。
这种吸引或排斥的力即电气线路的电动力）大大减小，而且基本消除了母线周围钢构件的发热；4)运行维护工作量小。
2.母线回路母线回路设备包括离相封闭母线及其附件、母线伸缩节、母线可拆连接结构、母线与发电机的连接结构及磁屏蔽装置、母线与主变压器的连接结构及磁屏蔽装置、母线与断路器的连接结构、短路试验接头、电流互感器、电流互感器端子箱、母线穿孔洞的防火密封及支持结构、母线支持结构（包括支架、母线支持底座、横梁、紧固件及膨胀螺栓等）、导体红外测温装置、外壳铂电阻测温装置以及分支回路和其他设备连接的连接结构。
封闭母线能够满足动稳定和热稳定要求，在热稳定电流持续时间2s下，导体温度能够维持在200℃一下，且各部位无损伤。
母线相间距离为1.8m，母线中心线距离地面高度为4.8m（联接断路器处母线距地面高度为1.6m）。
离相封闭母线外壳为合金铝、防护等级为IP65，导体(含可拆卸连接片)材料采用铝质材料或工业纯铜（软连接），软连接端子导电接触面的电流密度不大于0.1A/mm2，导体和外壳之间采用三绝缘子支撑方式。
为了减小导体连接处的发热，母线导体螺接的紧固件(包括弹簧垫圈)均采用非导磁材料，并配有盘形弹簧垫圈，同时在母线导体螺接处和其他容易过热部位的外壳处装设了铂电阻测温装置和红外线测温报警装置，已达到检测连接处是否过热的目的。
1000MW机组用自冷式离相封闭母线的设计与研制
０ 引言
当前 ， 国国民经 济持 续快 速 发展 ， 我 电力 需 求 急 剧 增 长 的 需 要 和 １０ ０ Ｍｗ 火 电 机 组 高 效 率 、 能 耗 ０ 低 等 优 势 ， 促 进 我 国 主力 发 电 机 组 逐 渐 由 ６ ０ Ｍｗ 向 将 ０ １０ ０ Ｍｗ 机 组 过 渡 。 为 配 合 １０ ０ Ｍｗ 机 组 在 高 电 ０ ０ 压 、 电流 条 件 下 安 全 可 靠 地 运 行 ， 新 封 闭 母 线 有 大 阜 限 责 任 公 司经 过 一 年 多 的调 查 、 计 、 究 工 作 ，０ ５ 设 研 ２０
冲击耐压 （ ８ Ｖ） 额 定 电流值 （ ８０ ０ Ａ） 均 达 到 １５ｋ 、 ２ ０ ， 国际先进 、 国内领先水平 。该项 产 品设计 制造 中采用
一
原 则 ， 闭母 线 的额 定 电压 应 比发 电机 组 的额 定 电压 封 高 出一 个 等 级 ， 因此 封 闭母 线 的 额 定 工 作 电压 选 定 为 ３ Ｖ 为适 应 封 闭 母 线 能 够 在 此 电 压 等 级 下 安 全 、 ５ｋ 。
定频 率 ：０ Ｈ ； 工 频 耐 压 ：０ Ｖ； 冲 击 耐 压 ： ５ ｚ ④ １０ ｋ ⑤
１５ ｋ ⑥ 动 稳 定 电 流 ： ３ ｋ ⑦ 热 稳 定 电 流 ： ８ Ｖ； ６ ０ Ａ；
２０ ｋ ５ Ａ。
１３ 试验段的结构尺寸选择 ．
根 据 设 计 依 据 ， 严 密 的 设 计 计 算 ， 多 次 与 国 经 并 内外 专 家 协 商 ， 同时 也 参 照 国 外 １ ０ ０ ＭＷ 以上机 组 离 ０ 相封 闭母 线 的 尺 寸 和结 构 型 式 ， 确定 了 １０ ０ Ｍｗ 自冷 ０ 式离 相封 闭母 线试 验段 的尺 寸 和 结 构 型 式 。材 料 采 用
发电机引出线全连式封闭离相母线安装
发电机引出线全连式封闭离相母线安装发表时间：2018-11-13T20:07:02.737Z 来源：《电力设备》2018年第20期作者：刘继承[导读] 摘要：本文以老挝HONGSA3×626MW燃煤电站工程为论述，每台发电机组配置3台单相主变压器升压至500kV，经厂内配电装置送出。
（中国能源建设集团东北电力第一工程有限公司辽宁省沈阳市 110000）摘要：本文以老挝HONGSA3×626MW燃煤电站工程为论述，每台发电机组配置3台单相主变压器升压至500kV，经厂内配电装置送出。
主变压器与发电机之间的连接采用全连式离相封闭母。
关键词：发电机；引出线；离相封闭母线；安装引言目前，离相封闭母线是广泛应用于50MW及以上发电机引出线回路及厂用分支回路的一种大电流传输装置。
本期工程采用全连式离相封闭母线，希望通过本文的安装论述，为全连式离相封闭母安装提供一些注意事项及一些细节上的了解。
1.概述1.1特点全连式离相封闭母线主要由母线导体、外壳、绝缘子、金具、外壳支持件、密封隔断装置、短路板、穿墙板、各种设备柜、与发电机、变压器的连接结构等部分构成。
三相母线导体分别密封于各自的铝制外壳内，导体同一断面采用三个绝缘子支撑，成“Y”型。
绝缘子上部开有凹孔，内装橡胶弹性块及蘑菇头金具。
绝缘子下部固定于支撑板上，支撑板用螺栓紧固在焊接于外壳外部的绝缘底座上。
，抱箍通过轴与底座连接，底座焊接于固定支撑钢梁上。
各段母线间或各段外壳间采用双半圆抱瓦搭接焊接。
封闭母线在一定长度范围内，设置有焊接的不可拆伸缩补偿装置，采用多层薄铝片做成的伸缩节与另一端母线导体搭接焊连接，外壳则用外壳抱瓦与两端外壳搭接焊。
2.安装与焊接方法2.1安装与焊接1安装前必须进行母线检查，目测支持绝缘子是否有损坏、破裂现象，母线是否有外壳变形、擦划伤、母线导体是否移位及异物进入等现象。
对每节母线按要求进行分段绝缘电阻和耐压试验，提高整体安装后试验合格的可靠性。
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2002 正交方案表
Hm 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 Dk 1 2 3 4 5 2 3 4 5 1 3 4 5 1 2 4 5 1 2 3 5 1 2 3 4 Hk 1 2 3 4 5 3 4 5 1 2 5 1 2 3 4 2 3 4 5 1 4 5 1 2 3
大电流母线特别是封闭母线的截面尺寸是由热
中安排多因素试验, 利用统计数学的原理来寻找最优 方案的方法。也可以用于工程设计 , 这时每个试验方 案或因素组合就相当于一个设计计算方案或参数组 合。在正交 设计中 , 影 响指标 的因素 称为因 子, 如 A , B , C, D , 。每 个因子可 能采用的 状态称为 水 平 , 用下标表示, 如 A 1 , A 2 , 。 A 1 表示 A 因子的第 一水平 , 以此类推。对一个 4 因子 2 水平的问题 , 把 所有 2 水平的 4 种因子作不同搭配可产生 24 = 16 个 不同的方案。如果因子数目多 , 水平数目也多, 方案
a. 每个因子的不同水平在 25 次计算中都出现了 相同的次数。 b. 每 2 个因子的各种不同搭配在 25 次计算中都 出现了相同的次数。 正是由于这种均衡搭配的性质, 就可从 25 种计 算方案中找出每个因子对指标的影响程度和最经济 的方案。 ( 2) B 1 j 表示第 1 水平、 第 j 列因子总造价的平均 值。例如 : B 11 = ( 3 549. 601+ 3 501. 412+ 3 488. 39+ 3 502. 113+ 3 536. 776) / 5= 3 515. 658 元 / ( 相!m) B 12 = ( 3 549. 601+ 3 521. 81+ 3 565. 442+ 3 512. 217+ 3 532. 16) / 5= 3 536. 246 元/ ( 相!m) 各水平总造价的平均值见表 4 。通过总造价平 均值 可以找到 各因子对 指标影响 程度, H k 影 响最 大, 依次是 H m , D k , D m 。
表1
因子 1 Dm Hm Dk Hk 880 13 1 430 8 2 890 14 1 440 9 3 900 15 1 450 10 4 910 16 1 460 11 5 920 17 1 470 12
因子水平表
水 平
mm
计算结果 按照经济指标计算公式, 分别计算 25 个方案经 济指标。计算结果见表 3。 3. 5
-3
∀ 1
电
力
情
报
! 29 !
3. 6
结果分析 ( 1) 本正交表特点如下:
大 , 尺寸可适当减小, 取 D m= 900 m m, H m = 15 mm; 外壳裕度偏小且选型计算未考虑日照, 所以尺寸应适 当增加, 取 D k = 1 450 mm, H k = 10 mm 。经温升和 总 造 价 计 算 得 m = 85 ∃ , k = 64 ∃ , B 1 = 1 712. 736 元 / ( 相 ! m ) , B 2 = 1 762. 79 元 / ( 相 ! m ) , B = 3 475. 525 元 / ( 相! m) 。这一改 变, 温升虽 然变 化不大 , 但保证了母线和外壳间静距 , 同时, 总造价增 加也不大, 所以 , 确定结构尺寸为 D m= 900 mm, H m = 15 mm , D k = 1 450 mm, H k = 10 mm 。相间距离 S = 1 800 mm , 每相重量 W = 228 kg/ m 。
YANG Ze- li, XU Zhen- gao
( Huazhong U niversit y of Science and T echnology , Wuhan 430074, China) Abstract: A method o f optimization design about self cooling en closure continuous isolated phase bus with orthogonal desig n method is intro duced. T aking the desig n of 600 M W isolated phase bus as an ex ample, the economical index calculation, the or thogo nal scheme selection and the optimization scheme deter mi nation are elaborated. U sing this metho d to optimize the desig n about isolated phase bus, only a few selected schemes are calcu lated. Key words: self cooling enclosur e cont inuous type; isolated phase bus; orthogonal design; optimization design 摘要 : 介绍了利用正交 设计法 进行自 冷全连 式离 相封 闭母线 优化设计的方法。以 600 M W 封闭母 线设计 为例 , 阐 述了经 济指标的计算、 正交方 案的 选择和 最优 方案的 确定。 利用该 方法进行封闭母线优化设计 , 只需对少量的、 经过挑 选的方案 进行计算。 关键词 : 自冷全连式 ; 离相封闭母线 ; 正交设计 ; 优化设计 中图分类号 : T M 341 文献标识码 : A
计算决定的, 因此根据经济性的条件进行最优化设计 要结合热计算来做。一般说, 即使母线的型式和冷却 方式确定以后, 母线截面尺寸仍可以有多种选择, 而
收稿日期 : 2001- 10- 09
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报 表2
N 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 Dm 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5
3. 3 经济指标计算公式 投资费 B1 = ( F m + F k) & 2. 67 & 7 500 & 10
-6
元 / ( 相 ! m) ( 1)
10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 2别为母线或外壳截面积, mm 2 。 运行费 B 2 = ( P m + P k) & T 1 & C & T 2 & 10 元 / ( 相 ! m) ( 2) 式中 : P m , P k 分别为母线或外壳电能损耗, W/ m 。 总造价 B = B 1 + B2 3. 4 ( 3) 正交方案 本设计中, 因有 4 个因子 , 每个因子取 5 个水平, 利用正交法只需计算 25 个方案就可找到最 经济方 案。正交方案见表 2。
4
引 言
大电流母线的设计有足够的数学表达式描写损 耗与换热规律, 原则上具备间接最优化条件。但是直 接最优化方法更易于掌握和推广。本文采用直接最 优化方法之 一 正交设 计法[ 2] , 对 自冷全连 式离 相封闭母线进行最优化设计。
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正交设计法
正交设计法又叫正交试验设计法, 是在生产试验
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母线的经济指标及其影响因素
0= k
40 ∃ , 母线允许温度 m % 70 ∃ , 相 间距离 S =
1 800 mm, 电费 C = 0. 05 元 / ( kW!h) , 年最大运行时 间 T 1 = 6 000 h, 母线回收年限 T 2 = 6. 67 a, 铝材价 7 500 元/ t 。 3. 2 因子水平 设计为 4 个因子 , 分别是母线导体的直径 D m 和 厚度 H m 、 母线外壳的直径 D k 和厚度 H k , 每个因子 取 5 个水平。因子水平见表 1。
且它们都能满足散热的 要求。截面尺 寸大, 投 资费 高 , 但运行费 ( 主要是电能损耗费 ) 低 ; 反之则相反。 因此设计中不能片面追求低投资费或低运行费 , 而应 二者兼顾, 使综合费用即投资费与运行费之和最优。 通常把按 照社 会经济 学的某 种方法 计算的 初投 资 MB 1 和一定年限的运行费用 MB 2 的总和 MB 作为 评价母线设计是否最优的指标。这一指标越低 , 设计 的母线经济性就越好。 大电流母线的每个尺寸参数对经济指标都有影 响。以自冷全连式离相封闭母线为例, 母线导体的直 径 D m 和厚度 H m 、 母线外壳的直径 H k 和厚度 D k , 以及相间距离 S 等 5 个因素影响经济指标。其中除 相间距离 S 的影响较小可以忽略不计, 每个因素都 可在一定范围取值。假定每个因素都可以有 5 个不 同取值 , 互相搭配就有 5 = 625 种设计方案。如果 进行 625 种方案的热计算 , 然后再做技术经济比较以 挑出最优方案, 计算工作量太大。利用正交设计法 , 只计算少量的、 经过挑选的方案 , 就能够对计算结果 进行分析比较选出最优方案。
∀ 1 2002
电 力 情 报 I NFO RMA T IO N ON ELECT R IC POWER
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文章编号 : 1006- 6705( 2002) 01- 0027- 03
自冷全连式离相封闭母线优化设计
杨泽利 , 徐振高
( 华中科技大学 , 湖北 武汉 430074)
Optimum Design of Self Cooling Enclosure continuous Isolated Phase Bus
元/ m
3 549. 601 3 501. 412 3 488. 390 3 502. 113 3 536. 776 3 521. 810 3 517. 160 3 536. 873 3 497. 301 3 484. 110 3 565. 442 3 513. 583 3 482. 913 3 480. 917 3 501. 513 3 512. 217 3 495. 969 3 498. 364 3 526. 653 3 505. 673 3 532. 160 3 533. 613 3 504. 003 3 481. 069 3 489. 378