3t起重机计算书
起重机设计计算手册经典版
四、起重机运行机构设计计算 ............................... 32
（四） 构件断面几何特性 ..................................................8 1. 截面几何特性参数.....................................................8 2. 基本截面几何特性计算举例............................................8
二、起重机钢结构设计计算 .................................. 4
（一） 设计计算内容 .......................................................4 1. 强度计算与验算 .......................................................4 2. 刚度计算 ..............................................................4 3. 稳定性计算 ...........................................................4
(三)传动装置—减速器选择与验算 .........................................30 1. 减速比计算 .................................... 初选减速器 ..........................................................31 3. 减速器校验 ..........................................................31
塔式起重机安装基础计算书
塔式起重机安装基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 38塔机计算高度H(m) 65塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.5二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值水平荷载设计值F v'(kN) 1.4F vk'＝1.4×28.14＝39.4倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(55×24-25×6.3-108×10.3)+1.4×0.5×28.14×40＝848.04 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 4.5 基础宽b(m) 4.5 基础高度h(m) 1.4基础参数基础混凝土强度等级C30 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4.5×4.5×1.4×25=708.75kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×708.75=850.5kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=55×24+6.1×15-25×6.3-108×10.3+0.9×(630+0.5×16.17×40/1.2)=951.15kN·mF vk''=F vk/1.2=28.14/1.2=23.45kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×55×24+6.1×15-25×6.3-108×10.3)+1.4×0.9×(630+0.5×16.17×40/1.2) =1303.29kN·mF v''=F v/1.2=39.4/1.2=32.83kN基础长宽比：l/b=4.5/4.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
3t起重机计算书
3t起重机设计计算书1.计算依据：1.1依据起重机设计规范GB3811-2008, 依据《电动葫芦门式起重机技术条件》JB/T5663-2008设计。
1.2主要技术参数主结构：桁架结构支腿结构：桁架结构额定起重量：3t实验负荷静载起重量：3.75t实验负荷动载荷起重量：3t吊钩起升速度：7m/min吊钩行走速度：20m/min吊钩有效起升高度：24m，4m（桥上）+20m（桥下）大车行走速度：0-60m/min大车设计轮压：8t以下供电方式：自带发电机（低噪音环保型）工作电源：380v/5Hz工作状态风压：≤6级（即：250N/m2)非工作状态风压：≤11级（即：800N/m2)龙门吊工作级别：A3起升机构工作级别：M3大车走行机构工作级别：M4跨度：9.65m悬臂：两侧有效悬臂各4米适应坡度：±2%走行方式：轮胎式2.计算说明：载荷组合计算2.1载荷计算2.1.1结构自重载荷龙门吊大车结构自重约12000kg.2.1.2起升载荷PQ=30kN起升冲击系数φ1因为0.9≤φ1≤1.1，取φ1=1.05轮胎式起重机运行冲击系数φ4φ4=1.32.1.5起升载荷动载系数φ2φ2=1+0.71*V=1+0.71*0.117=1.08式中：V----起升速度，V=7m/min=0.117m/s2.1.6运行加速度α按行程很长的低速与中速的起重设备，根据葫芦的运行速度V=20m/min=0.33m/s，加减速时间按 4.5s考虑。
α =0.07m/s2 大车运行速度V=60m/min=1m/s,加减速时间按4.5s考虑，a=0.22m/s2.2.1.7水平惯性力水平惯性力下式计算：F= m*α*1.5葫芦（小车）运行情况Fx = ( mx +PQ) *α*1.5 = (410+3000)*0.07*1.5=0.4 (kN) 式中： mx ----小车质量， mx =410kgP Q ----起重质量， PQ=3000kg2.1.7.2大车运行情况葫芦及重物惯性力Fy =( mx +PQ) *α*1.5 = (410+3000)*0.22*1.5=1.1(kN)主梁惯性力：Fzg=2496kg*0.22*1.5=0.8kN大车惯性力大车结构惯性力惯性力F= m*α*1.5 =12000*0.22*1.5 =4kN式中：m ----整机质量12000kg，大车主梁惯性力在计算时以上弦杆单元线载荷方式加入，惯性力F= m*α*1.5 =2496*0.22*1.5 =824(N)主梁每米上弦杆惯性力qz= F / 2L =824/ 2*17.6=24N/m主梁每米下弦杆惯性力qz= F / L =824/17.6=47N/m式中：m ----主梁质量2496kg， m =2496kgL-----主梁长度，L=17.6m支腿惯性力支腿惯性力在计算时以内侧单元线载荷方式加入，惯性力中考虑支撑梁质量。
t-桥式起重机设计计算书
75/20T 桥式起重机设计计算书1.主要技术参数. 主起升机构起重量75t （750kN）起升速度4.79m/min 起升高度16m工作级别M5. 副起升机构起重量20t （200kN）起升速度7.16m/min起升高度18m工作级别M5. 小车行走机构行走速度32.97m/min工作级别M5轮距 3.3m轨距 3.4m. 大车行走机构行走速度75.19m/min 工作级别M5轮距 5.1m轨距16.5m2.机构计算. 主起升机构主起升机构为单吊点闭式传动，卷筒按螺旋绳槽、双联卷筒、单层缠绕设计。
2.1.1. 钢丝绳A.钢丝绳最大拉力S max ：错误!错误!= 78868 N式中，Q ――额定起升载荷，Q = 750000 N ;进入卷筒的钢丝绳分支数，对于双联卷筒，a = 2 ； 滑轮组倍率，q 二5 ;n h ------- 滑轮组效率，n h =。
B.钢丝绳最小直径d min :d min = C Sax = x - 78868 = 28.08 mm式中，C ――钢丝绳选择系数，C =；钢丝绳型号为：6X 19W+FQ8-170-I - 光-右交 GB1102-74 2.1.2.卷筒尺寸与转速A. 卷筒直径卷筒最小直径 D min >（ e-1）d=17 x 28=476mm式中，e ——筒绳直径比，e = 20 ;取D 0=800m （卷筒名义直径），一 、 800实际直径倍数e s = ~28 = > 18，满足。
B. 卷筒长度绳槽节距p = 32mm,绳槽半径r=15+0.2mm 绳槽顶峰高h= 10.5mm 。
单边固定圈数：n gd = 3圈；单边安全圈数：n aq =圈；单边工作圈数： 按 6X 19W+FQ8-170-I （钢丝绳公称抗拉强度）， 钢丝绳实际安全系数：-光-右交型钢丝绳，d = 28mm b = 1700MPa 钢丝破断拉力总和S 0= 492500N , c.钢丝绳选择n 二 S 0S max,通过。
吊车计算书
吊车计算书吊装计算书3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=16.32米,主臂长选用54.8米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sinβ-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取85.1KNQ----吊装荷载(包括构件重力和索具重力)q----起重滑车组的重力L1—G1重心至履带中心点的距离L2—G2重心心至履带中心点的距离L3—G3重心到履带中心点的距离L0—G0重心到履带中心点的距离H1—G1重心到地面的距离 2.33米H2—G2重心到地面的距离 0.89米H3---G3重心到地面的距离 19.2米H0---G0重心到地面的距离 1.92米β地面仰斜角度,应限制在30以内R---起重半径M F---风载引起的倾覆力矩,M G---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩M G=P G(R-L2)=(Q+q)(R-L2)V/gt其中P G是惯性力V—吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的1.5倍; 取0.375米/秒g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒.M L---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为:M L=P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h)其中:P L--离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离H起重机顶端至地面的距离.e0=6.48米e1=2.82米β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力.计算有关数据:L2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81米L1= e1+L2=2.82+2.81=5.63米L0= e0+ L2=6.48+2.81=9.29米R=2.02+54.8com77=14.34米L3=2.02+54.8com77/2-L2=5.37米将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中.K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)=(451×5.63+357×2.81+280×9.29-85.1×5.37)/(320+10)(14.34-2.81)=1.49≥1.4吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S由下式计算S=S b/k其中S b:钢丝绳的破断拉力，S b=α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg＝0.5d2(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数,K钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径30.5mm,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=0.85,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:S=(0.85×827)/6=117.2KN故吊装时,采用4根9×61,直径为 30.5mm的钢丝绳帮扎构件117.2×4=468.8KN=46.88吨,能满足吊装要求.。
起重机吊装工艺计算书
起重机吊装工艺计算书哎呀，说起起重机吊装，真是一门技术活，没点真本事可不行啊！想想看，咱们生活中可常见这玩意儿，工地上、码头边，哗啦啦的声音，吊起一块块重重的钢铁，简直像在玩“大力士”呢。
不过，这个“大力士”可不是随便谁都能当的，得有一套工艺计算书，才能确保万无一失。
别看它看起来简单，里面可是门道不少呢，真是讲究得很。
先说说这吊装工艺计算书，它就像是给吊装工程的“护身符”，得写得清清楚楚，明明白白。
不然，一不小心，咱们的“大力士”可能就变成了“捣乱鬼”了。
你想啊，吊装的时候，重物在空中晃悠，想想都让人心里咯噔一下。
这时候，工艺计算书就派上用场了，它得明确吊装物体的重量、吊装高度，甚至风速都得考虑到。
可别小瞧这些因素哦，风大了，吊装物体一抖，真可能就出大事儿！吊装设备的选择也很关键。
得挑对了起重机，像是大吨位的重物，就得用大块头的起重机，别让它们像小猫咪一样去扛大山，那可是笑话！吊装的路线也不能随便划，得避开高压线、建筑物，搞不好就成了“掉链子”的一幕。
工艺计算书上可得把这都写得一清二楚，真是好比做一道高难度的数学题，得细心计算每一步。
在实际操作中，咱们的工人小哥们得特别注意安全。
无论是穿戴好安全装备，还是在吊装前做好检查，都是不容马虎的。
这就像咱们平常开车，一定得系好安全带，才能稳稳当当地上路。
不然，一不小心就可能出事故，后果可不是开玩笑的。
很多时候，大家在工地上忙得不可开交，操心的都是吊装的每一个细节。
你要是随便一忽悠，那可就“开天辟地”的事情了。
咱们再说说这吊装的技巧，吊装前得做个“热身”，先进行一些模拟吊装的练习。
就像运动员比赛前热身，得先活动活动，才能发挥出最佳状态。
尤其是在风大或者天气不好的时候，吊装时得特别小心，得根据现场的具体情况进行调整。
可别小瞧这些“热身”，往往能避免很多潜在的危险，真是为安全多加一重保障。
说到这里，大家可能觉得，哎呀，这吊装工艺听起来真麻烦，干脆不弄了得了。
其实啊，没那么复杂，只要按照工艺计算书来，安全第一，仔细点，慢工出细活，真的能把这门技术活儿搞得像小菜一碟。
起重机设计计算书
起重机设计计算书————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期:ﻩ桁架式双梁门式起重机设计计算书设计:审核:第一章型式及主要技术参数一、型式及构造特点ME型桁架式双梁门式起重机，主要适用于大型料场、铁路货站、港口码头等装卸、搬运;还可以配以多种吊具进行各种特殊作业。
正常使用的工作环境温度为-25℃~+40℃范围内。
安装使用地点的海拔高度不得超过2000m,超过１000ｍ时，应对电动机容量进行校核。
整机主要由门架、小车、大车运行机构及电气控制设备四大部分组成：门架采用桁架结构，具有自重轻、用料省、刚度大、迎风面积小等特点。
本机小车有两个吊钩,分为主、副钩，小车副钩可在额定负荷范围内,协同主钩进行工作(但决不允许两钩同时提放两个重物），物体的重量不得超过主钩的额定起重量。
二、主要技术参数和结构简图主要技术参数工作级别:Ａ5、操纵方式：地操、单边悬臂长:9．1m起重量:主钩7５t 副钩2０ｔ跨度:２7 ｍ起升高度:11/１3m主钩起升速度:３．7m/ｍin副钩起升速度:6ｍ/ｍin(1）小车运行速度：２７ｍ/miｎ大车运行速度:34．1m/miｎ小车轮距:2８00mm小车车轮:4-φ500小车轨距：3600mm 小车轨道:P43大车轮距：10600mm 大车车轮:８-φ700大车轨距:27000mm大车轨道：ＱU80 起重机总重：１１70６７ｋg其中：小车运行机构：22080ｋg大车运行机构:12780kg电气设备（含电缆卷筒)等:４１20kg门架金属结构部件重量：主梁:2ｘ2４751=495０２kg支腿(Ⅰ)：２x2835.3=567０．3kg支腿（Ⅱ）：2ｘ224５＝44９０kｇ联系梁：2x992.4=1984.8ｋg马鞍梁: 2９62.6kg下横梁：２ｘ4871=9７４２kg电缆滑车架: 133２ｋg梯子、平台、栏杆等:１７20kg电缆拖车自重：13２０㎏(２）三、结构简图（见图１)(3）第二章载荷计算一、风载荷工作风压:qⅡ=25 kg/m2非工作风压：qⅢ＝８0 kg/m2（一）、沿大车轨道方向风载荷计算1、单片主梁迎风面积Ｆ梁风F梁风=ΨF轮式中：Ｆ轮—起重机组成部分的轮廓面积在垂直于风向平面上的投影(m2）F轮=36．55×2．15=7８.58m2Ψ—充满系数０.２~0.6,桁架式取Ψ=0.4F梁风=０.４×78.5８＝31．43ｍ22、小车迎风面积F小车风F小车风＝4.24×1.9１＝8.0984㎡３、货物迎风面积Ｆ货物风F货物风=36㎡４、沿大车轨道方向的工作风载荷为:Ｐ梁单=ＣknqⅡF梁风式中:C—体形系数.(桁架取C=1.4)= 1.4×1．46×25×3１.43 (小车、货物取C=1.２）=160６㎏ｋn —高度修正系数.（本机取kn=1.4６)Ｐ梁风双= CknqⅡ（1ϕF1+2ηϕＦ2）式中：F1=F2=F轮＝７8.５８㎡=１.4×1.4６×2５×(0.4×78.58+0.66×0．４×78．58)=２666．3 kg1ϕ＝2ϕ=0.4（4）η—折减系数. （nb ＝2.22=０.9０9)查表 η=0.66 点载荷梁双风γ=213.2666=１27 节点kg P小车风＝1.2×1.46×25×８.０98４=３54.７㎏P 货物风＝１．2×1.46×25×36=1５76.8㎏(二)、垂直大车轨道方向风载荷计算 迎风面积计算：F '梁风=2.16８×1.6×２=6.９4㎡ 注:迎风面积按主梁与支腿连接处，主梁为矩形截面计算。
t3m浮式起重机计算书
1.1整机性能参数利用等级 U6载荷级别 Q3工作级别 A7船型：长×宽×型深×吃水：65×16×2.8×1.2 电制：380V 50HZ尾部半径<回转半径）：7m整机自重：129.1.t总装机重量：209kW1.2机构性能参数起重量： 10t<带抓斗）起升高度：水面上：17m<吊钩） 12m<抓斗）水面下：6m工作幅度：最小幅度9m最大幅度30m工作速度：起升48m/min变幅42.6m/min旋转1.5r/min工作级别：起升：M7变幅：M6旋转：M6回转大轴承： 132.45.28001.3不水平位移及不平衡力矩通过上机选点计算，不水平位移及平平衡力矩如下：NR(m> △Y(m>△M(t.m>1 30.0000.000 15.9672 28.785 0.08310.6563 27.4470.134 5.8094 25.9960.1571.5485 24.4380.155-2.0176 22.7780.133-4.7877 21.0250.097-6.6848 19.1870.052-7.6539 17.270 -0.003 -7.66610 15.284-0.042-6.73211 13.238-0.079-4.87912 11.139-0.102-2.24513 9.000-0.1051.099不水平位移及不平衡力矩满足要求，同时其走势较好。
1.4整机重量重心分别，附表1整机风载荷， qI =100kN/m2qⅡ=150kN/m2 qⅢ=600N/m2 风垂直臂架吹<高度方向），附表二风顺臂架吹<旋转方向），附表三空载时最大幅度整机倾覆力矩M1=-63.66t.m空载时最小幅度整机倾覆力矩M2=-216.42t.m空载时，最大幅度旋转力矩阻力T=5.9t.m1.5动载系数及偏摆角起升动载系数Ψ2=1+0.53V=1+0.53×错误!=1.424货物偏摆角αⅡ=artg错误!=artg错误!=11.59°工作状态下对船体最大载荷M、N、T取αⅡ=12°αI=0.35αⅡ=4.2°3.6 齿条传动计算根据起重机设计规范的规定，对本变幅机构中的齿轮齿条传动进行弯曲疲劳强度校核与弯曲静强度校核。
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3t起重机设计计算书1.计算依据：1.1依据起重机设计规范GB3811-2008, 依据《电动葫芦门式起重机技术条件》JB/T5663-2008设计。
1.2主要技术参数主结构：桁架结构支腿结构：桁架结构额定起重量：3t实验负荷静载起重量：3.75t实验负荷动载荷起重量：3t吊钩起升速度：7m/min吊钩行走速度：20m/min吊钩有效起升高度：24m，4m（桥上）+20m（桥下）大车行走速度：0-60m/min大车设计轮压：8t以下供电方式：自带发电机（低噪音环保型）工作电源：380v/5Hz工作状态风压：≤6级（即：250N/m2)非工作状态风压：≤11级（即：800N/m2)龙门吊工作级别：A3起升机构工作级别：M3大车走行机构工作级别：M4跨度：9.65m悬臂：两侧有效悬臂各4米适应坡度：±2%走行方式：轮胎式2.计算说明：载荷组合计算2.1载荷计算2.1.1结构自重载荷龙门吊大车结构自重约12000kg.2.1.2起升载荷PQ=30kN起升冲击系数φ1因为0.9≤φ1≤1.1，取φ1=1.05轮胎式起重机运行冲击系数φ4φ4=1.32.1.5起升载荷动载系数φ2φ2=1+0.71*V=1+0.71*0.117=1.08式中：V----起升速度，V=7m/min=0.117m/s2.1.6运行加速度α按行程很长的低速与中速的起重设备，根据葫芦的运行速度V=20m/min=0.33m/s，加减速时间按 4.5s考虑。
α =0.07m/s2 大车运行速度V=60m/min=1m/s,加减速时间按4.5s考虑，a=0.22m/s2.2.1.7水平惯性力水平惯性力下式计算：F= m*α*1.5葫芦（小车）运行情况Fx = ( mx +PQ) *α*1.5 = (410+3000)*0.07*1.5=0.4 (kN) 式中： mx ----小车质量， mx =410kgP Q ----起重质量， PQ=3000kg2.1.7.2大车运行情况葫芦及重物惯性力Fy =( mx +PQ) *α*1.5 = (410+3000)*0.22*1.5=1.1(kN)主梁惯性力：Fzg=2496kg*0.22*1.5=0.8kN大车惯性力大车结构惯性力惯性力F= m*α*1.5 =12000*0.22*1.5 =4kN式中：m ----整机质量12000kg，大车主梁惯性力在计算时以上弦杆单元线载荷方式加入，惯性力F= m*α*1.5 =2496*0.22*1.5 =824(N)主梁每米上弦杆惯性力qz= F / 2L =824/ 2*17.6=24N/m主梁每米下弦杆惯性力qz= F / L =824/17.6=47N/m式中：m ----主梁质量2496kg， m =2496kgL-----主梁长度，L=17.6m支腿惯性力支腿惯性力在计算时以内侧单元线载荷方式加入，惯性力中考虑支撑梁质量。
支腿每米惯性力qt= m*α*1.5/(4L)= 1024*0.22*1.5/(4*4.7)=18(N/m)式中：m ----支腿质量， m=1024kgL-----支腿长度，L=4.7m2.1.8工作状态风载荷计算P Wi = C * kh* q * A式中： C----风力系数kh----风压高度变化系数（工作状态不考虑高度变化），kh =1q----计算风压，q = 250 N/m2A----迎风面积2.1.8.1葫芦及重物工作状态纵向（大车运行方向）风载葫芦及重物风力系数C=1.1 ~ 1.2，取C= 1.2，迎风面积按1 m2PWWH= 1.2 * 1 * 250 * 1 = 300(N)2.1.8.2工作平台工作状态纵向（大车运行方向）风载工作平台风力系数C=1.1 ~ 1.2，取C= 1.2，迎风面积按6 m2，工作平台工作状态纵向风载在计算时以2个节点载荷方式加入。
PWWH= 1.2 * 1 * 250 * 6 /2= 900 (N)2.1.8.3主梁和栏杆工作状态风载大车为桁架结构，风力系数C=1.6，大车工作状态风载在计算时以主梁弦杆单元线载荷方式加入，每米主梁外轮廓面积Al AL=1m22.1.8.4工作状态风载●主梁：A 1=φ1*φ* AL=1.25* 0.4 *1 = 0.5 m2A1----主梁迎风面积φ1----三角形结构系数，φ1=1.25φ----结构的充实率φ=0.3~0.6，取φ=0.4每米上弦杆工作状态风载：qW1= 0.5 * 1 * 250 *0.5/ 2 =31.25 N/m每米下弦杆工作状态风载：qW1= 0.5 * 1 * 250 *0.5/ 2 / 2 =15.6 N/m●结论：每米上弦杆工作状态风载：31.25 N/m每米下弦杆工作状态风载：15.6 N/m2.1.8.5支腿工作状态风载因为支腿为型钢制成平面桁架，所以风力系数C=1.6。
A1----每米支腿迎风面积。
0.12m2φ----结构的充实率φ=0.4qW1=1 .6* 250 *0.12*0.4=19.2N/m式中： q----计算风压，q = 250 N/m22.2载荷组合根据载荷与载荷组合表，通过对各种载荷与载荷组合的分析，作如下考虑：2.2.1、因为突然卸载对主梁结构有利，所以不考虑Id 和IIc的载荷组合情况。
2.2.2、本龙门吊工作级别为A3 ，根据《起重机设计规范》（GB 3811-83 ）第3.7条的规定，可不进行结构的疲劳强度验算。
2.2.3、计算水平载荷（惯性力）时，不考虑风对起（制）动时间的影响。
2.3载荷组合IIb工况的计算载荷组合IIb工况是指大车运行制动、小车满载运行在跨中，风向顺着大车轨道。
2.3.1结构自重载荷结构自重载荷考虑运行冲击载荷φ4PG，其中φ4= 1.3。
考虑运行冲击载荷后的自重附加系数为φ4k=1.068*1.3=1.392.3.2 主梁纵向风载及惯性力由主梁纵向风载及惯性力计算可知每米上弦杆工作状态风载：31.25 N/m每米下弦杆工作状态风载：15.6 N/m主梁每米上弦杆惯性力qz= F / 2L =24N/m主梁每米下弦杆惯性力qz= F / L =47N/m所以主梁Y方向线载荷为：每米上弦杆工作状态风载及惯性力：31.25+24=55.25 N/m每米下弦杆工作状态风载及惯性力：15.6+47 =62.6N/m2.3.3支腿纵向风载及惯性力由支腿纵向风载及惯性力计算可知：支腿每米工作状态风载： 19.2N/m支腿每米惯性力：18 N/m所以支腿Y方向线载荷为：支腿外侧每米工作状态风载及惯性力：19.2+18=37.2N/m 2.3.4葫芦车轮对轨道的作用力小车车轮对轨道的轮压FzFz = φ4P = φ4( mx +PQ)*g= 1.3*(410+3000)* 10 = 44.3KN小车车轮对轨道的水平作用力Fy大车运行制动引起Fy1 = 1100(N)小车及重物纵向风载Fy2 =300(N)Fy = (Fy1 + Fy2) =1400(N)小车运行制动引起的小车车轮对轨道的水平作用力FxFx =400(N)2.4计算全系数确定组合Ⅱ2对应的安全系数为1.333.主梁计算主梁为桁架结构选取截面如图所示：3.1主梁结构形式为倒三角形。
上弦用料为L75×8等边角钢，下弦为I28a；腹杆为等边角钢L63×6。
3.1.2计算原则，偏于安全计算，主梁的自身分布载落按作用于主梁中部的集中荷载考虑。
3.1.3主梁自重Pd=2.5t,葫芦0.4t，最大起重量3t，P1=0.4+3=3.4t,计算按组合IIb计算.则P1＝3.4×1.33＝4.5t主梁按简支梁计算横型为R1=R2＝(2.5+4.5)/2=3.5t3.1.4主梁内力计算因为受力对受，主梁载取一半作图。
按截面法∑y=0R 1+N 腹sin θ＝0t2.566.42sin .5t 3sin R N 1＝＝＝腹θ因腹杆在同一截面为双，则 单根腹杆受力为5.2／2＝2.6t 以6点为基点，∑M6=0 则N 上h-R1L=0h=698mm L=3629mm R1=3.5t2.1869836295.3N t t ＝＝上⨯上弦杆为双， 单肢受压力为18.2／2＝9.1t 以f 点为基点求N 下 N 下h-R 1L=O L=3629mmt2.8169836295.3N ＝＝下⨯3.1.5当葫芦行止1-3点之间时，受力计算 主梁计算简图为R 1=R 1‘=2.9t ∑y=0N 腹 sin42.66+R 1+ R 1‘=08.6t66.42sin 8.5N ＝＝腹腹杆在同一位置为双则单肢受力为4.3t 以3为基点 ∑M 3=0 N 上h-R 1L 13=0R 1=R 1‘=2.9t L 13=1.4m h=0.698mt21698.04.18.5N ＝＝上⨯单肢受力为6t以c 点为基点∑M c =0 N 下h-R 1L 1c =Ot21698.04.18.5N 131=⨯＝＝下h L R经过上面分析计算，主梁下弦受拉最大力在中部为18.2t 肢杆受拉压力最大处在两端第三斜腹杆，单肢为4.3t上弦杆承最大压力在主梁中部单肢为9.1t 2.1.6上弦为受压杆件稳定性计算为A I =γI=59.96cm 4A=11.5cm 2r=2.28cm2.3328.27.75===γμλlλλ≥=602 所以 s c σσ= A N ϕσ=查表得：95.0=ϕA N ϕσ=kg N 3101.9⨯=25.11cm A =[]233/176733.1109.05.1195.0101.9cm kg s ==≤⨯=⨯⨯=σσσ 上弦满足稳性要求3.1.7下弦受拉，其最大拉力为18.2tA=55.423/1767][3294.55102.18A cm kg N =≤=⨯==σσ拉下弦满足稳定性要求。
3.1.8整体刚度分析计算，（采用）近似法 主梁断面形式图所示I 折＝0.9×109mm 4葫芦位于梁中间时：主梁自重与起升重量按集中载荷：FMAX=PL 3/48E I 折mm 1.710109.010*******.9107fm ax 129934=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=- 刚度：7.1＜9.65. 刚度满足设计要求葫芦位于主梁悬臂端时:L 为跨度，m 为悬臂长度集中载荷：fd=Pm 2L(1+λ)/3EImmfd 310109.0102063)65.9/41(65.941045129923=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=-自重载荷：Fd=PmL 3(-1+6λ2+3λ2)/24EImm7.010109.01020624)4.034.061(65.941033.1fm ax 12992233=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯+-⨯⨯⨯=-二者叠加刚度：3.1+0.7=3.8＜4000/350=11.4mm 综上，主梁刚度满足要求。