京96G44预应力短向圆孔板均布加载结构性能检验计算示例
圈梁板缝钢筋绑扎工艺标准
圈梁板缝钢筋绑扎工艺标准1 范围本工艺标准适用于砖混结构、外砖内模结构的构造柱、圈梁、板缝钢筋绑扎工艺。
2施工准备2.1 材料及要紧机具：2.1.1 钢筋：应有出厂合格证，按规定作力学性能复试，当加工过程中发生脆断等特殊情况，还需作化学成分检验。
钢筋应无老锈及油污。
2.1.2 铁丝：可使用20～22号铁丝（火烧丝）或者镀锌铁丝（铅丝）。
2.1.3 操纵混凝土保护层用的砂浆垫块、塑料卡。
2.1.4 工具：钢筋钩子、撬棍、钢筋扳子、绑扎架、钢丝刷子、手推车、粉笔，尺子等。
2.2 作业条件：2.2.1 按施工现场平面图规定的位置，将钢筋堆放场地进行清理、平整。
准备好垫木。
按不一致规格型号堆放并垫好垫木。
2.2.2 核对钢筋的级别，型号、形状、尺寸及数量，是否与设计图纸及加工配料单相同。
2.2.3 弹好标高水平线及构造柱、外砖内模混凝土墙的外皮线。
2.2.4 圈梁及板缝模板已做完预检，并将模内清理干净。
2.2.5 预应力圆孔板的端孔已按标准图（96G44）的要求堵好。
3 操作工艺3.1 构造柱钢筋绑扎：3.1.1 工艺流程：预制构造柱钢筋骨架→修整底层伸出的构造柱搭接筋→安装构造柱钢筋骨架→绑扎搭接部位箍筋3.1.2 预制构造柱钢筋骨架：3.1.2.1 先将两根竖向受力钢筋平放在绑扎架上，并在钢筋上画出箍筋间距。
3.1.2.2 根据画线位置，将箍筋套在受力筋上逐上绑扎，要预留出搭接部位的长度。
为防止骨架变形，宜使用反十字扣或者套扣绑扎。
箍筋应与受力钢筋保持垂直；箍筋弯钩叠合处，应沿受力钢筋方向错开放置。
3.1.2.3 穿另外二根受力钢筋，并与箍筋绑扎牢固，箍筋端头平直长度不小于10d（d为箍筋直径），弯钩角度不小于135°。
3.1.2.4 在柱顶、柱脚与圈梁钢筋交接的部位，应按设计要求加密柱的箍筋，加密范围通常在圈梁上、下均不应小于六分之一层高或者45cm，箍筋间距不宜大于10cm（柱脚加密区箍筋待柱骨架立起搭接后再绑扎）。
40m预应力钢筋混凝土T形简支梁桥梁计算书
预应力混凝土简支T形梁桥设计计算一. 设计资料及构造布置(一).设计资料1.桥梁跨径反桥宽标准跨径：40m (墩中心距离)主梁全长：39. 96m计算跨径：39. 00m桥面净空：净9m+2X1.0m人行道+2X0. 5m护栏=12m2.设计荷载公路-II级，根据《公路桥涵设计通用规》：均布荷载标准值为q k=10.5X 0.75=8.0kN/m；集中荷载根据线性插应取P『250kN。
计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以1.2的系数。
人群载荷标准值为3.0kN/m2,每侧人行柱防撞栏重力作用分别为1. 52kN/m和4. 99kN/m。
3.材料及工艺混凝土：主梁采用C60,栏杆及桥面铺装用C30o预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTG D62-2004)的15.2钢绞线，每束6根，全梁配7束，4t=1860Mpa o普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋，直径小于12nun的均用R235 钢筋。
按后法施工工艺要求制作主梁，采用径70mm,外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。
4.设计依据(1)交通部颁《公路工程技术标准》(JTG B01—2003),简称《标准》(2)交通部颁《公路桥涵设计通用规》(JTG D60-2004),简称《桥规》(3)交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTG B62-2004)(4)基本计算数据见下表混凝土的抗压，抗拉标准强度，则：乙=29.6必4，f lk =2. 51 MP a 0（二）横截面布置1.主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济。
同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效，故在许可条件下应适当加宽T梁翼板。
上翼缘宽度一般为1.6〜2. 4m或更宽。
本设计拟取翼板宽为2500mm （考虑桥面宽度）°由于宽度较大，为保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，因此主梁的工作截面有两种：预施应力、运输、吊装阶段的小截面3产1600倾）和运营阶段的大截面（Z?,=2500nim）,净-9m+2X1.5m的桥宽选用五片主梁，如下图所示。
结构试验第五章工程结构静载试验
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5.3 加载与量测方案的设计
2.正式加载
(2)满载时间
对需要进行变形和裂缝宽度试验的结构，在标准短期荷载作用下的持续时间， 对钢结构和钢筋混凝土结构不应少于30min；木结构不应少于30min的 2倍；拱或砌体为30min的6倍；对预应力混凝土构件，满载30min后加 至开裂，开裂荷载下再持续30min。
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5.3 加载与量测方案的设计
3.卸载 凡间断性加载试验，或仅作刚度、抗裂和裂缝宽度检验的结构域构件，以及
测定参与变形的试验及预载之后，均须卸载，让结构、构件有恢复弹性 变形的时间。 卸载一般可按加载级距，也可放大1倍或分2次卸完。
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5.3 加载与量测方案的设计
（1）单向应力测量： 梁的纯弯曲区域（1-1截面）内，梁截面上仅有正应力，在该处截面上可
仅布置单向应变测点。 钢筋混凝土梁受拉区开裂后，该截面混凝土部分退出工作，布置在混凝土
受拉区的仪表就丧失了其测量作用。因此常常在受拉去钢筋上也布置 测点以便测量钢筋应变。
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5.4 常见结构构件静载试验
4. 裂缝测量 在裂缝行程过程中，仪器读数可能变小，甚至会出现负值。如图，使原来
光环曲线产生突然转折的现象。如果发现上述情况，即可判断试件已 开裂。 （由荷载-应变曲线观察混凝土开裂，为什么）
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5.3 加载与量测方案的设计
2.正式加载
(1)荷载分级
预应力空心板梁承载能力快速检测法
０４ ａ ． Ｒ ，主梁混凝土受拉 区不 出裂缝 匿而可认 为
预应 力 混凝 土空心 板 梁在 正 常使用 阶段 基 本符 合 弹性 工作 状态 的条 件 ，结构 控制 断 面的局 部 蛮形一 应 力 郎符台平 面假 定也 满 足虎 壳定 痒 ． １ １ 跨 中等效 囊 中荷 载 作用 ．
Ｍｖ
口 ‘ ｅ 一
实测值 ，推算跨中断面混凝土和预应力钢筋的最大 应变 ｅ 和 Ｅ ，从而推求结构承载能力的快速 检测 法。这样仅通过几块百分表就可实测跨 中挠度 ，
从 而达 到 简便 快速 、准确 地测定 现有板 梁 的承载 能力 ，极 大地 提 高 了检 测 效 率 和 试验 结果 的 准 确
∞ ｄ ａ ａ ｄ ｆ ｃ ｉｔ ｃ ｃ 丁ｍ １ ｘ 丌Ｌｎ ｓ ａｎ ｏ １ｃ ｅｅ ａ ｄ ｓ ｉ ｆｐ 口ｅ ｓｄ ｗｉ ＆ｌｂ ａｃ ｍ ｎ ｅ ｅ ｔ ￣ ｌ ｏ ｎ ａ ＩＬ ｔ ｉ ｆ Ｔ ｒ ｎ ｗａｎ ０ ｒ 廿 ｒ 】 ｃ ｓｅ ｒ ｃ ｔ ｅ ｃ ｌｕ ｃ ｅ ｄ￣ ｅ ｔ ｔ Ｔｈ ｔ ｏ ｍ 、ｄ ｍ：ｄ ａ ｄ ｓ ｐｅｅ ａｕ ｔ ｎ ０ ａ ｅ ｎ， ｃ ｐ ｄｔ ｆ ｃｓｉｇ ｐ ｔｅ ｅ ｃｉａ ］ ｏ ｅｍｅ ｈ ｄ ｐ １ Ｍ ｎ ｉ ｌ ｖ ｌａ ｉ ｆ 。 ｄ ｂ ａ ａ ａ ｙ ｏ ｉ ｎ ｒ ｓ ｍ ｏ ｌ ｅ ｔ Ｋｅ ｒ ｓ Ｐ 臼 ｙ ｗｏ ｄ ｒ Ｃ ｎ ｒｔ ； ｏ ｃｅ ｅ ｏ ｓａ ｓ ｗ 】 ｂ ：Ｆ ｓ ｅ ｔ ａｔ ｓ ｔ
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第１ ８卷 第 班 ’
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预应力混凝土简支梁箱形梁桥设计计算
目录大学毕业设计任务书 (i)摘要 (vi)第1章方案比选 (1)1.1 桥梁设计原则 (1)1.2 各种桥梁的特点21.3 方案比选 (2)1.4 截面形式比选 (3)第2章设计资料与构造布置 (4)2.1 设计资料 (4)2.1.1 桥跨与桥宽 (4)2.1.2 设计荷载 (4)2.1.3 材料与工艺 (4)2.1.4 设计依据 (4)2.2 横截面布置 (4)2.2.1 主梁间距与主梁片数 (4)2.2.2 主梁跨中截面主要尺寸拟定 (5)2.2.3 计算截面几何特性 (6)2.2.4 检验截面效率指标ρ（希望ρ在0.5以上） (7)2.3 横隔梁的设置 (8)第3章主梁作用效应计算 (9)3.1 永久荷载效应计算 (9)3.1.1 永久计算集度 (9)3.1.2 永久作用效应 (9)3.2 可变作用效应计算 (10)3.2.1 冲击系数和车道折减系数 (11)3.2.2 计算主梁的荷载横向分布系数 (11)3.2.3 车道荷载的取值 (16)3.2.4 计算可变作用效应 (17)3.2.5 主梁力组合 (18)第4章预应力钢束估算与其布置 (19)4.1 跨中截面钢束的估算 (19)4.1.1 按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数 (19)4.1.2 按承载能力极限状态估算钢束数 (19)4.2 跨中截面与锚固端截面的钢束位置 (20)4.3 钢束起弯角和线形的确定 (21)4.4 钢束计算 (21)4.4.1 计算钢束起弯点至跨中的距离 (22)4.5 钢束长度计算 (23)第5章计算主梁截面几何特征 (25)5.1 截面面积与惯性计算255.1.1 净截面几何特性计算 (25)5.1.2 换算截面几何特性计算 (26)第6章钢束预应力损失计算 (33)6.1 预应力钢束与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (33)6.2 由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失346.3 分批拉时混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (35)6.4 由钢束应力松弛引起的预应力损失 (35)6.5 混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (36)6.6 钢束预应力损失汇总 (39)第7章承载能力极限状态计算407.1 跨中截面正截面承载力计算 (40)7.1.1 受压区高度x (41)7.1.2 正截面承载能力计算 (41)第8章持久状况正常使用极限状态抗裂行验算438.1 正截面抗裂性验算 (44)8.2 斜截面抗裂性验算 (45)第9章持久状况构件的应力计算509.1 正截面混凝土法向压应力验算 (51)9.2 预应力筋拉应力验算 (52)9.3 斜截面混凝土主压应力验算 (53)第10章短暂状况构建的应力验算58第11章主梁端部局部承压验算6011.1 局部承压区的截面尺寸验算 (60)11.2 局部抗压承载力验算 (61)第12章主梁变形（挠度）验算62第13章行车道板6413.1 行车道板荷载计算 (64)13.2 行车道板截面强度与配筋计算 (66)第14章板式橡胶支座的设计6814.1 确定支座平面尺寸 (68)14.2 确定支座的厚度 (69)14.3 验算支座的偏转情况 (70)14.4 验算支座的抗滑稳定性 (70)第15章盖梁设计71第16章力计算7916.1 恒载加活载作用下各截面的力 (79)16.2 盖梁力汇总 (81)第17章截面配筋设计与承载力校核8317.1 正截面抗弯承载能力验算 (83)17.2 斜截面抗剪承载能力验算 (84)第18章桥墩墩柱设计8518.1 荷载计算 (85)18.2 截面配筋计算与应力验算 (87)第19章钻孔桩计算9019.1 荷载计算 (90)19.2 桩长计算 (90)19.3 桩的力计算（M法） (91)19.4 桩身截面配筋与承载力验算 (93)第20章附属设施设计9720.1 桥面铺装9820.2 伸缩缝设计9820.3 泄水孔 (98)致99参考文献100大学毕业设计任务书院（系）：土木学院[摘要]高疃镇西宋州大桥设计为标准跨径35m的4跨预应力混凝土简支箱形梁桥。
京96G44预应力短向圆孔板均布加载结构性能检验计算示例
京96G44 预应力短向圆孔板均布加载结构性能检验计算示例r 亍强力乏峰微墩倒拖澎京96G44 示例京96G44 预应力短向圆孔板图集系北京市通用图,由于其设计合理,结构性能好, 因此除北京市区和郊县广琵应用外,河北及周边省市也多有采用.该图集构件的结构性能检验系按剪跨n 加载方式,检验指标均以集中力加载条件计算给出,当按图集采用集中力加载进行结构性能检验时,即十分便捷但因有相当一部分构件生产企业的设备条件不具备.所以常采用等效均布加载方式完成结构性能检验.本文拟以实例介绍均布加载条件下,检验过程中的计算内容及计算方法.1主要计算依据北京市通用图京96C.44（预应力短向圆孔板图集）;国家标准GBJ321—90（预制混凝土构件质量检验评定标准）.2•圈集标示数据采撷（以23139.2a构件为倒】图示加载方式:剪跨为.｛图中以 A 表示）的集中力加载,d=0.966m;检验标准荷载：IO.52kN（已扣去板自重）,以下用表示;检验挠度:【..]=3.6mm;抗裂检验荷载:l4.08kN（已扣去板自重）,以下用,表示;载力检验系数【]=1.50 时的破坏荷载允许值:23.8okN{ 已扣去板自重）,以下用八表示；构件长，宽，高尺寸:f x 6X h=3810『岫x 1180『岫x 130rnll.:支座距离:=f—l10=3810—110=3700（mm）=37m:•施工计算口王振铎扬德岭计算宽度:6.12；板自重（图中包括灌缝重）标准值:Gx=197ld~/rd；块板重量：842（重力按826kNI,以F 用表示:板自重:G==T;=18I）;结构重要性系数（按结构安全等级=:级考虑）:7o=1.0.3 计算计算跨度：即支座距离L,为如=3.7m正常使用短期荷载检验值:口.=+01何世+1.97:692(~/rd)一12X 372.〜抗裂检验荷载:【仉]:+&口O'0:+197:859(kN/m~1123 —.x72. —一.抗裂检验系数允许值:[]: —:1.24 承载力检验荷载取值(笔者据F1 更算):(+&)宁150口O'0{+1.97)十一.72..878(kN/ra:)承载力检验标志⑤季载力检验系数允许值【yU】0=1 .35 承载力检验标志②承载玮验系数竞许值[tok=1.柏承载力检验标志①承载力检验系数亍:许值Ij@=1.45荦载力检验标志③⑥承载力检验系数允许值[】..=I50依据GBJ321〜90附录二.关于荷载分级的一些要求，ZB39.2在正常使用极限状态下分级加载系数k 分别计算确定为:0.2,04,0.6,0.8,1.0,1.1,1 埔,1.24,1.34,1.44,1.54;在摹载力极限状态下分缀加载系数分别计算确定为:1.28,l35,140,1,.9毗k=1.5o持荷10rain届,构件未出现捡验标志所列的任何一种破坏状态时. 应继续按1.60,1.70,1.80"…？？勺分级进行后期加载,直到破坏为止）.正常使用极限状态下加载值计算公式: 每级船鞔直：坤.b —b,即（.一岛）承载力极限状态下加载值计算公式：每级加载值=（A一岛）厶4.挠度实崩筐勺蒂正荷载等效使均布加载与集中力加载所产生勺荷载效应应尽可能地相接近.但不能做到绝对相等,为尽量减小差别,对于变形等方面迁需要作必要勺计算和修正.因为从构件勺内力和变形分析.荷载等效要求跨审最大弯矩必须相等,均布加载时=.集中力o 加戴时=Fa,即有Fa=W，则口=.此时剪力会存在某种差异,这种差异表现在构件受集中力加载时剪力较小.但是,实际上均布加载时.虽然剪力较大,也几乎不发生剪切破.q~t2象，因此，对于抗剪能力甚好的圆孔板而言,这种差异勺后果可以忽略对挠度检验实测值进行修正是固为不同加载方式所产生板的挠度也不同：均布加载时受弯构件（粱，板）的最大挠度,_=器（B为受弯构件的截面刚度）,约为0.01302珊0f8/B（Q 为单盥面积所加荷载）;集中力机藏时的最大挠度依剪跨值不同而有所差别.按京96G44 图集所示剪跨加载,其最大挠度=嚣（3-案）=（3 一等）.约为o.0052（3—4专）路/8.以皿39.2a期刊=0.0052（3—4x）.聪/B,约为O.014x .6o 砧/B.经过以上计算可以确定邛392a构件挠度实测值修正系数=0._0101430202Qbo ~/80.92,在正常使用短期荷载检验值QsF均布加载测量的构件跨巾短期挠度实测值应除以修正系数.对其他规格构件.嵌据其同的f0 和值,按照上述计算值的方法.算出被检构件的挠度修正系数就不困难了.。
60+100+60m预应力砼连续梁0#块施工方案检算
60+100+60m 预应力砼连续梁0#块施工方案检算铁路特大桥60+100+60m 的预应力砼连续梁结构型式，该位置主梁0#块采用支架进行现浇，其余块段采用挂篮悬臂施工。
在该图施工说明中提到，“悬臂施工过程中，各中墩采取临时锚固措施，临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩65368kN-m 及相应竖向支反力52033kN，其材料及构造由施工单位设计确定”。
根据现场情况，将两者结合起来统一进行设计，现对此部位的模板和支架进行详细的设计和检算，参考施工设计图纸具体过程叙述如下。
一、荷载计算根据设计图纸，0#块结构尺寸及各变化截面如下图所示，通过CAD 量测出各截面面积，计算出对应截面线荷载为：半ⅠⅠ截面半截面I II芷江跨沪昆铁路特大桥12#、墩梁体截面图I-I 截面线荷截：m kN q /36.668262853.121=⨯⨯=II-II 截面线荷截：mkN q /82.5952624581.112=⨯⨯=模板及支架体系和其它荷载取面荷载为2.5kPa，转化为线荷载为：mkN q /30125.23=⨯=根据计算出的线荷载，结合支架设计施工图，得出顺桥向工字钢荷载分布图：q1顺桥向荷载分布图12#墩及13#墩支架设计结构型式及使用型钢型式一样，考虑到支架预压为自重的1.2倍，得出顺桥向荷载为：m kN q q /03.8382.1)3036.668(2.1)(31=⨯+=⨯+m kN q q /98.7502.1)3082.595(2.1)(32=⨯+=⨯+mkN q /362.1302.13=⨯=⨯二、纵向分配梁受力检算根据施工方案设计图，顺桥向采用5组，每组2根I32b 型工字钢做为分配梁，对纵向分配梁进行检算，查得I32b 型工字钢的材料特性为：I32b 工字钢特性：Ix=11621cm 4，W=726.3cm3，A=73.45cm 2，[σw]=145MPa,[τ]=85Mpa 抗弯刚度EI ：EI=210×116.21=24404.1KN.m 2抗拉强度EA ：EA=210×7345=1542450KN简化力学模型为L=5.4m 的有多余约束的几何不变体系，根据顺桥向荷载分布图，画出相应的受力图，得出剪力图和弯矩图，采用桥梁结构计算软件SM Solver计算，则建立模型及计算图如下：结构模型图弯矩图剪力图由弯矩图可得出最大弯矩为：Mmax=288.45KN.m由剪力图可得出最大剪力为：Q=-924.15KN弯曲应力检算为：Mmax／W=288.45×103／10×726.3×10-6=39.7Mpa<[σw]=145MPa，满足要求抗剪承载能力检算:τ=QS／bI=924.15×103／11.5×271×10=29.7MPa＜[τ]=85MPamax挠度检算为：ƒmax=1.5mm<L／400=1700／400=4.25mm故顺桥向采用5组，每组2根I32b 型工字钢做为分配梁能够满足设计和施工要求。
预应力短向圆孔板安装工艺标准(4-96)
预应力短向圆孔板安装工艺〔425-1996〕范围本工艺适用于砖混构造、外砖内模、外板内模、框架构造的预应力圆孔板〔长、短向板〕安装。
施工准备2.1 材料及主要机具：2.2 作业条件操作工艺3.1 工艺流程：抹找平层或硬架支模→ 画板位置线→ 吊装楼板→ 调整板位置→ 绑扎或焊接锚固筋3.2 抹找平层或硬架支模：圆孔板安装之前先将墙顶或梁项清扫干净检查标高及轴线尺寸按设计要求抹水泥砂浆找平层厚度一般为1.5～20mm配合比为1∶3。
在现浇混凝土墙上安装圆孔板一般情况下墙体混凝土强度达4MPa以上方准安装。
安装圆孔板也可以采用硬架支模：按板底标高将100m×100mm木方用钢或木支柱支承于承重墙边木方承托板底的上面要平直钢或木支柱下边垫通长脚手板木柱根部应用木楔背严保证板底标高。
3.3 划板位置线：在承托预应力圆孔板的墙或梁侧面按设计图纸要求划出板缝位置线宜在梁或墙上标出板的型圆孔板之间按设计规定拉开板缝当设计无规定时板缝宽度一般为40mm。
缝宽大于60mm时应按设计要求配筋。
3.4 吊装楼板：起吊时要求各吊点均匀受力板面保持程度防止扭翘使板开裂。
如墙体采用抹水泥砂浆找平层吊装楼板前先在墙或梁上洒素水泥浆〔水灰比为0.45〕。
按设计图纸核对墙上的板是否正确然后对入座不得放错。
安装时板端对准位置线缓缓下降放稳后才允许脱钩。
3.5 调整板位置：用撬棍拨动板端使板两端搭墙长度及板间间隔符合设计图纸要求。
3.6 绑扎或焊接锚固筋：如为短向板时将板端伸出的锚固筋〔胡子筋〕经整理后弯成45°弯并互相穿插。
在穿插处绑1φ6通长连接筋。
板缝定应不小于40mm大于60mm时应按设计要求配筋。
严禁将锚固筋上弯90°或压在板下。
弯锚固筋时用套缓弯防止弯断。
如为长向板时安装就位后应按图纸要求将锚固筋进展焊接用1φ12通长筋把每块板板端伸出的预应力钢筋与另一块板板端伸出的钢筋隔根点焊但每块板至少点焊4根。
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京96G44预应力短向圆孔板均布加载结构
性能检验计算示例
r亍强力乏峰\微墩倒拖澎
京96G44
示例
京96G44预应力短向圆孔板图集系北
京市通用图,由于其设计合理,结构性能好,
因此除北京市区和郊县广琵应用外,河北及
周边省市也多有采用.该图集构件的结构性
能检验系按剪跨n加载方式,检验指标均以
集中力加载条件计算给出,当按图集采用集
中力加载进行结构性能检验时,即十分便
捷但因有相当一部分构件生产企业的设备
条件不具备.所以常采用等效均布加载方式
完成结构性能检验.本文拟以实例介绍均布
加载条件下,检验过程中的计算内容及计算
方法.
1主要计算依据
北京市通用图京96C.44(预应力短向圆
孔板图集);国家标准GBJ321—90(预制混凝
土构件质量检验评定标准).
2.圈集标示数据采撷(以23139.2a构件
为倒】
图示加载方式:剪跨为.{图中以A表
示)的集中力加载,d=0.966m;
检验标准荷载:l0.52kN(已扣去板自
重),以下用表示;
检验挠度:【..]=3.6mm;
抗裂检验荷载:l4.08kN(已扣去板自重),以下用,表示;
载力检验系数【]=1.50时的破坏
荷载允许值:23.8okN{已扣去板自重),以下用^表示;
构件长,宽,高尺寸:f×6×h=3810
『岫×l180『岫×130rnII.:
支座距离:=f—l10=3810—110=3700 (mm)=37m:
●施工计算口王振铎扬德岭
计算宽度:6.12;
板自重(图中包括灌缝重)标准值:Gx
=197ld~/rd;
一
块板重量:842(重力按826kNl,以
F用表示:
板自重:G.==T;=18l);
结构重要性系数(按结构安全等级=:级
考虑):7o=1.0.
3计算
计算跨度:即支座距离L,为如=3.7m
正常使用短期荷载检验值:
口.=+
011∞
:
世+1
.97:692(~/rd)一12×372.～
抗裂检验荷载:
【仉]:+&
口O'0
:+197:859(kN/m~1123一
.x72.一.
抗裂检验系数允许值:[]:—:1.24
承载力检验荷载取值(笔者据F1更
算):
:
(+&)÷150
口O'0
:
{+1.97)÷一.72..
=
878(kN/ra:)
承载力检验标志⑤季载力检验系数允许值【yU】0=1.35
承载力检验标志②承载玮验系数竞许
值[tok=1.柏
承载力检验标志①承载力检验系数亍:许值Ij@=1.45
荦载力检验标志③⑥承载力检验系数允许值[】..=I50
依据GBJ321～90附录二.关于荷载分级的一些要求,ZB39.2在正常使用极限状态下分级加载系数k分别计算确定为:0.2, 04,0.6,0.8,1.0,1.1,l埔,1.24,1.34,
1.44,1.54;在摹载力极限状态下分缀加载系数分别计算确定为:1.28,l35,140,
1,.9毗k=1.5o持荷10rain届,构件未
出现捡验标志所列的任何一种破坏状态时. 应继续按1.60,1.70,1.80"…??的分级进行后期加载,直到破坏为止).
正常使用极限状态下加载值计算公式:
每级船鞔直:坤.b一b,即(.一
岛)
承载力极限状态下加载值计算公式:
每级加载值=(^一岛)厶
4.挠度实崩筐的蒂正
荷载等效使均布加载与集中力加载所产
生的荷载效应应尽可能地相接近.但不能做到绝对相等,为尽量减小差别,对于变形等方面迁需要作必要的计算和修正.因为从构件的内力和变形分析.荷载等效要求跨审最大弯矩必须相等,均布加载时=.集中力o
加戴时=Fa,即有Fa=警,则口=.此
时剪力会存在某种差异,这种差异表现在构件受集中力加载时剪力较小.但是,实际上
均布加载时.虽然剪力较大,也几乎不发生剪切破.q~t2象,因此,对于抗剪能力甚好的圆孔板而言,这种差异的后果可以忽略对挠度
检验实测值进行修正是固为不同加载方式所产生板的挠度也不同:均布加载时受弯构件(粱,板)的最大挠度,_=器(B为受弯构
件的截面刚度),约为0.01302珊0f8/B(Q
为单盥面积所加荷载);集中力机藏时的最大挠度依剪跨值不同而有所差别.按京96G44 图集所示剪跨加载,其最大挠度=嚣
(3-案)=(3一等).约为o.0052
(3—4专)路/8.以皿39.2a期刊=
0.0052(3—4x).聪/B,约为
0.O14∞.6o砧/B.
经过以上计算可以确定邛392a构件
挠度实测值修正系数=
.
0.
_01
01
4
30
20
2Qbo
.
~/8
=
0.92,在正常使用短期荷载检验值QsF,均
布加载测量的构件跨巾短期挠度实测值应除以修正系数.对其他规格构件.嵌据其同
的f0和值,按照上述计算值的方法.算
出被检构件的挠度修正系数就不困难了.。