空预器漏风率计算
锅炉负荷与空预器漏风率成反比原因
锅炉负荷与空预器漏风率成反比原因
主要是低负荷相对于高负荷一次风、二次风漏到烟气侧的风占烟气总量要高，所以漏风率增大。
可以看出空预器在高负荷时漏风率较低负荷小。
理论说明如下：
空预器漏风：
直接漏风量：由密封片两端压差引起的空气泄漏量
携带漏风量：转子旋转时模数仓格中携带的部分空气量
空预器直接漏风量公式：
K：系数 F：间隙面积ρ：气体密度（基本不变）△P：空气与烟气差压
漏风率=（直接漏风量+携带漏风量）/总风量*0.9
直接漏风量计算：
假设：F不变满负荷△P取7000pa低负荷△P取4500pa
则G满=K*F*83.66 G低=K*F*67.08
Q满=1800t/h Q低=1200t/h
携带漏风量：与空预器仓室面积有关，认为不变
满负荷漏风率=83.66*K*F/1800*0.9
低负荷漏风率=67.08*K*F/1200*0.9 低负荷漏风率=1.2*满负荷漏风率。
空预器漏风性能试验学习总结
回转式空预器漏风性能试验学习总结锅炉调试室:陈良军空气预热器是大型电站锅炉主要辅机，预热器通过利用烟气余热，一部分用来加热锅炉燃烧所需的空气（一般称之为二次风），另一部分对入炉煤起到烘干、加热的作用（一般称之为一次风），加快煤粉在炉内的燃烧速度，从而提高了锅炉整体效率。
针对目前回转式空气预热器存在的严重漏风问题，严格控制空预器的安装质量、减小空预器漏风对进一步优化和提高锅炉整体效率是非常重要的。
空气预热器的漏风会导致机组热力工况的变化，随着漏风量的增加，热风温度下降，漏风还影响机组运行的经济效益，它一方面降低了机组的热效率，另一方面增加了送、引风机的功率消耗，使企业发电煤耗和供电煤耗增加。
容克式三分仓空预器漏风机理为：一、二次风通过风机加压进入预热器且运行压力远高于烟气侧形成压差，造成冷风向烟气侧漏风，此外，预热器热态运行时扇形板会下降导致漏风间隙增大，空预器漏风问题会更突出。
容克式三分仓空预器漏风一般同时存在三种形式，第一种是一次风向烟气侧漏风；第二种是二次风向烟气侧漏风；第三种是一次风向二次风漏风。
综上所述，通过空预器漏风试验得出漏风率，通过运行调整和结构优化得出合理的漏风系数对机组整体性能是很有必要的。
通过学习“电站锅炉性能试验规程—GB10184—88”有如下总结：1、定义：漏风系数及漏风率a.漏风系数：烟气通道出、进口处烟气的过量空气系数之差，或空气通道进、 出口处空气量差值与理论空气量之比。
b.漏风率：漏入某段烟道烟气侧的空气质量占该段烟道烟气质量的百分率。
漏风率 = {进入烟气侧的湿空气质量(kg/s)/进入烟气侧的湿烟气质量(kg/s)}× 100 （%） 2、空预器漏风系数2.1 一般过量空气系数计算方法（也称漏风系数）αpy =O 2出−O 2进21−O 2出×90式中O 2出以网格测量法测得空预器出口的含氧量数据平均值进行代入，O 2进以网格测量法测得空预器进口含氧量数据平均值进行代入； 3、空气预热器漏风 3.1 试验目的试验目的为考核空气预热器漏风性能。
空气预热器漏风率测试要点及计算方法分析
� 漏风率是衡量空气 预热器性能的重要参数之 面应 近 似于 正 方形 取样 点 间 距不 超 过 0. � 914 4 (3 一 直接 影响 锅炉 运行 的经 济性 � 与可 靠性 准确 测量 英尺 ) 根据 烟 道的 不 同 尺寸 及 测 点截 面 距 上 下 流 漏风率对于空气预 � 热器的运行与检修具有重要意 场扰 动点 的位 置确定 最小 取样 点数 义 但 最小 不少 于 目 前 测 量漏 风率 采用 的标 � 准有 10184 88 4 个 若判 断取 样截 面可 能出 现严 重分 层时 应减 少 作为最 终采 用加 权平 均法 计算 烟 若 烟气速 度很 低导 致速 度测 量不 切
� 格排数由 烟道边长确定 � 具体见表 1 对于截面较大的 根据 空气 预热 器漏风 率 的定义 得 �
矩形烟道 可 适当减少排数 但排间距不得大 于 1
" � 100% �
� � � � � � ( "+ "+ )( + + ) � � � � � � � � � � 100 % = � � ( + + ) � � � �
结论
� ( 1 ) 空气 预热 器漏 风率 测试 烟气 分析 取样 点应 � � 严 格采 用网格 法或 多代 表点 法 测点 要有代 表 性 否 � 则 将严 重影响 计算 结果 � (2 )与规程 A SME PT C 4. 3 相比较 规程 G B 10184 � � 88 计 算 中 省 略了 煤 质 空 气湿 度 空 气 预 热 器进 � 口 过量 空气系 数对 空气 预热 器漏 风率 的影 响 � 结 果偏 差非常 小 � (3 )在空 气预 热器 漏风 试验 现场 测试 前须 用标 � 准 气体 对测试 仪器 进行 校准 � 立 即校 验是否 漂移
过量空气系数、漏风率计算方法及举例
（过剩）空气系数过剩空气系数是燃料燃烧时实际空气需要量与理论空气需要量之比值，用“α”表示。
计算公式：α＝20.9%/(20.9%-O2实测值)其中：20.9%为O2在环境空气中的含量，O2实测值为仪器测量烟道中的O2值举例：锅炉测试时O2实测值为13%，计算出的过剩空气系数α＝20.9%/(20.9%-13％)＝2.6国标规定过剩空气系数应按α＝1.8（燃煤锅炉），α＝1.2（燃油燃气锅炉）进行折算。
举例：燃煤锅炉，锅炉测试时O2实测值为13%，SO2排放值500ppm，计算出的过剩空气系数α＝2.6，那么根据国标规定，折算后的SO2排放浓度＝SO2实测值×（α实际值/α国标值）＝500ppm×（2.6/1.8 ）=722ppm举例：燃油燃气锅炉，锅炉测试时O2实测值为13%，SO2排放值500ppm，计算出的过剩空气系数α＝2.6，那么根据国标规定，折算后的SO2排放浓度＝SO2实测值×（α实际值/α国标值）＝500ppm×（2.6/1.2 ）=1083ppm空预器漏风率测算为检测1号炉A侧空预器检修后漏风情况，根据空预器漏风经验公式：AL=(α//-α/)/ α/*90%，对1号炉空预器检修前后漏风率进行测算如下：一、1号炉空预器漏风率:对9月14日16:00运行数据，计算空预器漏风率数据如下表;A侧O2(%) B侧O2(%)实测数据计算DCS数据计算实测数据计算DCS数据计算入口 3.9 2.13 3.15 3.23出口 5.03 4.22 4.47 4.2 漏风率(%) 6.36 11.2 7.19 5.18从上表可以看出2B侧实测和DCS数据偏差不大，2A侧实测和DCS数据偏差较大，省煤器入口偏低1.77%，空预器出口偏低0.81%。
空预器漏风率计算
79.5
器
出
口
烟
气
量
空预器漏风率计算表
空
根据ASME PTC4.3
预
项目名称
器
出
干空气量
口
烟
气
干烟气量
量
烟气中水分
符号 [WA′]15
[WG′]15 [WmG]15
单位 kg/kg
kg/kg kg/kg
计算公式 [28.02×[N2]15×(Cb＋0.375
×Sar)]/[9.23× ([[([4C4O.2]0115×+[[CCOO]21]51)5]＋-13.23.001×× [O2]15＋28.02×[N2]15＋28.01
原煤化验值
大气压力
Pa
kPa
试验实测值
干球温度
td
℃
试验实测值
湿球温度
tw
℃
空
相对湿度
φ
%
气
饱和蒸汽压力[td]
Pb
kPa
参
数
试验实测值 查表
查表
空气含湿量
WmA
kg/kg
查表
飞灰比率
rf
%
灰
炉渣比率
rs
%
渣
可
燃
物
取定 取定
数值 0.6032 0.0312 0.0747 0.0072 0.0162 0.1333 0.1342 22750 100.42
×[CO]15)×(Cb＋0.374× 8.936×SHaarr)＋]/[[W1A2′.0]115××WmA＋mf
数值 10.52
11.08 0.57
湿烟气量
[WG]15 kg/kg
[WG′]15＋[WmG]15
循环流化床锅炉中回转式空气预热器腐蚀、漏风分析计算
循环流化床锅炉中回转式空气预热器腐蚀、漏风分析计算武世福;苏铁熊;张培华;王曙光【摘要】烟气酸露点与空预器漏风率的准确计算对于电站锅炉的设计及尾部受热面的布置都非常重要;现有文献对两者的理论计算与实测值偏差较大,造成排烟温度偏高.为了进一步提高锅炉能源利用率,要求对酸露点与空预器漏风率的确定更加精确.结合四分仓空预器在机组检修过程中存在的腐蚀、漏风问题,找出主要影响因素,对山西某电厂循环流化床(CFB)锅炉的烟气酸露点和空预器漏风率进行了计算,计算结果在锅炉实际运行中也得到了应用,并且可来指导空预器在锅炉实际运行过程中应该控制的运行参数,保证机组安全、经济运行.【期刊名称】《科学技术与工程》【年(卷),期】2015(015)005【总页数】5页(P108-112)【关键词】四分仓空预器;CFB锅炉;腐蚀;漏风;运行参数【作者】武世福;苏铁熊;张培华;王曙光【作者单位】中北大学机械与动力工程学院,太原030051;中北大学朔州校区,朔州036000;山西平朔煤矸石发电有限责任公司,朔州036003;中北大学机械与动力工程学院,太原030051【正文语种】中文【中图分类】TK223.34回转式空预器具有结构布置紧凑、受热面金属壁温较高、冷端腐蚀现象较轻等优点，近年来广泛被大容量锅炉所采用，成为大中型电站锅炉不可缺少的尾部换热设备，而漏风率是衡量其运行经济性的一项重要经济指标[1]。
针对循环流化床(CFB)锅炉的一、二次风风压较高，现大型CFB锅炉上基本均采用四分仓回转式空气预热器。
四风仓空预器采用三向密封结构，均采用预留间隙控制空预器漏风，相对于现应用的管式空气预热器与三分仓空气预热器漏风率来说，四分仓空预器漏风率最低。
试验报告表明：采用回转式空预器可以将漏风水平控制在6.5%以下，与煤粉锅炉的控制水平相当[2]。
然而实际运行中，漏风率大、低温腐蚀和堵灰、受热面磨损严重成为回转式空预器现亟待解决的主要问题，其漏风率通常为6%～15%，且在安装、制造工艺或者维护不理想的情况下可能会达到20%以上，直接影响到锅炉安全、经济运行。
空预器漏风介绍及对影响以及锅炉漏风试验介绍
空预器漏风对锅炉的影响及漏风试验回转式空预器漏风学习燃煤发电厂空预器是利用锅炉尾部烟气的热量加热燃料所需空气的热交换设备，已成为现代锅炉的一个重要组成部分。
随着电站锅炉蒸汽参数和容量的不增大，尤其是300MW及以上容量的机组，通常都采用结构紧凑，重量较轻，布置灵活的回转式空预器。
而回转式空预器在运行中普遍存在漏风、卡涩、蓄热片损的主要问题，对锅炉运行的安全性、经济性、稳定性存在较大威胁。
某电厂计划在2号机组停机前，做2号锅炉空预器漏风试验，掌握当前状态下电厂#2锅炉设备的空预器漏风率，试验结果作为电厂技术储备数据，综合分析、评价锅炉运行经济特性。
为保证空预器漏风试验的顺利开展，进行了关于空预器漏风的相关知识学习及储备。
主要学习内容如下：1、某电厂空气预热器概述某电厂2×350MW机组配置两台上海锅炉厂有限公司生产的三分仓容克式空气预热器，型号2-30VI(50°)–2400(96″)SMRC。
空预器通过减速机由主电机、辅电机及气动马达驱动运行，正常运行方式由主电机驱动，辅电机、气动马达做为备用。
主电机及辅电机经永磁联轴器与空预器减速机连接，气动马达通过超越离合器与空预器减速机连接，空预器减速机输出端的齿轮和转子外围下部的围带上的销柱啮合面驱使转子转动。
主、辅电机驱动时，空预器转速为1.19r/min；气动马达驱动时，空预器转速为0.17r/min。
为冷却和净化支承轴承和导向轴承的润滑油而设置一套润滑油冷却装置，保证轴承温度在规定范围内。
空预器设置密封装置包括径向密封、轴向密封、环向密封，环向密封装置包括转子外围上、下端处的旁路密封和中心筒密封两部分，旁路密封亦称周向密封，他们是由径向密封片与扇形板、轴向密封片与轴向圆弧板以及旁路密封件与转子密封角钢组成，是阻止空气向烟气泄漏的主要构件。
空预器热端布置一台蒸汽吹灰器，冷端布置一台双介质吹灰器。
为了保证空预器安全运行，空预器还装配火灾报警装置、转子停转报警装置和消防系统。
机组计算公式总结
机组计算公式总结其中： b g ——供电煤耗率， g /(kW.h)；q ——汽轮机热耗率， kJ /(kW.h) ;29.308——标煤发热量的 29308 kJ /kg 的 1/1000;n bl ——锅炉效率， %； n gd ——管道效率， %； e ——厂用电率， %。
1.2 发电煤耗率其中： b f ——发电煤耗率， g /(kW.h)。
1.3 电厂效率n cp = n gd n bl n 其中：n cp ——电厂效率， %；n ——汽机热效率， %1.4 发电厂用电率W cy e = W fW cy ——计算期内厂用电量， kW.h ； W f ——计算期内计量的发电量， kW.h 。
2、锅炉性能计算 按照《电站锅炉性能试验规程》 ( GB10184-88)的规定计算， 是用煤质的元素分析数据 进行反平衡锅炉效率的计算， 煤质分析一般为工业分析数据， 采用简化经验公式计算。
如下： 2.1 锅炉效率锅炉机组的损失包括：排烟损失、 化学未完全燃烧损失、固体未完全燃烧损失、 散热1、综合指标计算1.1 供电煤耗率 bg =q29.308n bl n gd(1-e) b f =q29.308n bln)] * 100%q3=337.27 A arnet.ara fhC fh) ( a lz C lz100- C fh ) + (100 -C损失和灰渣损失。
即n bl =100% -(q 2 +q 3+q 4 +q 5+q 6) 其中： q 2 ——排烟损失， %； q 3 ——化学未完全燃烧损失， %； q 4 ——固体未完全燃烧损失， %； q 5 ——散热损失， %； q 6 ——灰渣损失 ,%.2.1.1 排烟损失 基准温度一般采取环境温度。
其中： k1,k2 ——根据燃料种类选取； apy ——排烟过量空气系数；tpy——排烟温度，℃； to ——基准温度，℃； k 1,k 2 为经验系数，取值见下表2.1.2 化学未完全燃烧损失 对于煤粉炉而言，一般该项损失 ≤0.5% ，一般可以忽略不计。