导地线驰度计算实例
分析输电线路施工过程中导线驰度计算及质量保证措施
三 、 总 结
本文通过两个方面介绍 了有关输电线路施工过程的有关事项 ，首先
是施工 中线路导线驰度 的计算问题 ，在阐明导线驰度计算 内容 的基础上
提出了实践中产生的问题及解决 方法 ， 以便为今后的生产作业提供经验 。 其次是在分析输电线路施工过程存在 的质量问题之上提出的三点质量保 障措施 ， 分别是管理制度 、基础工程 和技术 。通过此次对于输 电线路施 工过程的探究 ，发现输电线路施工是个复杂且系统 的工程 ，施工 阶段要 严格把关质量 问题 ，对每一个施工程序都要严格控制 ，科学合理的解决 细小 问题 ，经验需要一点一点从生产实践 中获得 ，如此才能建设出符合 社会要求的输 电线路 。
的是明确施工要求和方法从而高质量 的完成施工任务 ，在施工过程 中还
要做好对施工人员的安全保障措施。最后 ，输电线路 的建成不能简单 的 直接运行 ， 要经过多次的检验和试验运行才能投入正常的生产生活运行
此 ，输电线路 的制度管理体 系扮演着十分重要 的角色 ， 重视管理问题 就
是为输 电线路Ｊ 噘利运行铺路。
一
、
输 电线路施工过程 中导线驰度计算
和设备等资源。最后 ，管理负责人员应尽职尽责为施工服务同时也要通
过审核 、监督Biblioteka 定期考核的方法保证施 工的质量 。在输 电线路的施工期
（ 一） 输 电线路施 工导线驰度计算 内容 驰度是衡量线路导线承受应力 的标准。输 电线路施工过程 中导线驰
初就应制定相配套 的管理制度 ，为施工的顺利进行做好准备和为所遇 到
２ ． 基 础 工 程 问题 ‘
之中。检验试运行所存在的故障直接考验技术人员的工作能力和经验 ， 因此技术人员的高标准配置是技术保证措施的关键所在 。
导线弛度计算公式
导线弛度计算公式
导线的弛度是指导线在挂设、张力等因素的作用下，导线的曲率变化。
弛度的大小直接影响导线的寿命和电力系统的可靠性。
对于工程设计和施
工来说，合理计算导线的弛度十分重要。
计算导线弛度的公式可分为两种情况：水平弛度和垂直弛度。
根据实
际情况选择合适的计算公式。
1.水平弛度计算公式：
水平弛度是指导线在水平方向上的曲率变化，用于判断导线的水平自
由度。
计算水平弛度的公式如下：
d=k√(L^3/T)
其中
d为水平弛度，单位为米（m）；
k为系数，取决于导线类型，通常为1.1；
L为导线长度，单位为米（m）；
T为导线的张力，单位为牛顿（N）。
2.垂直弛度计算公式：
垂直弛度是指导线在垂直方向上的曲率变化，用于判断导线的垂直自
由度。
计算垂直弛度的公式如下：
s=k√(L^3/T)
其中
s为垂直弛度，单位为米（m）；
k为系数，取决于导线类型，通常为1.1；
L为导线长度，单位为米（m）；
T为导线的张力，单位为牛顿（N）。
需要注意的是，上述计算弛度的公式是基于导线质点的简化模型，实际情况下导线是柔性的，故具体的计算结果只能作为参考。
在实际工程中，为了提高导线的寿命和电力系统的可靠性，还需要考虑其他因素，例如导线的材料、环境温度、气候条件等，这些因素会影响到导线的弛度计算和实际设计。
因此，在具体应用中，还需要结合实际情况进行综合分析和计算。
档外弛度检测计算公式1
水平距离公式F1: D= 100×(A－B)×(Cosθ)2复测H为两两基铁塔的高差F2: H= 0.5×(A－B)×100×Sin(2×θ)＋I－V （I仪高、V中丝读数）F4: F= ( H＋ ( L (tanA－tanB)) )2／4F5: F= A×L2×0.001／G／Cos(tan-1(H／L))档外法观测公式测的数据：近点挂点：P；远点挂点：ο（F1）F6: A= -C*tg P（F2）F6: X= ((2C F＋((L－C)(AL＋CL tan ο－4CF)) )／L)2（F3）F6: θ= tan-1((X－A)／C)档外：a= -C*tgα 式中“C”取负值，C为仪器离近杆塔的距离；“ο”远点滑车口的角度;L 为驰度档档距。
P为近点挂点角度。
此公式为正镜。
档外法检查公式测的数据：近点挂点：P；远点挂点：ο；驰度切点θ；C C为仪器离近杆塔的距离（F1）F7: A= -C×tgP （A仪器离近点滑车口的高度）（F2）F7: F=0.25×( (A＋C×tgθ)＋((L－C)(tan ο－tanθ)) )2不知道公式F8: U=(M－N)×(L／D)2×(4X／L×(1－X／L))档端法观测公式F9: θ=tan-1(tanR －2 F－H )2／L)档端法检查公式：一、孤立档调线长度8(f2－f02)△L=3L式中△L应调整线长（计算为正加、为负减少）f为调整后的弛度L为档距f0为调整前弛度设计弧垂F的计算：F=F100×L2×10-4/COS（H/L）F100代表档距Lp时百米档距的架线弧垂；L为观测档的档距；H为高差；（H/L）要换算成度数。
二、φ观测档架空线悬挂点的差角（当挂线点高差h ≤10%时，可不计算角的影响，在连续挂档耐张段中，第k档导线对地距离不够时，调整线长公式：8L D2×Cos2φ△L= (f k2－f k02)∑L3 l k4式中：L D为该档距的代表档距；327∑L为该耐张段的总长；3789l k为第k档的档距420f k0为第k档调整前弛度（实测）13.10f k为第k档调整后弛度（按温度标准）12.04△L=8×3272×3789×(13.102－12.042)／3／4204=0.925正镜基础检查 F10说明斜长 露高L1： GHIJ KLMN OPQR STUV 垂直角 水平角ABCD 为正侧根开；EF 为对角根开； WXYZ 为基面高差；Z[1]为整基扭转正侧根开L2：A= K ×Cos （G-90°）×SinO+ N ×Cos （J-90°）×Sin(360°-R )△L3：B= K ×Cos （G-90°）×Cos O+L ×Cos （90°- H ）×Cos (180°-P )△L4：C=L ×Cos （H-90°）×Sin(180°-P )+M ×Cos （I-90°）×Sin(Q-180°)△L5：D=M ×Cos （I-90°）×Cos (Q-180°) +N ×Cos （J-90°）×Cos (360°-R )△对角根开L6：E= K ×Cos （G-90°）+ M ×Cos （I-90°）△L7：F= L ×Cos （H-90°）+ N ×Cos （J-90°）△基面高差L8：W=S+ K ×Sin （G-90°）△L9：X= T+ L ×Sin （H-90°）△L10：Y=U+ M ×Sin （I-90°）△L11：Z= V+N ×Sin （J-90°）△整基扭转L12：Z[1]= （720°-O-P-Q-R ）/4正镜基础检查A2B2C2D2OAC D A1B1C1D1B MN OPL17：X=T+L ×Sin （H －90°) Δ扭转L18：Y=（720°－A －B －C －D ）/4Δ正镜基础检查杆塔号：检查日期：测量点ABC D垂直角EFGH水平角ABCD斜长mmIJKL螺栓露高QRST螺栓根开偏差最大值AB 设计值CD 设计值BC 设计值DA 设计值AB 实测值CD 实测值BC 实测值DA 实测值A （2）+B （2）C （2）+D （2）B （1）+C （1）D （1）+A （1）AO 设计值BO 设计值CO 设计值DO 设计值MNOPAO 实测值BO 实测值CO 实测值DO 实测值基础的根开高差ABCDU V W X 地脚螺栓对基础中心偏移整基扭转Y耐张塔转角度数。
输电线路驰度计算表
光缆计算 观测档 观测 温度 塔型 仪高 串长 滑槽度数 相序 档距 呼高 A值 对应B 31#～32# 31 0 2B5-ZMC3 1.5 0.3 5°34′05″ 光缆 518 47.3 45.5 实际弧垂 设计弧垂
1°44′38″ 29.87 17.30
2°15′15″
观测角度准确 5°24′12″
观测角度准确 5°25′51″
1°57′35″ 14.30 9.50
地线检查 检测角度 实际弧垂 设计弧垂
5°21′16″ 16.57 15.89
导线计算 观测档 观测 温度 塔型 仪高 串长 滑槽度数 相序 档距 呼高 A值 对应B 31#～32# 31 0 2B5-ZMC3 1.35 2.89 4°32′22″ 边线 518 39 34.76 5.88
34#～35# 35 -13 2B5-ZMC3 1.5 2.89 2°15′05″ 中线 401 42 37.61 -0.02 地线计算
光缆检查 检测角度 实际弧垂 设计弧垂
5°6′32″ 19.32 15.46
导线检查
误差-为高 评级 12.568 不合格
地线检查 光缆检查
4.796 不合格
误差-为高 评级 0.685 不合格
误差-为高 评级 3.862 不合格
导地线水平档距和垂直档距与(角度、导线型式)换算计算公式
导地线水平档距、垂直档距换算计算公式：L H=2*(T+T T)(COS((180°-1°)/2))/(g4(30)S+g4(30)S T)……L V计算公式把g4换为g3即可L H、L V—转角为1°时相当于水平档距、垂直档距变化数（米）T—导线最大风速时的拉力（kg）……计算垂直档距时为导线最大履冰时的拉力（kg）T T—地线最大风速时的拉力（kg）……计算垂直档距时为导线最大履冰时的拉力（kg）g4(30)—导线最大风速时的比载（kg/m.mm2）g4T(30)—地线最大风速时的比载（kg/m.mm2）g3—导线最大履冰时的比载（kg/m.mm2）g3T—地线最大履冰时的比载（kg/m.mm2）S—导线综合截面积（mm2）S T—地线综合截面积（mm2）S T —根据换算设计条件下地线截面积(mm 2)S 'T —原杆塔设计条件下地线截面积(mm 2)S—根据换算设计条件下导线截面积(mm 2)S '—原杆塔设计条件下导线截面积(mm 2)g 4(30)—根据换算设计条件下导线最大风速时的比载（kg/m.mm）g '4(n)—原杆塔设计条件下导线最大风速时的比载（kg/m.mm）g 4T(30)—根据换算设计条件下地线最大风速时的比载（kg/m.mm）g '4T(n)—原杆塔设计条件下地线最大风速时的比载（kg/m.mm）L 'H —原杆塔设计条件下允许的水平档距（m）L 'v —原杆塔设计条件下允许的垂直档距（m）式把g 4换为g 3即可力（kg）导地线水平档距、计算公式：L H =L 'H (g '4(n)*S '+g '4T(n)*S 'T )/(g 4(n)*S+g 4T(30)*S T )……L V 计算公式把L H 、L V —根据换算设计条件下允许的水平档距、垂直档距（m）g 3T —根据换算设计条件下地线最大履冰时的比载（kg/m.mm）g '3T —原杆塔设计条件下地线最大履冰时的比载（kg/m.mm）g 3—根据换算设计条件下导线最大履冰时的比载（kg/m.mm）g '3—原杆塔设计条件下导线最大履冰时的比载（kg/m.mm）m2) 2)2) )风速时的比载（kg/m.mm）速时的比载（kg/m.mm）风速时的比载（kg/m.mm）速时的比载（kg/m.mm）距（m）距（m）距、垂直档距换算/(g4(n)*S+g4T(30)*S T)……L V计算公式把g4换为g3即可平档距、垂直档距（m）冰时的比载（kg/m.mm）时的比载（kg/m.mm）时的比载（kg/m.mm）时的比载（kg/m.mm）。
4.4弧垂观测
等长法的使用条件：h 2、异长法
0.2l
；f
H i
。
异长法是指在档两端布置的弛度观测板位置距离悬挂点不等距的一种弛
度观测方法。同样地，它也是靠导地线的弧垂最低点与观测板连线相切来判
定弛度是否已满足要求的： f a b
2
4
。异长法的观测方法如图4－25所
示。当 a 4 f 时（即 b 0 ），异长法不适用。
三、弧垂观测档的选择
基本原则是：在紧线施工中，能灵敏的反应耐张段内的应力、弧垂变化，
具有代表性；同时对重点线档要作重点观测。观测档的选择与施工段的档数、 档距、悬点高差等因素有关。
输电线路施工－ 电子教案
教学课题 教学目的 教学重难点 教学方法 教学过程 课程小结 课程作业
弧垂观测档的具体选择办法：
l2g fg 8 cos
g 0 g 2 cos2 2 1 4 g l
挂线结束后，要对各耐张段的弧垂进行验收。
输电线路施工－ 电子教案
教学课题 教学目的 教学重难点 教学方法 教学过程 课程小结 课程作业
二、初伸长及其补偿
从未用过的导地线，当其架空后在一定的张力作用下，绞线中各单股线 相互挤压、移位，随时间的增加绞线会发生弹性伸长、塑性伸长及蠕变伸长， 使导地线产生一定的永久性的伸长变形，即为初伸长。传统的补偿方法有： 降温法、减弧垂法。
输电线路施工－ 电子教案
教学课题 教学目的 教学重难点 教学方法 、等长法
A
B
f
H
2f
A'
f f
f
B'
i
切点
a)
l 2
b)
“档侧法”观测导地线弧垂方法研究与应用
“档侧法”观测导地线弧垂方法研究与应用摘要：本文介绍了一种新型弧垂观测方法的原理与应用，对比几种常用的弧垂观测方式，此方法观测点可选范围广，无需固定在某一点观测弧垂，可以在同一位置观测多档导地线弧垂，受地形、天气等因素影响较小，观测较为简便。
关键词：弧垂观测; 三维测量;应用；引言目前在输电线路导地线弧垂观测采用的方式一般分为中点高度法、角度法、驰度板观测法等。
这几种观测方法，计算和操作复杂，容易受到地形的影响和限制。
结合日常工作经验，本文介绍了一种新型档侧弧垂观测方法，采用此方法观测弧垂，观测点可以选择在目标档侧一定范围之内任意一点，可选范围广，无需固定在某一点观测弧垂，可以在同一位置观测多档导地线弧垂，受地形、天气等因素影响较小，观测较为简便。
1 “档侧法”观测导地线弧垂原理及观测方法1.1 测量原理“档侧法”观测导地线弧垂，是利用全站仪的免棱镜测量及相对坐标建站的功能，首先设置全站仪建立空间直角坐标系，用此坐标系，分别测量观测档两端导地线两端线夹a、b两点的坐标（x1，y1，z1）和（x2，y2，z2），然后再任意选择导地线上一点c,测量其坐标（x3，y3，z3）。
因导地线受重力影响，a、b、c点在同一平面上，且平面竖直垂直于地面，这样就可以通过已知三点坐标，推算出同时通过a、b、c三点的抛物线方程，a、b两点斜长的中点m到抛物线abc的竖直距离mn，即为我们需要得到的中点弧垂f。
图1 观测示意图1.2 弧垂计算模型对比导地线弧垂是指相邻两杆塔悬挂点之间，连接的任意一点至导地线间的垂直距离，在工程施工及验收过程中，除了有特别说明外，一般均指导地线中点的弧垂。
架空线路由于两悬挂点的距离大，导地线材料的刚性对导地线悬挂于空中的几何形状影响很小，所以可将导地线假定为悬链线。
由于悬链计算方程包含有双曲线函数，计算较为复杂，工程实际应用中多采用抛物线计算公式作为替代计算方法，使用抛物线形式计算的结果在精度上能够满足工程精度要求且计算简便。
导地线选择及导地线力学计算
导地线选择导、地线是输电线路中最重要的元件，依靠导线输送电力至用户，依靠它形成电力网络，平衡各地电力供应。
依靠地线防雷保护，通讯。
导线材料可用铜、钢、铝。
铜材国内比较稀缺，多用在国防及电缆，很少用于输电线路。
铝、电气性能仅次于铜，国产较丰，目前国内电线绝大部分都是铝制。
钢在解放初期，由于经济条件及技术条件的原因，曾经用过一段时间，但因其电气性能较差，导电率很低，电能损耗大，而且易于锈蚀，运行费用很高，近代已经很少应用。
铝线分为纯铝线（LG），钢芯铝线（LGJ）及加强钢芯铝线（LGJJ），及轻型钢芯铝线（LGJQ）。
现国家标准只有LGJ，要加强或减轻张力，钢芯截面多少而已。
为了加强导线的强度已产生了铝合金（LHGJ）和铝包钢线（GLGJ），这些线多用在大跨越或架空地线上（称良导体地线）为适应短路时热稳定而设。
1.各种金属抗拉强度2.电线计算拉力бm =бLA+бgA式中б、LA……铝抗拉强度及铝截面积σgA-分别为钢部分抗拉强度及钢截面积例：LGJ-185/25 计算拉力=187.04x160+1200x24.25=59026与手册上59420相差不大，因取σ值有个上下限导线的铝主要是起导电作用，当然也有机械作用。
钢主要时期机械作用，带电的作用很小。
导线的计算抗拉强度还要考虑接续管及耐张线夹的握力，因此尚需要一个新线系数0.953.导线截面选择：导线选择原则应考虑导电能力好及抗张能力强的材料之外。
一般都按一下几方面考虑。
1）.上级建设部门方面的要求2）.满足电晕要求.60kv及一下线路.电晕现象可能性很小一般不考虑。
110kv 线路及以上需考虑。
不验算电晕导线最小直径3）.经济电流密度a.先求出最大输送电流Im 式中P···输送容量千瓦Im=P/√3ucosθ u···额定电压kvCosθ···负荷因素一般取0.85-0.9b. S=Im/J 式中S——导线截面mm2，J——经济电流密度。