塔器设计计算要点
塔器设计与计算中几个常见问题的浅谈
塔器设计与计算中几个常见问题的浅谈摘要：本文阐述了塔器设计中几个常见问题，通过对比SW6与标准算例的计算结果，分析了SW6塔器检修工况下塔顶振幅结果的来源；阐述了塔器计算中阻尼比的取值方法；讨论了裙座、地脚螺栓的选材，如何考虑环境温度，并对比了不同标准对环境温度的定义；最后通过某项目复合板技术规格书的技术要求，讨论了不锈钢复合板塔器基层名义厚度在强度计算时需要注意的问题。
关键词：裙座和地脚螺栓环境温度自振周期塔器塔顶振幅阻尼比复合板基层 SW6一、SW6计算书中的塔器“检修工况下塔顶振幅”是怎么来的？我们知道，在SW6塔器计算书中给出了两个振幅——操作工况下塔顶振幅、检修工况下塔顶振幅，乍看可能有会点困惑，“操作工况下塔顶振幅”对应的是哪个自振周期？“检修工况下塔顶振幅”又是如何计算出来的？我们以《NB/T47041-2014〈塔式容器〉释义及算例》中的“例题3”为例，用SW6软件对“例题3”进行校核，所得自振周期计算结果与算例对比见表（一）。
表（一）单位SW6算例立式容器自振周期s 3.88 3.8289（第一振型）第二振型自振周期s0.620.6109第三振型自振周期s0.220.2202临界风速（第一振m/s 3.41 3.453型）m/s21.2421.64临界风速（第二振型）设计风速m/s30.1530.12由表（一）可见两者自振周期结果十分接近，误差在可接受范围。
（因有些参数《释义及算例》未说明具体取多少，所以用SW6算的时候会存在误差）。
由于“设计风速”均大于一、二阶自振周期对应的临界风速，通过共振判别，可知应同时考虑第一振型和第二振型的振动要考虑共振。
塔顶振幅计算结果与算例对比见表（二）。
表（二）单位SW6算例操作工况下塔顶振幅mm31.3475检修工况下塔顶振幅mm53.6067检修工况下自振周期s 2.92863第一振型的横向风塔顶振幅（第一振型时取阻尼比0.01）m0.03178通过比较表（二）两者数据可以看出，SW6计算书中“操作工况下塔顶振幅”就是“第一振型振幅”，对应的是第一振型自振周期。
塔器现代工程设计的流体力学计算方案
•
WPTR：国产简体中文软件：可以迅速、准确计算填料塔流体力学，有比较完整的实验数据。
二、散堆填料塔 –扩散系数（WPTR）
二、散堆填料塔 –扩散系数
N2,O2的本征传质能力 14
传质能力 D,cm2/s
气相传质×100 液相传质×100000
12 10 8 6 4 2 0
•`
-200 -150 -100 -50
0.5
ΔP = k2 f ΔPf 其中：kf=泛点率
二、规整填料塔–填料参数(WPTR)
基本算法
• 泛点算法：
• • • 最大负荷因子关联式 压降计算 传质计算 • • • • 关系式有10几个，计算比较繁琐，略去。 规整填料的研究集中在250X和250Y上，其他尺寸型号的研究较少。 核心仍然是扩散系数。所有没有“扩散系数”的软件计算传质，都是不负责任的。
致谢
•天津大学几十年来的理论研究和试验数据 •中石化部分专家整理的算法 •上海化工研究院的专家的相关译著 •陕西部分大学的软件实现 •谢谢各位的光临！
lg(φ F ) = E + F .L
lg(φF ) = E + F . lg(L)
二、散堆填料塔 –基本算法
基本算法
• 泛点算法：散对填料的传统算法。 • Bain-Hougen关联式 • • Eckert 通用关联图 中国学者的贡献 • 湿填料压降因子的关联 lg(φ F ) = E + F .L lg(φF ) = E + F . lg(L) 填料压降因子的关联
第二课塔器设计基础及案例
Ring
Intalox Saddle
螺旋环，Spiral Ring
改 进 矩 鞍 (Glitsch) ，
Ballast Saddle
鲍尔(开孔)环，
改 进 矩 鞍 (Koch) ， Flexi
Pall (Slotted)Ring
Saddle
哈埃派克(Norton)Hy-Pak 改
进
矩
鞍
(Hydronyl)Hydronyl
体在管内停留时间短,不容易结垢,且容易清洗;但壳程不能清洗,因此用 于较脏的加热介质;其本身造价较低,但要求较高的塔体裙座.
• 卧式热虹吸再沸器的主要特点:可用低裙座,但占地面积大,出塔
产品缓冲容积较大,故流动稳定,在加热段停留时间短,不容易结垢,可以 使用较脏的加热介质.
• 立式和卧式强制循环再沸器的共同特点:适应于高粘度液体和
热敏性物料,因为强制循环流速高,停留时间短,有利于工艺流体循环流 量的控制和调节.
精馏方案的选定
• 5.冷却方式
– 1)冷却剂----通常是水,水温随气候而定.入口一般为15℃--20℃,出
口<50℃，目的防止溶解于水中的无机盐析出.
• 冷却剂 还可以是冷冻盐水.液氨等，一般用于较低温度。
– 2)冷凝设备的结构形式
2024/6/8
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天津创举科技有限公司
➢ 六七十年代，出现塔径十米以上的板式塔，塔板 数多达上百块、塔高度达80米；填料塔的最大直 径有15米，高八十年代以后，填料塔开始大量应用。板式塔与
填料塔的应用并驾驱，竞争日趋激烈。 ➢ 近年来，大量新型塔板研究成功。例如：
• 小塔---蛇管换热器 • 大塔---列管式换热器
工艺流程设计的要求
塔器设计计算要点
塔器设计计算要点塔器设计要点1.筒体分段原则:1.1.计算⾃振周期和地震载荷时的计算分段1.1.1.对于不等截⾯的塔(包括等直径不等厚或不等直径塔),在计算基本振型⾃振周期和地震载荷时,将其视为多⾃由度体系(多质点),因此将塔沿⾼度分解为若⼲计算段,各段的质量可处理为作⽤在该段⾼度中以处的集中质量.考虑到⾜够⾼的计算精确度,宜将塔分为10个等⾼段.1.1.2.对于等直径等厚度的塔,计算⾃振周期⽆需分段,但在计算地震载荷时仍需将塔分为若⼲等⾼段(10段为宜).1.2.计算风载荷时塔的计算分段1.2.1.对于等截⾯塔(等直径,等厚度),⼀般将距地⾯⾼度10m以下作第⼀计算段,其它的计算段⼀般取每段⼩于或等于10m;1.2.2. .对于不等截⾯的塔(不等直径,不等厚),宜按截⾯变化情况分段(即相同直径,相同厚度为⼀段),当然也可取与⾃振同期地震载荷计算时相同段数.1.3.壁厚分段1.3.1对于塔壁厚取决于压⼒载荷(内压或外压),且为同⼀材料时,塔体(裙座除外)可取同⼀厚度。
但对满液操作的塔，需考虑液柱静压⼒。
因此应根据不同⾼度处的计算压⼒决定是否采⽤同⼀厚度段。
1.3.2.当塔壁厚是由风载荷或地震载荷控制时，由于风或地震载荷引起的弯矩随塔⾼⾃上⽽下递增，因此从等强度及结构设计的合理性考虑，应将塔体分为⾃上⽽下逐段递增的厚度段。
其不同厚度段的划分原则如下：（1）从制造、经济合理等因素考虑，不同壁厚段数不宜太多，以最多不超过5个壁厚段（不包括裙座）（2）相邻段的壁厚不宜过⼤，碳钢和低碳钢塔体厚度差⼀般为2~4mm；不锈钢为1~2mm（3）在保证强度和结构设计的前提下，同⼀壁厚段的长度宜控制在5~10m范围内，同时应尽量考虑钢板宽度规格，且是钢板宽度的整数倍。
（4）有变径段（锥体）时，变径过渡段的锥壳厚度不得⼩于与其连接的上下圆筒的厚者。
2.裙座2.1.当符合以下条件之⼀时，裙座应设与塔底封头（或筒体）材料相同的过渡短节。
塔设备图结构设计与强度计算
●双流塔板组件结构
D、分块塔板结构与尺寸
分块塔板结构——有自身梁式a和槽式b，增强抗弯变形能力。
大多采用自身梁结构； 碳钢塔板厚度一般3-4mm，不锈钢为2-3mm（根据液位及 载荷可计算出)
E、塔板间连接固定结构
●通道板与塔板及塔板间的固定连接 上、下均可拆结构
自身梁松开结构与拧紧固定结构
●塔板与支撑圈间连接
塔板分为——整块塔板和分块塔板
A、整块塔板结构
B、分块塔板
分为单流与双流塔盘，塔径800mm以上人可进入塔内，采用 分块塔板
C、分块塔ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ结构与连接 ●单流塔板组件结构
1-通道板，2-矩形板，3-弓形板 4-支撑圈，5-筋板，6-受液盘 7-支撑板，8-固定降液板 9-可调堰板，10-可拆降液板 11-连接板
正压塔校核条件
不同工况下各种应力组合——式中的弯矩Mmax为裙座与筒体焊 接处的弯矩（2-2截面）
●裙座各截面强度校核公式
裙座人孔中心线处（1-1截面）
裙座人孔中心线处截面抗弯模量
裙座与塔体的焊缝强度校核（2-2截面）
基础环板弯曲强度和混凝土压缩强度
基础螺栓设计
螺栓埋入深度
7-蒸汽入口，8-塔盘，9-回流口，10-吊柱， 11-塔顶气体出口
2、裙座结构 裙座：有圆筒形和圆锥形 圆筒形——广泛使用，方 便制造 圆锥形——适用H/D特别大 的塔，为了多布置基础螺 栓提高抗风与地震载荷。 当筒体采用低合金钢， 如Q345R，裙座采用低碳钢时，裙座与塔体之间设置一个250350mm短节，避免异种材料焊接。 1-塔体，2,3-无保温层和有保温层时的排气孔，4-裙座，5-引出 管通道，7-排液孔，8-螺栓座 裙座总高——一般确定为5m，裙座人孔中心线距地面一般为1m
塔器吊装计算书
附录5计算说明书一、受力分析及绳扣选择设备主吊简图如下：图1 图2图1是塔器下端各分段主吊简图，图2是塔器上段主吊简图。
件1为管式吊耳，件2和件4为吊装绳扣，件3为平衡梁，件5为板式吊耳，件6为吊装绳扣。
图1所示模型以苯塔I段为例进行校核，图2所示模型以白土塔为例进行校核，件3平衡梁单独进行校核，其它各段不逐一校核。
1 •苯塔I段校核（直立状态受力最大）设备重量G=吨，件1选用© 273X 10无缝钢管（20#），长度为L=200mm=20cm （见下图），件2选用© 39mM 18m钢丝绳扣，件4选用© 39mm< 20m钢丝绳扣，a为吊装绳扣与水平方向夹角。
90701)主吊耳强度校核Gj=K*G=X 56=, K= 为动载系数； Q=1/2 Gj=1/2 X ==31700Kg弯矩为 M=Q*L/2=31700*20/2=X 105kg.cm © 273X 10无缝钢管的抗弯模量为：3 4 4 3W n D [ 1- (d/D ) ] /32= X[ 1- () : /32=523.84cm弯曲应力(T =M/W X 105/= kg/ cm 2v [ c ]=1700 Kg/cm 2;其中，[c ]=1700 Kg/cm 2为20#无缝钢管许用弯曲应力。
剪应力T = Pcos a /A (此处 a= 0) =31700/=384 Kg/cm 2v [ T ]=1000 Kg/cm 2组合应力2 2 2 1/2[ t ＋( c M +c N )]2 1/2=[384 + ]=716Kg/c 卅v [ c ]=1000 Kg/cm 2;故件 1 强度满足要求。
2）吊装绳扣强度校核件2选用钢丝绳扣© 39mn X 18m —对，每根四股使用（每根工作绳数按 算）。
每根绳扣受力为： P1=Q=1/2Gj=1/2X ==31700Kg ； 单根© 39m*冈丝绳破断拉力为 S=52d=52X 392=79092 Kg 钢丝绳扣使用安全系数为：n=3S/P=3X 79092/31700= > [n]=6说明1、 件1与筒体焊接按筒体弧度预制开 55 °外坡口，件2按筒体弧度预制，对 —称开4个？ 50塞焊孔，件3中心开透气孔。
sw6计算塔器时应注意的几个问题
工程技术・189・SW6计算塔器时应注意的几个问题李燕平中国石油天然气第一建设有限公司河南洛阳471023摘要本文就应用SW6软件进行塔器计算时应注意的一些问题进行了探讨,尤其对设计时易忽略的内容包括液注静压力的影响、开孔补强计算、管道外载的计算等提供了设计思路并给出了合理化建议。
关键词塔器液注静压力开孔补强管道外载中图分类号:TP205文献标识码:B文章编号：1672-9323(2019)02-0189-02塔设备是石油化工等生产装置中最重要的设备之一，其性能对整个装置的产品质量、生产能力以及能耗等都有重大的影响。
因此,塔器的合理设计就显得尤为重要。
另外，塔器的操作条件较为苛刻，计算比较复杂,在使用SW6软件时,应全面考虑计算的正确性和完整性，才能确保塔器设计的安全性。
1下封头的液注静压力使用SW6计算塔器时，下封头数据输入对话框中并没有液注静压力的输入项,也就是说程序会按照NB/T47041的规定，把小于设计压力5%的液注静压力忽略不计。
通常情况下，忽略小于设计压力5%的液注静压力对壁厚计算影响不大，但当塔壳直径较大且液注静压力接近5%的设计压力时,对下封头的厚度计算就会产生较大的影响。
某项目一台直径5500的粗脩塔，设计压力l.OMPa,腐蚀裕量2mm,手算得出下封头的液注静压力为0.047MPa,小于设计压力的5%。
因此，软件自动忽略液注静压力的影响，只考虑内压，下封头计算厚度为15.2mm,设计选用的名义厚度为18mm(不考虑成型减薄)，组合应力校核结果为合格。
如果考虑0.047MPa的液注静压力，用1.047MPa的计算压力进行计算,下封头的计算厚度为16.07mm,手算得出的设计厚度为16.07+2+0.3=18.37nnn,计算厚度增加了0.87mm,名义厚度需圆整到20mm。
液注静压力是塔器在操作过程中实际存在的载荷,当塔器直径较大时，忽略液注静压力是不可取的,设计者应通过计算后确定,对壁厚取值没有影响的自然可忽略，影响壁厚跳档的还是考虑为宜。
塔器机械设计
F
i i
mi hi
m
k 1
n
n
k
hk
F
00
i 1,2,, n
任意计算截面I-I处的垂直地震力为：
FVI I FVk
k i
(i 1, 2,
n)
强度设计
地震弯矩
底截面0-0的基本振型地震弯矩
M
00 Ei
16 1m0 gH 35
任意截面I-I的基本振型地震弯矩
底面截面0-0处的风弯矩计算：
M
00 W
强度设计
最大弯矩
最大弯矩
确定最大弯矩时，偏保守地假设 MW 、 ME 和Me同时出现，且出现在塔设备的同一方向。 塔器任意计算截面I-I处的最大弯矩为：
I I M max I I M w Me max I I I I M 0.25 M Me w E
强度设计
地脚螺栓设计
基本假设：将地脚螺栓化作 同面积的当量圆筒，并假定 基础平面变形按线性分布。 只考虑最大拉应力σB
Q引起的应力 M引起的应力 Q、M共同引起的应力
σB
强度设计
地脚螺栓设计
迎风侧可能出现零值甚至是拉应力 基础面上由螺栓承受的最大拉应力为
强度设计
地脚螺栓设计
σB≤0塔自身稳定，固定位置加螺栓 σB>0，必须设地脚螺栓，螺纹小径
地脚螺栓个数取4的倍数，小直径塔取 6个，圆整后地脚螺栓的公称直径不得 小于M24
强度设计
对焊焊缝验算
J J J J 4M max m0 g FVJ J t 0.6K W 2 Dit es Dit es
强度设计
自振周期 的计算
塔器大型化设计学习要点与笔记
《在塔设备设计中如何判断是否加框架支撑》➢高径比(H/ D)较大的塔在风载荷的作用下, 在塔顶处会引起一定的静挠度。
因此在完成初步的塔设计后, 还要验算塔设备的挠度值是否在允许的范围内, 进而决定塔是否需要加框架支撑。
本文通过实例中对塔的强度及挠度的计算, 来判断是否加框架支撑。
➢按GB150 -98《钢制压力容器》[ 1] 和全国压力容器标准化技术委员会的SW6《压力容器设计计算程序软件包》进行计算。
➢是否要加框架,和塔顶挠度有关：要降低塔顶的挠度, 可以采用增大塔径或壁厚得到。
一般来说塔径由工艺计算而得,改变它较难, 而壁厚与塔顶挠度成反比关系, 因此对高径比(H/D)较小的塔, 以塔壁厚的大小来调整塔顶挠度的大小比较有效果和合理, 对高径比(H/D)较大的细高型塔, 加框架支撑对减少塔顶挠度会有明显的效果。
塔式容器整体应力分析及评定➢塔器的现行设计方法均基于常规设计方法进行[ 2]（JB4710-1992 ,钢制塔式容器）,常规设计通过解析法计算出在考虑不同载荷组合情况下的初设计结构各危险截面的应力, 进而对计算出的应力进行评定,实现对塔器的有效设计。
由于解析法的力学构建基础模型不可能对实际结构的复杂性进行详尽的考虑, 因此实际上计算结果和具体的结构存在或大或小的差异, 加之对各种应力采用统一的弹性实效准则进行控制,也给实际工程中材料的有效利用造成了一定的影响。
➢完整的塔器分析应考虑以下载荷:①压力作用, 液柱静压力作用超过设计压力的5 %时尚应计及液柱静压的作用。
②塔器的自重作用。
③风载的面力作用。
④地震的体力作用, 包括水平地震力和垂直地震力, 一般情况下只考虑水平地震的作用。
⑤偏心载荷。
➢在塔器分析中应分别计算自重载荷、内压载荷、风载荷、地震载荷、偏心载荷和压力试验载荷引起的应力。
于工程分析中采用弹性分析来处理具体问题, 因此, 在塔器应力分析中各种载荷引起的应力就可以分别计算, 进而采用线性叠加的方法来计算各种载荷组合工况下的应力。
塔设备强度设计计算概述
塔设备强度设计计算概述首先，塔设备强度设计计算需要对材料的强度特性进行分析和评估。
这包括了材料的抗拉强度、屈服强度、弹性模量等参数的确定，以及对材料的疲劳和断裂性能进行评估。
通过对材料性能的分析，可以确定塔设备所需的材料强度指标，并为后续的结构设计提供基础。
其次，塔设备强度设计计算还需要根据结构的特点和使用环境对其结构强度进行分析和计算。
这包括了对结构的受力情况、应力分布以及可能存在的疲劳破坏和变形情况进行评估。
通过对结构强度的计算，可以确定塔设备的结构形式和尺寸，以满足其强度要求。
另外，塔设备强度设计计算还需要进行荷载计算。
这包括了对塔设备受力情况的分析，根据其所承受的外部荷载和内部荷载进行计算，以确保其在使用过程中能够稳定和安全地工作。
总的来说，塔设备强度设计计算是一项复杂的工程计算工作，需要对材料强度、结构强度和荷载等多个方面进行综合分析和计算。
通过科学合理的设计计算，可以保证塔设备在使用过程中具有足够的强度和稳定性，为生产运行提供可靠的保障。
塔设备强度设计计算在工程领域中的重要性不言而喻。
塔设备通常用于支撑和承载各种重要设备和结构，如通讯设备、风力发电机、天线、烟囱等。
塔设备的稳定性和强度显然是至关重要的，因为如果塔设备结构设计不当或计算不准确，可能会导致结构破坏甚至倒塌，造成严重的人员伤亡和财产损失。
一般而言，塔设备的强度设计计算需要从结构设计、材料选取、受力分析、以及荷载计算等多个方面进行综合考虑。
首先，对于塔设备的结构设计，需要确保塔身、角钢、连接部位等都能够承受预期的荷载。
这需要对实际使用环境、风荷载、地震荷载等进行全面的分析和评估。
因此，在强度设计计算过程中，需要考虑各种极端和临界情况下的力学响应。
其次，材料的选取也是很重要的。
在塔设备强度设计计算中，需要选择合适的结构材料，例如碳钢、合金钢、铝合金等，以保证塔设备在受力状态下有足够的强度和刚度。
材料的强度参数、蠕变性能、疲劳性能等都必须得到足够的评估和证明。
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塔器设计要点
1.筒体分段原则:
1.1.计算自振周期和地震载荷时的计算分段
1.1.1.对于不等截面的塔(包括等直径不等厚或不等直径塔),在计算基本振型自振周期
和地震载荷时,将其视为多自由度体系(多质点),因此将塔沿高度分解为若干计算段,各段的质量可处理为作用在该段高度中以处的集中质量.考虑到足够高的计算精确度,宜将塔分为10个等高段.
1.1.
2.对于等直径等厚度的塔,计算自振周期无需分段,但在计算地震载荷时仍需将塔分
为若干等高段(10段为宜).
1.2.计算风载荷时塔的计算分段
1.2.1.对于等截面塔(等直径,等厚度),一般将距地面高度10m以下作第一计算段,其它
的计算段一般取每段小于或等于10m;
1.2.2. .对于不等截面的塔(不等直径,不等厚),宜按截面变化情况分段(即相同直径,相同
厚度为一段),当然也可取与自振同期地震载荷计算时相同段数.
1.3.壁厚分段
1.3.1对于塔壁厚取决于压力载荷(内压或外压),且为同一材料时,塔体(裙座除外)可取
同一厚度。
但对满液操作的塔，需考虑液柱静压力。
因此应根据不同高度处的计算压力决定是否采用同一厚度段。
1.3.
2.当塔壁厚是由风载荷或地震载荷控制时，由于风或地震载荷引起的弯矩随塔高
自上而下递增，因此从等强度及结构设计的合理性考虑，应将塔体分为自上而下逐段递增的厚度段。
其不同厚度段的划分原则如下：
（1） 从制造、经济合理等因素考虑，不同壁厚段数不宜太多，以最多不超过5个壁厚段（不包括裙座）
（2） 相邻段的壁厚不宜过大，碳钢和低碳钢塔体厚度差一般为2~4mm；不锈钢为1~2mm
（3） 在保证强度和结构设计的前提下，同一壁厚段的长度宜控制在5~10m范围内，同时应尽量考虑钢板宽度规格，且是钢板宽度的整数倍。
（4） 有变径段（锥体）时，变径过渡段的锥壳厚度不得小于与其连接的上下圆筒的厚者。
2.裙座
2.1.当符合以下条件之一时，裙座应设与塔底封头（或筒体）材料相同的过渡短节。
（1）塔釜设计温度大于250℃或低于-20℃
（2）裙座筒体与塔釜封头相焊后，将影响塔釜材料性能（如不锈钢、铬钼钢、低温钢等）
（3）过渡段的长度规定：当塔釜设计温度大于350℃或低于-20℃，过渡段长度是保温厚的4~6倍，且不小于500mm；当塔釜设计温度在-20℃~350℃之间时，
过渡段长度不小于300mm。
2.2.裙座与塔壳的连接型式：请参见JB/T 4710-2005第7.3条
当在下列场合时，建议按下图结构：
（1） 当塔高与塔径之比大于20；
（2） 塔釜为低温操作；
（3） 裙座与封头连接焊缝可能产生热疲劳；
（4） 裙座筒体厚度超过16mm。
2.3.裙座上的排气孔、引出管和通道孔等请参见JB/T 4710-2005第7.5~7.7条。
特别注意
当塔釜封头的设计温度大于等于400℃时，请按7.5.3条要求设置隔气圈。
2.4.裙座基础环及地脚螺栓座可参见JB/T 4710-2005释义图3-1和表3-2
3.风载、地震载荷和偏心载荷
3.1.风载主要参数：
(1) 场地土类型划分：
(2)地面粗糙度
(3)基本风压q0=v2/1.6 ---pa 风速:v---m/s
(4)当H/D>15且H>30m时，还应计算横风向风振，可参见附录A
3.2. 地震载荷主要参数：
(1)地震设防烈度 7,8,9级, 当烈度为8和9度时，应考虑垂直地震力
(2)地震分组:第一组，第二组（可查GB50011《建筑地震设计规范》附录A）
(3) 当H/D>15且H>20m时，还应考虑高阶振型的影响，可参见附录B
3.3. 一些附属设备如侧挂再塔器，塔顶冷凝器除沫器等等均可当做偏心载荷来考虑
4.附件：保温、平台梯子，介质，内件的一些常用参数
(1).热保温密度：300kg/m3,冷保温密度：120kg/m3,防火层密度：2250kg/m3
(2).平台梯子重量和板式塔盘重量
(3).填料重量：
4.塔顶扰度的控制
扰度的控制一般按5mm/1000mm,具体按客户要求，计算可参见JB/T 4710-2005附录C 5.水压（卧式）校核，和吊装时时的应力校核
5.1 卧式水压=立式水压值加液柱静压头
5.2 吊装时轴向压应力校核,许用压应力σcr=min{[σ],B}
B按A=0.094δe/Ro查相应外压曲线获得
校核截面至少应包括直径（或厚度）变化处，中心处，弯矩最大处和吊耳处
另外吊耳、尾耳的吊孔大小及厚度要和标准吊扣相匹配
6.模板设计
模板的内、外径和螺孔中心圆按基础环尺寸，高度等于螺栓座加垫板的总高度，当外径超过2500时，模板应分块设计
7.再沸器支架得设计计算，这个另作培训
设计科：高永平。