采光顶(阳光房)钢结构计算书
采光顶钢结构计算书
钢架计算书图形结构及荷载输入情况：设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002); 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010);结果输出---- 总信息----结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 5柱数: 2梁数: 2支座约束数: 2标准截面总数: 5活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85门式刚架梁平面内的整体稳定性: 按压弯构件验算钢结构受拉柱容许长细比: 400钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 400柱顶容许水平位移/柱高: l / 60柱混凝土强度等级: C30梁混凝土强度等级: C30梁柱主筋级别: Ⅱ级(HRB335)梁柱箍筋级别: Ⅰ级(HRB235)柱混凝土保护层厚度：20梁混凝土保护层厚度：20混凝土梁支座负弯矩调幅系数: 1.00地震作用计算: 计算水平地震作用抗震等级: 四级计算震型数： 3地震烈度：7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数：0设计地震分组：第三组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.035按GB50011-2010 地震效应增大系数1.000窄行输出全部内容---- 节点坐标----节点号X Y 节点号X Y 节点号X Y( 1) 0.00 2.00 ( 2) 25.20 2.00 ( 3) 12.60 2.63( 4) 0.00 0.00 ( 5) 25.20 0.00---- 柱关联号--------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 4 1 ( 2) 5 2---- 梁关联号----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 1 3 ( 2) 3 2---- 柱上下节点偏心----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00( 5) 0.00---- 标准截面信息----1、标准截面类型( 1) 27, 200, 200, 700, 800, 6.0, 10.0, 10.0, 5( 2) 16, 250, 250, 500, 8.0, 10.0, 10.0, 5( 3) 1, 600, 600, 6( 4) 27, 300, 300, 1130, 500, 8.0, 14.0, 14.0, 5( 5) 27, 300, 300, 500, 1130, 8.0, 14.0, 14.0, 5---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 3 2 0 ( 2) 3 2 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 5 0 0 ( 2) 4 0 02、标准截面特性截面号Xc Yc Ix Iy A1 0.00000 0.00000 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+002 0.00000 0.00000 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+003 0.30000 0.30000 0.10800E-01 0.10800E-01 0.36000E+004 0.15000 0.40750 0.16725E-02 0.63034E-04 0.14696E-015 0.15000 0.40750 0.16725E-02 0.63034E-04 0.14696E-01截面号ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+002 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+003 0.17321E+00 0.17321E+00 0.36000E-01 0.36000E-01 0.36000E-01 0.36000E-014 0.33735E+00 0.65492E-01 0.41042E-02 0.41042E-02 0.42022E-03 0.42022E-035 0.33735E+00 0.65492E-01 0.41042E-02 0.41042E-02 0.42022E-03 0.42022E-03恒荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 3.36 0.001 1 1 3.36 0.00---- 恒荷载标准值作用计算结果------- 柱内力---柱号M N V M N V1 -344.17 77.85 -172.08 0.00 -59.85 172.082 344.17 77.85 172.08 0.00 -59.85 -172.08--- 梁内力---梁号M N V M N V1 0.00 174.86 51.19 268.67 -171.87 8.592 -268.67 171.87 8.59 0.00 -174.86 51.19--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 -1.4 0.02 1.4 0.03 0.0 43.1活荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 1.26 0.001 1 1 1.26 0.00--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 -0.4 0.02 0.4 0.03 0.0 11.5风荷载计算...---- 左风荷载标准值作用----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数21 1 0.50 0.002 1 1.10 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 -2.00 0.001 1 1 -1.30 0.00--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 0.5 ( 2) -0.5 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0( 5) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V1 120.14 -23.03 60.57 0.00 23.03 -59.572 -117.82 -18.63 -57.81 0.00 18.63 60.01--- 梁内力---梁号M N V M N V1 0.00 -60.65 -20.03 -93.24 60.65 -5.252 93.24 -60.87 -0.83 0.00 60.87 -15.61---- 右风荷载标准值作用----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数21 1 -1.10 0.002 1 -0.50 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 -1.30 0.001 1 1 -2.00 0.00--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 0.5 ( 2) -0.5 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0( 5) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V1 117.82 -18.63 57.81 0.00 18.63 -60.012 -120.14 -23.03 -60.57 0.00 23.03 59.57--- 梁内力---梁号M N V M N V1 0.00 -60.87 -15.61 -93.24 60.87 -0.832 93.24 -60.65 -5.25 0.00 60.65 -20.03地震计算...----- 左震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:1质点重量:153.603水平地震标准值作用底层剪力：9.837底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 2.458各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比：0.064*** 第1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.049特征向量：1.000各质点的水平地震力(kN)：9.837--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) 0.0 ( 2) 0.0 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0 ( 5) 0.0*** 左地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) 0.0 ( 2) 0.0 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0 ( 5) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V1 9.84 -0.08 4.92 0.00 0.08 -4.922 9.84 0.08 4.92 0.00 -0.08 -4.92--- 梁内力---梁号M N V M N V1 0.00 -1.64 0.00 0.00 1.64 0.002 0.00 1.64 0.00 0.00 -1.64 0.00振型参与质量系数:100.00%----- 右震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:2质点重量:153.603水平地震标准值作用底层剪力：9.837底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 2.458各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比：0.064*** 第1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.049特征向量：1.000各质点的水平地震力(kN)：9.837--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx ( 1) 0.0 ( 2) 0.0 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0 ( 5) 0.0*** 右地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 0.0 ( 2) 0.0 ( 3) 0.0 ( 4) 0.0( 5) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V1 -9.84 0.08 -4.92 0.00 -0.08 4.922 -9.84 -0.08 -4.92 0.00 0.08 4.92--- 梁内力---梁号M N V M N V1 0.00 1.64 0.00 0.00 -1.64 0.002 0.00 -1.64 0.00 0.00 1.64 0.00振型参与质量系数:100.00%荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算-------------------------------------------------------------------------------------混凝土柱 1截面类型= 1; 布置角度= 0;计算长度：Lx= 3.00, Ly= 2.00构件长度= 2.00; 计算长度系数: Ux= 1.50 Uy= 1.00抗震等级: 四级截面参数: B= 600, H= 600设计规范: 砼规范GB 50010-2010柱下端柱上端组合号M N V M N V1 -244.80 61.18 -121.70 0.00 -39.58 123.102 -175.96 45.61 -87.28 0.00 -27.61 88.683 -248.05 67.35 -125.57 0.00 -45.75 122.484 -179.22 51.78 -91.15 0.00 -33.78 88.075 -413.00 93.42 -206.50 0.00 -71.82 206.506 -344.17 77.85 -172.08 0.00 -59.85 172.087 -464.62 105.10 -232.31 0.00 -80.80 232.318 -540.96 115.68 -270.48 0.00 -94.08 270.489 -472.13 100.11 -236.07 0.00 -82.11 236.0711 -540.96 115.68 -270.48 0.00 -94.08 270.4812 -472.13 100.11 -236.07 0.00 -82.11 236.0713 -554.20 120.68 -277.10 0.00 -96.38 277.1014 -413.00 93.42 -206.50 0.00 -71.82 206.5015 -344.17 77.85 -172.08 0.00 -59.85 172.0816 -464.62 105.10 -232.31 0.00 -80.80 232.3117 -312.08 74.08 -155.62 0.00 -52.48 156.4618 -243.25 58.50 -121.20 0.00 -40.50 122.0419 -314.03 77.78 -157.94 0.00 -56.18 156.0920 -245.20 62.21 -123.52 0.00 -44.21 121.6721 -440.04 96.33 -219.60 0.00 -74.73 220.4422 -371.21 80.76 -185.18 0.00 -62.76 186.0323 -441.99 100.03 -221.92 0.00 -78.43 220.0724 -373.16 84.46 -187.51 0.00 -66.46 185.6525 -440.04 96.33 -219.60 0.00 -74.73 220.4426 -371.21 80.76 -185.18 0.00 -62.76 186.0327 -441.99 100.03 -221.92 0.00 -78.43 220.0728 -373.16 84.46 -187.51 0.00 -66.46 185.6529 -312.08 74.08 -155.62 0.00 -52.48 156.4630 -243.25 58.50 -121.20 0.00 -40.50 122.0431 -314.03 77.78 -157.94 0.00 -56.18 156.0932 -245.20 62.21 -123.52 0.00 -44.21 121.6733 -244.80 61.18 -121.70 0.00 -39.58 123.1034 -175.96 45.61 -87.28 0.00 -27.61 88.6835 -248.05 67.35 -125.57 0.00 -45.75 122.4836 -179.22 51.78 -91.15 0.00 -33.78 88.0737 -334.37 76.75 -166.49 0.00 -55.15 167.8938 -265.54 61.18 -132.07 0.00 -43.18 133.4739 -337.62 82.92 -170.36 0.00 -61.32 167.2740 -268.79 67.35 -135.94 0.00 -49.35 132.8541 -334.37 76.75 -166.49 0.00 -55.15 167.8942 -265.54 61.18 -132.07 0.00 -43.18 133.4743 -337.62 82.92 -170.36 0.00 -61.32 167.2744 -268.79 67.35 -135.94 0.00 -49.35 132.8545 -244.80 61.18 -121.70 0.00 -39.58 123.1046 -175.96 45.61 -87.28 0.00 -27.61 88.6847 -248.05 67.35 -125.57 0.00 -45.75 122.4848 -179.22 51.78 -91.15 0.00 -33.78 88.0749 -400.21 93.32 -200.11 0.00 -71.72 200.1150 -331.38 77.75 -165.69 0.00 -59.75 165.6951 -480.63 103.07 -240.32 0.00 -81.47 240.3252 -402.66 85.91 -201.33 0.00 -67.91 201.3353 -480.63 103.07 -240.32 0.00 -81.47 240.3255 -400.21 93.32 -200.11 0.00 -71.72 200.1156 -331.38 77.75 -165.69 0.00 -59.75 165.69柱下端最大配筋对应组合号: 10, M= -554.20, N= 120.68柱下端单侧计算配筋As= 3402.柱上端最大配筋对应组合号: 1, M= 0.00, N= -39.58柱上端单侧计算配筋As= 0.柱单侧构造配筋As= 1080.柱抗剪最大配箍对应组合号: 51, V= 240.32, N= 81.47柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv= 72.柱抗剪构造配箍：Asvmin= 324.抗震最大轴压比对应组合号：51, N= 81.47 轴压比= 0.016--------------------------------------------------------------------------------混凝土柱 2截面类型= 1; 布置角度= 0;计算长度：Lx= 3.00, Ly= 2.00构件长度= 2.00; 计算长度系数: Ux= 1.50 Uy= 1.00抗震等级: 四级截面参数: B= 600, H= 600设计规范: 砼规范GB 50010-2010柱下端柱上端组合号M N V M N V1 248.05 67.35 125.57 0.00 -45.75 -122.482 179.22 51.78 91.15 0.00 -33.78 -88.073 244.80 61.18 121.70 0.00 -39.58 -123.104 175.96 45.61 87.28 0.00 -27.61 -88.685 540.96 115.68 270.48 0.00 -94.08 -270.486 472.13 100.11 236.07 0.00 -82.11 -236.077 554.20 120.68 277.10 0.00 -96.38 -277.108 413.00 93.42 206.50 0.00 -71.82 -206.509 344.17 77.85 172.08 0.00 -59.85 -172.0810 464.62 105.10 232.31 0.00 -80.80 -232.3111 540.96 115.68 270.48 0.00 -94.08 -270.4812 472.13 100.11 236.07 0.00 -82.11 -236.0713 554.20 120.68 277.10 0.00 -96.38 -277.1014 413.00 93.42 206.50 0.00 -71.82 -206.5015 344.17 77.85 172.08 0.00 -59.85 -172.0816 464.62 105.10 232.31 0.00 -80.80 -232.3117 441.99 100.03 221.92 0.00 -78.43 -220.0719 440.04 96.33 219.60 0.00 -74.73 -220.4420 371.21 80.76 185.18 0.00 -62.76 -186.0321 314.03 77.78 157.94 0.00 -56.18 -156.0922 245.20 62.21 123.52 0.00 -44.21 -121.6723 312.08 74.08 155.62 0.00 -52.48 -156.4624 243.25 58.50 121.20 0.00 -40.50 -122.0425 441.99 100.03 221.92 0.00 -78.43 -220.0726 373.16 84.46 187.51 0.00 -66.46 -185.6527 440.04 96.33 219.60 0.00 -74.73 -220.4428 371.21 80.76 185.18 0.00 -62.76 -186.0329 314.03 77.78 157.94 0.00 -56.18 -156.0930 245.20 62.21 123.52 0.00 -44.21 -121.6731 312.08 74.08 155.62 0.00 -52.48 -156.4632 243.25 58.50 121.20 0.00 -40.50 -122.0433 337.62 82.92 170.36 0.00 -61.32 -167.2734 268.79 67.35 135.94 0.00 -49.35 -132.8535 334.37 76.75 166.49 0.00 -55.15 -167.8936 265.54 61.18 132.07 0.00 -43.18 -133.4737 248.05 67.35 125.57 0.00 -45.75 -122.4838 179.22 51.78 91.15 0.00 -33.78 -88.0739 244.80 61.18 121.70 0.00 -39.58 -123.1040 175.96 45.61 87.28 0.00 -27.61 -88.6841 337.62 82.92 170.36 0.00 -61.32 -167.2742 268.79 67.35 135.94 0.00 -49.35 -132.8543 334.37 76.75 166.49 0.00 -55.15 -167.8944 265.54 61.18 132.07 0.00 -43.18 -133.4745 248.05 67.35 125.57 0.00 -45.75 -122.4846 179.22 51.78 91.15 0.00 -33.78 -88.0747 244.80 61.18 121.70 0.00 -39.58 -123.1048 175.96 45.61 87.28 0.00 -27.61 -88.6849 480.63 103.07 240.32 0.00 -81.47 -240.3250 402.66 85.91 201.33 0.00 -67.91 -201.3351 400.21 93.32 200.11 0.00 -71.72 -200.1152 331.38 77.75 165.69 0.00 -59.75 -165.6953 480.63 103.07 240.32 0.00 -81.47 -240.3254 402.66 85.91 201.33 0.00 -67.91 -201.3355 400.21 93.32 200.11 0.00 -71.72 -200.1156 331.38 77.75 165.69 0.00 -59.75 -165.69柱下端最大配筋对应组合号: 7, M= 554.20, N= 120.68柱下端单侧计算配筋As= 3402.柱上端最大配筋对应组合号: 1, M= 0.00, N= -45.75柱上端单侧计算配筋As= 0.柱单侧构造配筋As= 1080.柱抗剪最大配箍对应组合号: 49, V= 240.32, N= 81.47柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv= 72.柱抗剪构造配箍：Asvmin= 324.抗震最大轴压比对应组合号：49, N= 81.47 轴压比= 0.016--------------------------------------------------------------------------------钢梁 1截面类型= 27; 布置角度= 0;计算长度：Lx= 25.23, Ly= 7.00构件长度= 12.62; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 0.55抗震等级: 四级变截面H 形截面H: B1= 300, B2= 300, H1= 500, H2=1130 T1= 8 T2= 14 T3= 14轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002组合号M N V M N V1 0.00 124.92 33.38 191.87 -121.34 2.962 0.00 89.95 23.14 138.14 -86.96 1.243 0.00 124.61 39.57 191.87 -121.03 9.164 0.00 89.64 29.34 138.14 -86.65 7.445 0.00 242.06 65.38 422.29 -270.14 13.516 0.00 207.09 55.14 368.56 -235.77 11.797 0.00 258.62 71.87 432.62 -276.75 13.848 0.00 242.61 76.49 322.40 -206.24 10.319 0.00 207.64 66.26 268.67 -171.87 8.5910 0.00 259.01 79.65 362.70 -232.02 11.6011 0.00 191.11 48.56 343.97 -219.20 9.1012 0.00 156.14 38.32 290.24 -184.83 7.3813 0.00 190.93 52.27 343.97 -219.02 12.8114 0.00 155.96 42.04 290.24 -184.64 11.0915 0.00 191.67 59.67 244.08 -155.30 5.9016 0.00 156.70 49.43 190.35 -120.92 4.1817 0.00 191.48 63.39 244.08 -155.11 9.6218 0.00 156.51 53.15 190.35 -120.74 7.9019 0.00 147.48 36.15 261.79 -166.07 5.2020 0.00 112.51 25.91 208.06 -131.69 3.4821 0.00 147.17 42.34 261.79 -165.76 11.3922 0.00 112.20 32.11 208.06 -131.38 9.6723 0.00 147.87 43.93 191.87 -121.34 2.9624 0.00 112.90 33.69 138.14 -86.96 1.2425 0.00 147.56 50.12 191.87 -121.03 9.1626 0.00 112.59 39.89 138.14 -86.65 7.4427 0.00 221.51 63.12 365.21 -235.76 11.6828 0.00 184.23 52.60 304.34 -196.82 9.7329 0.00 226.01 67.88 322.40 -208.38 10.3130 0.00 188.70 56.57 268.67 -174.00 8.5931 0.00 274.84 80.45 422.29 -270.14 13.5132 0.00 239.87 70.22 368.56 -235.77 11.7933 0.00 281.57 82.42 432.62 -276.75 13.8434 0.00 209.83 61.42 322.40 -206.24 10.3135 0.00 174.86 51.19 268.67 -171.87 8.5936 0.00 236.06 69.10 362.70 -232.02 11.6037 0.00 223.90 63.63 343.97 -219.20 9.1038 0.00 188.93 53.39 290.24 -184.83 7.3839 0.00 223.71 67.34 343.97 -219.02 12.8140 0.00 188.74 57.11 290.24 -184.64 11.0941 0.00 158.89 44.60 244.08 -155.30 5.9042 0.00 123.91 34.36 190.35 -120.92 4.1843 0.00 158.70 48.31 244.08 -155.11 9.6244 0.00 123.73 38.08 190.35 -120.74 7.9045 0.00 170.43 46.70 261.79 -166.07 5.2046 0.00 135.46 36.46 208.06 -131.69 3.4847 0.00 170.12 52.90 261.79 -165.76 11.3948 0.00 135.15 42.66 208.06 -131.38 9.6749 0.00 124.92 33.38 191.87 -121.34 2.9650 0.00 89.95 23.14 138.14 -86.96 1.2451 0.00 124.61 39.57 191.87 -121.03 9.1652 0.00 89.64 29.34 138.14 -86.65 7.4453 0.00 239.83 69.58 365.21 -235.76 11.6854 0.00 200.21 57.98 304.34 -196.82 9.7355 0.00 211.96 61.42 322.40 -208.38 10.3156 0.00 176.99 51.19 268.67 -174.00 8.59--- 梁的弯矩包络---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 弯矩0.00 -156.44 -279.14 -368.11 -423.35 -444.85 -432.62梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 弯矩0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.540抗剪强度计算应力比= 0.175平面内稳定最大应力(N/mm*mm) = 139.10平面内稳定计算最大应力比= 0.647平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 129.25平面外稳定计算最大应力比= 0.601考虑屈曲后强度计算应力比= 0.540 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.175 < 1.0平面内稳定最大应力< f= 215.00平面外稳定最大应力< f= 215.00腹板高厚比H0/TW= 98.38 < [H0/TW]= 250.00 (CECS102:2002)翼缘宽厚比B/T = 10.43 < [B/T] = 15.00--- (恒+活)梁的相对挠度(mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 挠度值0.00 8.25 13.64 15.27 13.23 7.95 0.00最大挠度值= 15.27 最大挠度/梁跨度= 1/ 826.斜梁坡度初始值: 1/ 20.00变形后斜梁坡度最小值: 1/ 24.09变形后斜梁坡度改变率= 0.170 < 1/3构件重量(Kg)= 1455.40--------------------------------------------------------------------------------钢梁 2截面类型= 27; 布置角度= 0;计算长度：Lx= 25.23, Ly= 7.00构件长度= 12.62; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 0.55抗震等级: 四级变截面H 形截面H: B1= 300, B2= 300, H1=1130, H2= 500 T1= 8 T2= 14 T3= 14轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002组合号M N V M N V1 -191.87 121.03 9.16 0.00 -124.61 39.572 -138.14 86.65 7.44 0.00 -89.64 29.343 -191.87 121.34 2.96 0.00 -124.92 33.384 -138.14 86.96 1.24 0.00 -89.95 23.145 -322.40 206.24 10.31 0.00 -242.06 65.386 -268.67 171.87 8.59 0.00 -207.09 55.147 -362.70 232.02 11.60 0.00 -258.62 71.878 -422.29 270.14 13.51 0.00 -242.61 76.499 -368.56 235.77 11.79 0.00 -207.64 66.2610 -432.62 276.75 13.84 0.00 -259.01 79.6511 -244.08 155.11 9.62 0.00 -190.93 52.2712 -190.35 120.74 7.90 0.00 -155.96 42.0313 -244.08 155.30 5.90 0.00 -191.11 48.5614 -190.35 120.92 4.18 0.00 -156.14 38.3215 -343.97 219.02 12.81 0.00 -191.48 63.3916 -290.24 184.64 11.09 0.00 -156.51 53.1517 -343.97 219.20 9.10 0.00 -191.67 59.6718 -290.24 184.83 7.38 0.00 -156.70 49.4319 -191.87 121.03 9.16 0.00 -147.17 42.3420 -138.14 86.65 7.44 0.00 -112.20 32.1121 -191.87 121.34 2.96 0.00 -147.48 36.1522 -138.14 86.96 1.24 0.00 -112.51 25.9123 -261.79 165.76 11.39 0.00 -147.56 50.1224 -208.06 131.38 9.67 0.00 -112.59 39.8925 -261.79 166.07 5.20 0.00 -147.87 43.9326 -208.06 131.69 3.48 0.00 -112.90 33.6927 -322.40 208.38 10.31 0.00 -221.51 63.1228 -268.67 174.00 8.59 0.00 -184.23 52.6029 -365.21 231.49 11.68 0.00 -221.75 67.8830 -304.34 192.56 9.73 0.00 -184.43 56.5731 -422.29 270.14 13.51 0.00 -274.84 80.4532 -368.56 235.77 11.79 0.00 -239.87 70.2233 -432.62 276.75 13.84 0.00 -281.57 82.4234 -322.40 206.24 10.31 0.00 -209.83 61.4235 -268.67 171.87 8.59 0.00 -174.86 51.1936 -362.70 232.02 11.60 0.00 -236.06 69.1037 -343.97 219.02 12.81 0.00 -223.71 67.3438 -290.24 184.64 11.09 0.00 -188.74 57.1139 -343.97 219.20 9.10 0.00 -223.90 63.6340 -290.24 184.83 7.38 0.00 -188.93 53.3941 -244.08 155.11 9.62 0.00 -158.70 48.3142 -190.35 120.74 7.90 0.00 -123.73 38.0843 -244.08 155.30 5.90 0.00 -158.89 44.6044 -190.35 120.92 4.18 0.00 -123.91 34.3645 -261.79 165.76 11.39 0.00 -170.12 52.9046 -208.06 131.38 9.67 0.00 -135.15 42.6647 -261.79 166.07 5.20 0.00 -170.43 46.7048 -208.06 131.69 3.48 0.00 -135.46 36.4649 -191.87 121.03 9.16 0.00 -124.61 39.5750 -138.14 86.65 7.44 0.00 -89.64 29.3451 -191.87 121.34 2.96 0.00 -124.92 33.3852 -138.14 86.96 1.24 0.00 -89.95 23.1453 -365.21 231.49 11.68 0.00 -235.56 69.5854 -304.34 192.56 9.73 0.00 -195.94 57.9855 -322.40 204.11 10.31 0.00 -207.69 61.4256 -268.67 169.73 8.59 0.00 -172.72 51.19--- 梁的弯矩包络---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 弯矩-432.62 -444.85 -423.35 -368.11 -279.14 -156.44 0.00梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7 弯矩0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.540抗剪强度计算应力比= 0.175平面内稳定最大应力(N/mm*mm) = 139.10平面内稳定计算最大应力比= 0.647平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 129.25平面外稳定计算最大应力比= 0.601考虑屈曲后强度计算应力比= 0.540 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.175 < 1.0平面内稳定最大应力< f= 215.00平面外稳定最大应力< f= 215.00腹板高厚比H0/TW= 98.38 < [H0/TW]= 250.00 (CECS102:2002)翼缘宽厚比B/T = 10.43 < [B/T] = 15.00--- (恒+活)梁的相对挠度(mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 挠度值0.00 7.95 13.23 15.27 13.64 8.25 0.00最大挠度值= 15.27 最大挠度/梁跨度= 1/ 826.斜梁坡度初始值: 1/ 20.00变形后斜梁坡度最小值: 1/ 24.09变形后斜梁坡度改变率= 0.170 < 1/3构件重量(Kg)= 1455.40--------------------------------------------------------------------------------风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 2), 水平位移dx= 0.497(mm) = H / 4025.地震荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 1), 水平位移dx= 0.041(mm) = H / 49060.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 1), 挠跨比= 1 / 826.风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 4025< 柱顶位移容许值: H/ 60 地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 49060< 柱顶位移容许值: H/ 60 梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 826< 梁的容许挠跨比: 1/ 400所有钢梁的总重量(Kg)= 2911.钢梁与钢柱重量之和(Kg)= 2911.-----PK11 计算结束-----。
幕墙采光顶钢结构计算幕墙龙骨受力计算书
工程地点：辽宁省铁岭市基本风压：0.5 KN/m2(50年)，B类场地粗糙度（计算点标高取17米）施工活荷载：0.5 KN/m2玻璃及附件自重：0.8 KN/m2设防烈度：7度设防，加速度为0.1g；设计地震分组：第一组；建筑场地类别：Ⅱ类；特征周期：0.4s钢索拉力以点荷载形式按活荷载加入左右两边框风荷载自重以线荷载形式加入采用规范：《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012（2012年版）《钢结构设计规范》 GB50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑幕墙工程技术规范》 JG3035-1996《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001《碳素结构钢》 GB/T 700《建筑钢结构焊接规程》 JGJ81-91《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145—2004三、结构设计理论及材料性能参数3.1荷载计算⑴对于围护结构，作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计算：Wk ＝βgZ·μS·μZ·WO式中：Wk－作用在幕墙上的风荷载标准值（KN／m2）；βgZ－考虑瞬时风压的阵风系数（依据GB50009-2001（2012版）中的表7.5.1要求选取）μS－风荷载体型系数，（对雨篷取-2）μZ－风压高度变化系数；（依据GB50009-2012（2006版）中的表7.2.1要求选取）WO－基本风压，取0.5KN／m2。
（按50年一遇风荷载考虑）对于高层建筑和重要建筑，风荷载是主要的外力作用，在建筑物的有效使用期限内，幕墙不应由于风荷载而损坏。
⑵地震作用按下式计算QE ＝βE·αmax·G式中：QE——作用于幕墙平面外水平地震作用（KN）；G ——幕墙构件的重量（KN）；αmax——水平地震影响系数最大值，7度抗震设计取0.08；βE——动力放大系数，取5.0。
（依据JGJ102-2003和JGJ133-2001要求）(3) 荷载分项系数和组合系数的确定根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009---2012（2012版））及《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-2003）规定，结合本工程的地区地理环境，建筑特点以及幕墙的受力情况，各分项系数和组合系数选择如下：①强度计算时分项系数组合系数永久荷载，γG 取1.2(永久荷载起控制作用时，γG取1.35)风荷载，γW 取1.4 风荷载，ψw取1.0地震作用，γE 取1.3 地震作用，ψE取0.5②刚度计算时分项系数组合系数均按1.0采用风荷载，ψW取1.0 (4) 荷载和作用效应按下式进行组合：S＝γG SG＋ψWγWSW＋ψEγESE式中：S——荷载和作用效应组合后的设计值；SG——重力荷载作为永久荷载产生的效应；Sw ,SE——分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应；γG ,γw,γE——各效应的分项系数；ψw,ψE——分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。
(整理)采光顶设计计算书
采光顶钢结构工程设计计算书设计：校对：审核：批准：广州市建筑科学研究院新技术开发中心有限公司二零一三年七月第1章采光顶钢结构设计计算1.1承受荷载计算1.1.1荷载作用说明承受的荷载包括：恒载、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)恒载：包括玻璃及附件等的自重，取0.5KN/m2计算：转换为单元线荷载qd1=0.5*0.85=0.43KN/m, qd2=0.5*1.2=0.6KN/m(2)活荷载：取0.5KN/m^2；(3)雪荷载：按GB50009采用；S k：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)S0：基本雪压，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012取值，宁波地区50年一遇最大积雪的自重：0.0003MPa.μr：屋面积雪分布系数，按表6.2.1[GB50009-2012]，为2.0。
根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012屋面雪荷载标准值为：S k=μr×S0=2.0*0.0003=0.0006Mpa雪荷载大于活荷载，荷载组合时取雪荷载,转换为单元线荷载qL1=0.6*0.85=0.51KN/m(4)风荷载：按建筑结构荷载规范(GB50009-20012)计算：w k=βgzμzμs w0Z：计算点标高：10.2m；βgz：瞬时风压的阵风系数；对于B类地形，10.2m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=1.7772对于B类地形，10.2m高度处风压高度变化系数：μz=1.0064μs：风压体型系数，按规范，取μs1=-0.6（屋面），μs2=-1.2（墙面）；w0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，宁波地区取0.00050MPa；w k1=βgzμzμs1w0=1.7772*1.0064*（-0.6）*0.0005=0.00054Mpa根据《建筑幕墙》，对于玻璃结构屋面，计算时风压标准值不小于1.5Kpa，取w k1=1.5KN/m^2，转换为单元荷载1.5*0.85=1.28KN/mw k2=βgzμzμs2w0=1.7772*1.0064*（-1.2）*0.0005=-0.00107Mpa转换为单元荷载1.07*1.4=1.56KN/m1.2 结构计算 1.2.1 计算简图计算简图 (圆表示支座，数字为节点号)节点编号图单元编号图1.2.2几何信息各节点信息如下表：各单元信息如下表：1.2.3荷载信息(一). (恒、活、风) 节点、单元荷载信息1.节点荷载2.单元荷载(1).工况号: 0单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实线表示荷载作用的单元） (2).工况号: 1*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元） (3).工况号: 2*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实线表示荷载作用的单元）**以下为单元荷载图:单位：力(kN)；分布力(kN/m)；弯距(kN.m)；分布弯距(kN.m/m)第 0 工况单元荷载简图第 1 工况单元荷载简图精品文档第 2 工况单元荷载简图 (二). 其它荷载信息 (三). 荷载组合(1) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况 1 (2) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况 2 (3) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.90 活载工况 1 + 1.40 x 0.90 风载工况 21.2.4 内力位移计算结果(一). 内力1.工况内力2.组合内力3.最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)组合节点号 控制 组合号 序号NxNyNzMxMyMzNx 最大 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.0Ny 最大 21-0.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.0Nz 最大 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.0Mx 最大 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.0My 最大 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.0Mz 最大 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.013 合力最大 21-0.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.0Nx 最小 21-0.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.0Ny 最小 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.0精品文档精品文档Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1 Mz 最小 1 Nx 最大 3 Ny 最大 2 Nz 最大 1 Mx 最大 1 My 最大 1 Mz 最大 1 14 合力最大 2 Nx 最小 1 Ny 最小 1 Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1 Mz 最小 1 Nx 最大 2 Ny 最大 2 Nz 最大 1 Mx 最大 1 My 最大 1 Mz 最大 1 15 合力最大 2 Nx 最小 1 Ny 最小 1 Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1 Mz 最小 1 Nx 最大 2 Ny 最大 2 Nz 最大 1 Mx 最大 1 My 最大 1 Mz 最大 1 16 合力最大 1 Nx 最小 1 Ny 最小 1 Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1精品文档1 -0.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.010.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 9.3 -0.5 0.0 0.0 0.010.0 10.8 -4.3 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 10.8 -4.3 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 10.8 -4.3 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.010.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.01-0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01-0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01-0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 8.5 -3.7 0.0 0.0 0.010.0 8.5 -3.7 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 8.5 -3.7 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.0精品文档Mz 最小 1 Nx 最大 2 Ny 最大 2 Nz 最大 1 Mx 最大 1 My 最大 1 Mz 最大 1 17 合力最大 1 Nx 最小 1 Ny 最小 1 Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1 Mz 最小 1 Nx 最大 1 Ny 最大 2 Nz 最大 1 Mx 最大 1 My 最大 1 Mz 最大 1 18 合力最大 1 Nx 最小 2 Ny 最小 1 Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1 Mz 最小 110.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.01 -0.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.01 -0.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.01-0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.0精品文档精品文档轴力 N 包络图(单位：kN)弯距 M3 包络图(单位：kN.m) 轴力 N 最大的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M) 序号 单元号 组合号 组合序 位置 轴力 N 剪力 Q2 剪力 Q3 扭矩 M弯距 M2 弯距 M3精品文档精品文档1 1222 2723 2824 2925 1526 1327928 3029 24210 3121 0.000 11.3 1 0.000 11.0 1 0.000 10.9 1 0.851 10.7 1 0.500 7.6 1 0.000 7.3 1 0.000 7.3 1 0.000 7.3 1 0.000 7.3 1 0.000 7.2-5.3 -2.8 -0.5 -1.9 -7.9 -4.0 -4.0 -2.4 -2.4 -0.60.0 -0.0 -0.0 -0.0 0.0 0.5 -0.5 0.1 -0.1 -0.0-0.0 -0.0 -0.0 0.0 0.0 0.1 -0.1 -0.1 0.1 0.0-0.0 0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.3 0.3 -0.1 0.1 0.0-4.1 -0.2 1.8 1.9 4.2 -3.3 -3.3 -0.2 -0.2 1.4轴力 N 最小的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)序号 单元号 组合号 组合序 位置 轴力 N 剪力 Q2 剪力 Q3 扭矩 M1 1811 0.100 -11.0 -0.7 -0.00.02 1711 0.500 -9.8 -0.70.0-0.03 1611 2.000 -8.6 -0.70.00.04 1511 0.000 -7.30.9-0.00.05 1111 0.100 -7.2 -0.6 -0.5 -0.06 2211 0.100 -7.2 -0.60.5-0.07 1011 0.500 -6.7 -0.6 -0.30.08 2111 0.500 -6.7 -0.60.3-0.09 1411 2.000 -6.1 -0.6 -0.00.010 2011 2.000 -6.1 -0.60.0-0.0弯距 M2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.0 -0.1 0.1 -0.0 0.0弯距 M3 0.0 -0.1 -0.4 -1.8 0.0 -0.0 -0.1 -0.1 -0.4 -0.4弯距 M3 最大的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)序号 单元号 组合号 组合序 位置 轴力 N 剪力 Q2 剪力 Q3 扭矩 M1 1521 0.500 7.6-7.90.00.02 2321 0.500 5.1-5.80.4-0.23 1921 0.500 5.1-5.8 -0.40.24 1211 0.000 -1.25.3-0.00.05 2921 0.851 10.7 -1.9 -0.00.06 2821 0.426 10.8 -0.0 -0.0 -0.07 1311 0.000 -0.84.30.0-0.28911 0.000 -0.84.3-0.00.29 2721 0.851 11.0 -1.8 -0.0 -0.010 2521 0.497 7.2-0.00.0-0.0弯距 M2 0.0 0.2 -0.2 0.0 -0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.0弯距 M3 4.2 3.3 3.3 2.3 1.9 1.9 1.8 1.8 1.8 1.6弯距 M3 最小的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)序号 单元号 组合号 组合序 位置 轴力 N 剪力 Q2 剪力 Q3 扭矩 M1 1221 0.000 11.3 -5.30.0-0.02 1321 0.000 7.3-4.00.50.13921 0.000 7.3-4.0 -0.5 -0.1弯距 M2 -0.0 -0.3 0.3弯距 M3 -4.1 -3.3 -3.3精品文档精品文档4 2715 2816 2517 3118 2419 30110 2911 0.851 -0.9 1 0.000 -0.8 1 0.000 -0.6 1 0.000 -0.6 1 0.851 -0.6 1 0.851 -0.6 1 0.851 -0.61.3 -0.0 0.0 0.0 1.1 1.1 2.8-0.0 -0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.00.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.1 0.1 -0.0-0.0 0.0 -0.0 0.0 0.0 -0.0 -0.0-3.2 -3.2 -2.8 -2.8 -2.8 -2.8 -2.8(二). 位移1.工况位移2.组合位移“X 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm）序号 节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移 位移平方和12110.0-0.9-0.00.92311-0.0-0.9-0.00.931111-0.00.0-0.00.0412110.00.0-0.00.052521-0.0-0.10.40.4619210.0-0.10.40.476110.0-0.7-0.00.78511-0.0-0.7-0.00.79821-0.0-0.30.00.3109210.0-0.30.00.3序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10“Y 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm）节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移 位移平方和4310.0-1.9-0.01.96310.0-1.6-0.01.6531-0.0-1.6-0.01.61310.0-1.20.01.2331-0.0-1.10.01.12310.0-1.10.01.1731-0.0-0.3-0.00.39310.0-0.3-0.00.3831-0.0-0.3-0.00.32311-0.00.2-4.24.2序号 1 2 3“Z 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm）节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移 位移平方和2311-0.00.2-4.24.22011-0.00.2-3.73.726110.00.2-3.73.7精品文档精品文档424152116271722181919251101011-0.00.2-3.13.11-0.00.2-2.82.810.00.2-2.82.81-0.00.2-2.72.710.00.1-2.42.41-0.00.1-2.42.41-0.00.0-0.10.1序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10“合位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm）节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移 位移平方和2311-0.00.2-4.24.22011-0.00.2-3.73.726110.00.2-3.73.72411-0.00.2-3.13.12111-0.00.2-2.82.827110.00.2-2.82.82211-0.00.2-2.72.719110.00.1-2.42.42511-0.00.1-2.42.44310.0-1.9-0.01.91.2.5 设计验算结果本工程有 1 种材料：Q235 钢(A3 钢)设计验算结果表 (强度和整体稳定为(应力/设计强度))绕2轴 绕3轴 绕2轴 绕3轴 单元号 强度 整体 整体 抗剪 抗剪 绕 2 轴 绕 3 轴 绕 2 轴长细比 长细比 W/l 稳定 稳定 应力比 应力比绕3轴 W/l结果1 0.07 0.07 0.07 0.01 0.02 8241 1/59893 1/14929 满足2 0.07 0.07 0.07 0.01 0.02 8241 1/59893 1/14929 满足3 0.06 0.06 0.06 0.01 0.02 8241 1/53117 1/9408 满足4 0.06 0.06 0.06 0.01 0.02 8241 1/53117 1/9408 满足5 0.09 0.09 0.09 0.01 0.02 8241 1/57263 1/20065 满足6 0.09 0.09 0.09 0.01 0.02 8241 1/57263 1/20065 满足7 0.09 0.09 0.09 0.01 0.02 4141 1/27857 1/17686 满足8 0.09 0.09 0.09 0.01 0.02 4141 1/27857 1/17686 满足9 0.34 0.34 0.34 0.04 0.01 2676 1/1442 1/37487 满足10 0.19 0.19 0.19 0.03 0.00 1561 1/1964 0满足11 0.05 0.05 0.05 0.04 0.01 361 1/10724 0满足12 0.39 0.39 0.39 0.04 0.00 2676 1/1280 0满足13 0.34 0.34 0.34 0.04 0.01 2676 1/1442 1/37487 满足14 0.21 0.21 0.21 0.03 0.00 5761 1/1262 0满足15 0.38 0.38 0.38 0.07 0.00 1361 1/2682 0满足精品文档精品文档16 0.24 0.24 0.24 0.03 0.00 53 17 0.24 0.24 0.24 0.04 0.00 14 18 0.08 0.08 0.08 0.07 0.00 3 19 0.32 0.32 0.32 0.05 0.01 14 20 0.21 0.21 0.21 0.03 0.00 57 21 0.19 0.19 0.19 0.03 0.00 15 22 0.05 0.05 0.05 0.04 0.01 3 23 0.32 0.32 0.32 0.05 0.01 14 24 0.24 0.24 0.24 0.02 0.00 26 25 0.24 0.24 0.24 0.01 0.00 26 26 0.20 0.20 0.20 0.03 0.00 26 27 0.28 0.28 0.28 0.02 0.00 26 28 0.28 0.28 0.28 0.01 0.00 26 29 0.24 0.25 0.24 0.03 0.00 26 30 0.24 0.24 0.24 0.02 0.00 26 31 0.24 0.24 0.24 0.01 0.00 26 32 0.20 0.20 0.20 0.03 0.00 26 33 0.03 0.03 0.03 0.01 0.00 41 34 0.03 0.03 0.03 0.01 0.00 41 35 0.04 0.04 0.04 0.01 0.00 41 36 0.04 0.04 0.04 0.01 0.00 41 37 0.03 0.03 0.03 0.01 0.00 41 38 0.03 0.03 0.03 0.01 0.00 41 39 0.05 0.06 0.05 0.02 0.00 41 40 0.05 0.06 0.05 0.02 0.00 4161 1/1104 0满足61 1/1680 0满足61 1/9108 0满足61 1/3051 1/63510 满足61 1/1262 0满足61 1/1964 0满足61 1/10724 0满足61 1/3051 1/63510 满足76 1/9190满足76 1/9190满足76 1/1225 0满足76 1/8160满足76 1/8160满足76 1/1087 0满足76 1/9190满足76 1/9190满足76 1/1225 0满足4100满足4100满足4100满足4100满足4100满足4100满足41 1/15219 0满足41 1/15219 0满足精品文档。
采光顶(阳光房)钢结构计算书
[某大型采光顶（阳光房）钢结构计算书] [强度计算信息][采光顶]设计计算书计算:校核:审核:公司名称:克莱斯科北京门窗有限公司二〇一X年X月X日目录一、风荷载计算......................................................................................... 错误!未定义书签。
[强度计算信息][采光顶]设计计算书一、计算依据及说明1.工程概况说明工程名称:[工程名称]工程所在城市:北京公司地址：北京市通州区马驹桥镇姚辛庄工程所属建筑物地区类别:C类工程所在地区抗震设防烈度:9度工程基本风压:0.45kN/m2工程强度校核处标高:10m2.设计依据《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 (2006年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑用不锈钢绞线》 JG/T 200-2007《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》 JGJ/T151-2008《不锈钢棒》 GB/T 1220-2007《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG 160-2004《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《建筑陶瓷薄板应用技术规程》 JGJ/T172-2009《建筑玻璃采光顶》 JG/T 231-2008《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001(2008年版)《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《塑料门窗工程技术规程》 JGJ103-2008《中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算和测定》 GB/T22476-2008《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2009《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT 014-2001《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS 127:2001《点支式玻幕墙支承装置》 JC 1369-2001《吊挂式玻幕墙支承装置》 JC 1368-2001《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《铝合金建筑型材基材》 GB/T 5237.1-2008《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2008《铝合金建筑型材电泳涂漆型材》 GB/T 5237.3-2008《铝合金建筑型材粉末喷涂型材》 GB/T 5237.4-2008《铝合金建筑型材氟碳漆喷涂型材》 GB/T 5237.5-2008《铝合金建筑型材隔热型材》 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10)(-0.3)μz ---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算:A 类场地: μz =1.379×(Z 10)0.24B 类场地: μ z =(Z 10)0.32C 类场地: μz =0.616×(Z 10)0.44D 类场地: μz =0.318×(Z 10)0.60本工程属于C 类地区μsl ---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定 W0---基本风压,按全国基本风压图,北京地区取为0.45kN/m 2(3).地震作用计算: q EAk =β E ×α max ×GAk其中: qEAk ---水平地震作用标准值 β E ---动力放大系数,按 5.0 取定αmax ---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度(0.05g): αmax =0.04 7度(0.1g): αmax =0.08 7度(0.15g): αmax =0.12 8度(0.2g): α max =0.16 8度(0.3g): α max =0.24 9度(0.4g): αmax =0.32北京地区设防烈度为9度,根据本地区的情况,故取αmax =0.16 GAk ---幕墙构件的自重(N/m 2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用： γ G SG +γw ψ w Sw +γE ψ E SE +γT ψ T ST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: qk =Wk+0.5×qEAk，维护结构荷载标准值不考虑地震组合水平荷载设计值: q=1.4×Wk +0.5×1.3×qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4二、单坡采光顶荷载计算1.风荷载标准值计算Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)z : 计算高度10mμz: 10m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1)μz=0.616×(z10)0.44=0.616 由于0.616<0.74,取μz=0.74μf: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8)μf=0.5×35(1.8×(0.22-0.16))×(z10)-0.22=0.734056βgz: 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1)βgz=0.85×(1+2×μf) = 2.0979A: 单坡采光顶屋面坡面角度为30度当前坡面为封闭式落地单坡屋面μs: 风荷载体型系数,按照(GB50009-2001 7.3.1),按照风向不同分为2种情况,迎风面体型系数按照坡面角度查表7.3.1取0.2,背风面体型系数取-0.5正负向风荷载标准值计算如下Wk1: 迎风风荷载标准值Wk1=βgz×μz×μsl×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=2.0979×0.74×0.2×0.45=0.13972 kN/m2Wk2: 背风风荷载标准值Wk2=βgz×μz×μs2×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=2.0979×0.74×(-0.5)×0.45=-0.3493 kN/m22.风荷载设计值计算W: 风荷载设计值: kN/m2γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用W1=γw×Wk1=1.4×0.13972=0.195608kN/m2W2=γw×Wk2=1.4×(-0.3493)=-0.489019kN/m23.雪荷载标准值计算Sk: 雪荷载标准值(kN/m2)S0: 基本雪压,北京50年一遇最大积雪的自重: 0.4kN/m2根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值μr: 屋面积雪分布系数,根据GB50009-2001屋面积雪分布系数表6.2.1,按照坡面角度30度,取0.8根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪载荷按下式计算Sk=μr×S0=0.8×0.4=0.32kN/m24.雪荷载设计值计算S: 雪载荷设计值(kN/m2)γs: 雪载荷分项系数为 1.4S=γs×Sk=1.4×0.32=0.448kN/m25.自重荷载设计值G:构件自重荷载设计值(kN/m2)WGT:幕墙面板和构件平均平米重量取0.5 kN/m2GAK:构件自重荷载标准值(kN/m2)rg: 恒载荷分项系数为 1.2GAK=WGT=0.5kN/m2G=rg×GAK=1.2×0.5=0.6kN/m26.竖向均布地震作用计算GK:重力荷载代表值取结构自重值(kN/m2)GK=GAK=0.5kN/m2αvmax: 竖向地震影响系数最大值:0.104qEVk: 分布竖向地震作用标准值(kN/m2)qEVk=βE×αvmax×GK (JGJ102-2003 5.3.4)=5×0.104×0.5=0.26kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEAV: 分布竖向地震作用设计值(kN/m2)qEAV=rE×qEVk=1.3×0.26=0.338kN/m27.荷载组合计算考虑三种工况1.风荷载为主要荷载,组合为(考虑正风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):分为两个方向进行组合:(1).重力方向Szkg=GAK=0.5kN/m2Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5=1.0826kN/m2(2).垂直于坡面方向正风荷载计算Szkp1=Wkp1=0.13972kN/m2Szp1 =Wkp1×γw=0.13972×1.4=0.195608kN/m22.风荷载为主要荷载,组合为(考虑负风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):分为两个方向进行组合:(1).重力方向Szkg=GAK=0.5kN/m2Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5=1.0826kN/m2(2).垂直于坡面方向负风荷载计算Szkp2=Wkp2=-0.3493kN/m2Szp2 =Wkp2×γw=-0.3493×1.4=-0.489019kN/m23.雪荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、雪荷载、重力荷载):由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:Szsk=GAK + Sk=0.5+0.32=0.82kN/m2Szs =GAK×γG+Sk×γs+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4+0.26×1.3×0.5=1.217kN/m24.活荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、活荷载、重力荷载):由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:Szlk=GAK + Lk=0.5+0.5=1kN/m2Szl =GAK×γG+Lk×γl+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.5×1.4+0.26×1.3×0.5=1.469kN/m25.综合上面情况,计算最大面板荷载情况(1).在正风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值Swka = Szkg ×cos(A)+ Szkp1 =0.572733kN/m 2设计值Swa = Szg ×cos(A)+ Szp1 =1.13317kN/m 2(2).在负风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值Swkb = Szkg ×cos(A)+ Szkp2 =0.0837131kN/m 2设计值Swb = Szg ×cos(A)+ Szp2 =0.44854kN/m 2(3).在雪荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值:Ssk = Szsk ×cos(A)=0.710141kN/m 2设计值:Ss = Szs ×cos(A)=1.05395kN/m 2(4).在活荷载为主要荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值:Slk = Szlk ×cos(A)=0.866025kN/m 2设计值:Sl = Szl ×cos(A)=1.27219kN/m 2综合上面计算可知,面板强度验算如下:采用荷载组合标准值为0.866025kN/m 2荷载组合设计值为1.27219kN/m 2三、 玻璃计算1. 玻璃面积B: 该处玻璃幕墙分格宽: 1.54m H: 该处玻璃幕墙分格高: 1.68m A: 该处玻璃板块面积: A=B ×H =1.54×1.68=2.5872m 22. 玻璃板块自重GSAk :中空夹胶玻璃板块平均自重(不包括铝框):玻璃的体积密度为: 25.6(kN/m 3) (JGJ102-2003 5.3.1) BL_w:中空夹胶玻璃外层玻璃厚度: 6mm BL_z:中空夹胶玻璃中间层玻璃厚度: 6mm BL_n:中空夹胶玻璃内层玻璃厚度: 6mm GSAk =25.6×BL_w+BL_z+BL_n 1000=25.6×6+6+61000=0.4608kN/m 23. 玻璃强度计算选定面板材料为:6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃 校核依据: σ≤ｆgq: 玻璃所受组合荷载: 1.27219kN/m 2a: 玻璃短边边长: 1.54m b: 玻璃长边边长: 1.68mto:中空夹胶玻璃外侧玻璃板块厚度: 6mmtm:中空夹胶玻璃中间玻璃板块厚度: 6mm ti:中空夹胶玻璃内侧玻璃板块厚度: 6mmE:玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2m:玻璃板面跨中弯曲系数,按边长比a/b 查表6.1.2-1得: 0.0513 η:折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 σw:玻璃所受应力:采用风荷载与地震荷载组合:q=1.27219kN/m 2荷载分配系数计算当前玻璃结构为6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃,考虑内层夹胶先组合然后与外层中空再组合的原则 ten:内层夹胶组合等效厚度 ten=3tm 3+ti 3ren:内层夹胶组合分配系数 ren=ten3ten 3+to 3=tm 3+ti3tm 3+ti 3+to3ro,rm,ri:外层、中间层、内层玻璃荷载分配系数 ro =1.1×to3to 3+ten 3=1.1×to3to 3+tm 3+ti 3=1.1×6363+63+63=0.366667 rm =ren ×tm3tm 3+ti 3=tm 3+ti 3tm 3+ti 3+to 3×tm3tm 3+ti 3=6363+63+63=0.333333 ri =ren ×ti3tm 3+ti 3=ti3to 3+tm 3+ti 3=6363+63+63=0.333333面荷载设计值组合作用下各层玻璃所受的面荷载分别为: qo = ro × q= 0.46647kN/m 2qm = rm × q = 0.424063kN/m 2qi = ri × q = 0.424063kN/m 2面荷载标准值作用下各层玻璃所受的荷载分别为: qko = ro × qk= 0.317543kN/m 2qkm = rm × qk = 0.288675kN/m 2qki = ri × qk = 0.288675kN/m 2参数θ计算:风荷载标准值作用下θo=qko ×a 4×109E ×to 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.317543×1.544×10972000×64=19.1402查表6.1.2-2 得ηo = 0.923439θm=qkm ×a 4×109E ×tm 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.288675×1.544×10972000×64=17.4002查表6.1.2-2 得ηm = 0.930399θi=qki ×a 4×109E ×ti 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.288675×1.544×10972000×64=17.4002查表6.1.2-2 得ηi = 0.930399 各层玻璃应力计算:σwo=6×m ×qo ×a 2×1000to 2×ηo (JGJ102-2003 6.1.2-1) =6×0.0513×0.46647×1.542×100062×0.923439 =8.73452N/mm 2σwm=6×m ×qm ×a 2×1000tm 2×ηm (JGJ102-2003 6.1.2-1) =8.00032N/mm 2σwi=6×m ×qi ×a 2×1000ti 2×ηi (JGJ102-2003 6.1.2-1) =8.00032N/mm 28.73452N/mm 2≤ｆg=28N/mm 28.00032N/mm 2≤ｆg=28N/mm 28.00032N/mm 2≤ｆg=28N/mm 2玻璃的强度满足4. 玻璃跨中挠度计算校核依据: df ≤dflim=1.5460×1000=dflimmmD: 玻璃刚度(N ·mm) ν: 玻璃泊松比: 0.2E: 玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2te:中空夹胶玻璃的等效厚度当前玻璃结构为6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃,考虑内层夹胶先组合然后与外层中空再组合的原则 ten:内层夹胶组合等效厚度 ten=3tm 3+ti 3te =0.95×3to 3+ten 3=0.95×3to 3+tm 3+ti 3=0.95×363+63+63=8.22082mm D=E ×te312×(1-ν2)=72000×8.22082312×(1-0.22)=3.47237e+006N ·mmqk: 玻璃所受组合荷载标准值:0.866025kN/m 2μ: 挠度系数,按边长比a/b 查 表6.1.3得: 0.00480333 参数θ计算:θ=qk ×a 4E ×te 4 (JGJ102-2003 6.1.2-3)=0.866025×1.54472000×8.220824×109=14.8122η: 折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 得η = 0.940751 df: 玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值df=μ×qk ×a 4D ×η (JGJ102-2003 6.1.3-2)=0.00480333×0.866025×1.5443.47237e+006×0.940751×109=6.33877mm6.33877mm ≤dflim=25.6667mm 玻璃的挠度满足四、单坡面计算1.单坡面计算基本信息1)基本信息单坡面底部长度为6.8m,顶高1.82205m单坡杆件长度为7.03988m采用有限元进行分析计算单坡面计算距离:左边1.68m,右边1.68m2)杆件断面特性拱杆件截面材料特性如下:选定杆件材料类别: 钢-Q235选用杆件型材名称: I16型材强度设计值: 215N/mm2型材弹性模量: E=206000N/mm2X轴惯性矩: Ix=1126.9cm4Y轴惯性矩: Iy=93.0488cm4X轴上部抵抗矩: Wx1=140.862cm3X轴下部抵抗矩: Wx2=140.862cm3Y轴左部抵抗矩: Wy1=21.1475cm3Y轴右部抵抗矩: Wy2=21.1475cm3型材截面积: A=26.1131cm2型材计算校核处抗剪壁厚: t=6mm型材截面面积矩: Ss=80.8326cm3塑性发展系数: γ=1.05I163)计算说明根据荷载规范,由于单坡面特性,计算可以考虑三种工况:工况一:迎风风荷载为主要活荷载;工况二:背风风荷载为主要活荷载; 工况三:雪荷载为主要活荷载.以下则按照这三种工况分别进行计算. 4)节点编号图n1n2节点编号图5)单元编号图b 1单元编号图2. 单坡面工况一计算1)单坡面的荷载作用简图如下:-0.328621k N /m-1.81877k N /m 受力简图(工况一)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:4)拱杆件的应力图如下:6)最大应力为87.3474N/mm2≤215N/mm2,满足要求7)最大位移校核Dfmax=Leng/250×1000=7.03988/250×1000=28.1595mm最大位移为14.412mm≤28.1595mm,满足要求3.单坡面工况二计算1)单坡面的荷载作用简图如下:0.821552k N /m -1.81877k N /m 受力简图(工况二)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:3)相关受力信息表格如下:4)拱杆件的应力图如下:6)最大应力为39.1725N/mm 2≤215N/mm 2,满足要求 7)最大位移校核 Dfmax=Leng/250×1000 =7.03988/250×1000 =28.1595mm最大位移为3.09362mm ≤28.1595mm,满足要求4. 单坡面工况三计算1)单坡面的荷载作用简图如下:-2.46792k N /m受力简图(工况三)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:4)拱杆件的应力图如下:6)最大应力为99.8463N/mm2≤215N/mm2,满足要求7)最大位移校核Dfmax=Leng/250×1000=7.03988/250×1000=28.1595mm最大位移为22.3563mm≤28.1595mm,满足要求。
彩钢棚棚架钢结构计算书
彩钢棚棚架钢结构计算书一、引言彩钢棚棚架钢结构是一种轻型钢结构，具有重量轻、抗震性好、施工快捷、可重复利用等优点。
随着彩钢棚棚架钢结构在各行各业的广泛应用，对其材料、设计、施工等方面的要求也越来越高。
本次计算书旨在对一栋彩钢棚棚架钢结构进行结构计算和验算，保证其结构的安全可靠。
二、结构计算1.结构参数本彩钢棚棚架钢结构的总体尺寸为30米宽、40米长、5米高，屋面采用彩钢板，屋面重量为500N/m²。
2.载荷计算（1）风载荷根据彩钢棚的尺寸和风的区域风压标准，计算出单位面积风压为100N/m²。
（2）自重彩钢板和钢构件的自重分别为300N/m²和200N/m²。
（3）活荷载考虑到可能存在的活动设备和人员，设置活荷载为100N/m²。
3.横杆的计算横杆是彩钢棚棚架钢结构中起支撑作用的主要构件，需要对其进行计算。
（1）材料强度选择Q345钢材，材料屈服强度为345MPa，抗拉强度为470MPa。
（2）截面设计横杆的截面形式为矩形，根据实际需要选择合适的截面尺寸。
假设横杆的宽度为300mm，高度为400mm。
（3）弯曲计算根据横杆的截面尺寸和受力情况，在最不利的情况下，将横杆看做简支梁进行弯曲计算。
计算得到横杆的弯曲强度在设计要求范围内。
4.竖杆的计算竖杆是用来支撑彩钢棚顶部的主要构件，需要对其进行计算。
（1）材料强度同样选择Q345钢材，材料屈服强度为345MPa，抗拉强度为470MPa。
（2）截面设计竖杆的截面形式为圆形，根据实际需要选择合适的截面尺寸。
假设竖杆的直径为200mm。
（3）压力计算根据竖杆的截面尺寸和受力情况，计算得到竖杆的压力强度在设计要求范围内。
5.节点的计算节点是连接彩钢棚棚架钢结构各个构件的部分，需要对其进行计算。
（1）强度计算使用合适的节点连接方式，保证节点的强度满足设计要求。
（2）刚度计算节点的刚度对整个结构的稳定性和抗震性起着重要作用，需要保证节点的刚度合理。
钢结构屋顶模板及支撑架计算书
钢结构屋顶模板及支撑架计算书1. 引言本文档旨在提供钢结构屋顶模板及支撑架的计算书，以确保设计和施工过程满足相关规范和安全要求。
2. 模板计算2.1 模板载荷计算根据设计要求和使用条件，计算屋顶模板的荷载。
包括自重、附加负荷（如雨水、积雪）以及其他应力因素。
参考相关建筑规范和计算方法，确保模板能够承受这些荷载。
2.2 模板材料选择根据计算结果和设计要求，选择合适的材料作为屋顶模板。
考虑到强度、稳定性、耐久性和施工可行性等因素，选择适当的钢材或其他适用材料。
2.3 模板连接设计设计合适的连接方式和细节，确保屋顶模板连接牢固、稳定。
考虑到施工方便性和维护要求，选择适当的连接件和方法。
3. 支撑架计算3.1 支撑架载荷计算根据设计要求和模板荷载，计算支撑架所承受的载荷。
考虑到横向和纵向荷载以及其他应力因素，确保支撑架能够稳定地支撑屋顶模板。
3.2 支撑架设计和布置根据计算结果和设计要求，选择合适的支撑架类型和尺寸。
考虑到结构稳定性、施工方便性和成本因素，设计合理的支撑架布置，并确保支撑架能够平稳地分布屋顶模板荷载。
4. 安全要求和检查设计和施工过程中，要遵守相关安全规范和要求。
在完成屋顶模板和支撑架的计算后，进行安全检查和评估。
确保所设计的屋顶结构具备足够的稳定性和安全性。
5. 结论本文档提供了钢结构屋顶模板及支撑架的计算书，包括模板计算、支撑架计算以及安全要求和检查。
通过合理的设计和施工，确保所构建的屋顶结构满足相关要求并具备稳定性和安全性。
采光顶计算书
第一部分、计算书设计简介第一章工程概况工程名称：天津市汇融大厦外墙干挂石材装饰工程建筑地点：天津市建设路结构造型：现浇钢筋混凝土框架结构体系幕墙总高度为：119.4m建设单位：天津市海河建设发展投资有限公司设计单位：天津市建筑设计院第二章设计要求所有的计算均按照国家的规范规定执行。
第三章主要材料本工程根据国家现行规范的有关要求，结合招投标书和图纸的要求，本着安全、经济、美观的原则，选取如下材料作为我们使用的主要材料:1、玻璃：中空钢化夹胶玻璃的强度、挠度经计算满足国家规范要求。
2、Q235B结构钢第二部分、计算书设计依据1.《碳素结构钢》GB700-882.《建筑结构荷载规范》GB50009-20013.《混凝土结构设计规范》GB50010-20024.《建筑抗震设计规范》GB50011-20015.《钢结构设计规范》GB50017-20026.《建筑幕墙》JG3035-967.《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-20038.《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-20039.《建筑结构静力计算手册》（第二版）10.甲方所供建筑招标图纸及电子版图纸11.甲方所供招投标书第三部分基本参数及主要材料设计指标一、基本参数01．工程名称：天津；02．建筑耐久年限 : 50年；03．地面粗糙度类型：C类；04．基本风压：0.50kPa二、主要材料参数1、钢化玻璃（5～12 mm）重力体积密度： r =25.6 KN/m3强度设计值： f g1=84 N/mm2弹性模量 E=0.72×105 =72000N/mm2线膨胀系数αa=1×10-5=0.00001泊松比ν=0.22、Q235B钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值 f=215 N/mm2抗剪强度设计值 f v =125 N/mm2局部承压强度设计值 f ab=320 N/mm2弹性模量 E =2.06×105 =206000N/mm2线膨胀系数α=1.2×10-5=0.000012重力体积分布ρ=78.5×103 =78500N/m3泊松比ν=0.33、C30混凝土f=14.3 N/mm2C30混凝土轴心抗压强度设计值cf=1.43 N/mm2C30混凝土轴心抗拉强度设计值t4、Ⅱ级钢筋f=300 N/mm2Ⅱ级钢筋抗拉压强度设计值y5、焊缝（E43型焊条、Q235钢第1组、）f=160 N/mm2角焊缝抗拉、抗压和抗剪强度设计值wf第四部分采光顶的结构计算第一章、计算说明采光顶位于玻璃采用TP8+12A+TP6+1.14PVB+TP6钢化中空夹胶玻璃，钢化夹胶玻璃的最大分格为1870×1500mm。
结构设计玻璃阳光房计算书
钢结构玻璃阳光房设计说明设计：校对：审核：批准：二〇一六年三月二十五日1钢结构玻璃阳光房设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙及采光顶相关设计规范：《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-20071.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构设计规范》 GB50017-2003《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-20021.3玻璃规范：《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-20051.4钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《碳钢焊条》 GB/T5117-19951.5胶类及密封材料规范：《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《工业用橡胶板》 GB/T5574-2008《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-20051.6相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002(2011版)《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-20011.7《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.8土建图纸：2 基本参数2.1阳光房所在地区河南郑州市；2.2地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按D类地形考虑。
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[某大型采光顶（阳光房）钢结构计算书] [强度计算信息][采光顶]设计计算书计算:校核:审核:公司名称:克莱斯科北京门窗有限公司二〇一X年X月X日目录一、风荷载计算......................................................................................... 错误!未定义书签。
[强度计算信息][采光顶]设计计算书一、计算依据及说明1.工程概况说明工程名称:[工程名称]工程所在城市:北京公司地址：北京市通州区马驹桥镇姚辛庄工程所属建筑物地区类别:C类工程所在地区抗震设防烈度:9度工程基本风压:0.45kN/m2工程强度校核处标高:10m2.设计依据《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 (2006年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑用不锈钢绞线》 JG/T 200-2007《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》 JGJ/T151-2008《不锈钢棒》 GB/T 1220-2007《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG 160-2004《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《建筑陶瓷薄板应用技术规程》 JGJ/T172-2009《建筑玻璃采光顶》 JG/T 231-2008《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001(2008年版)《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《塑料门窗工程技术规程》 JGJ103-2008《中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算和测定》 GB/T22476-2008《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2009《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT 014-2001《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS 127:2001《点支式玻幕墙支承装置》 JC 1369-2001《吊挂式玻幕墙支承装置》 JC 1368-2001《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《铝合金建筑型材基材》 GB/T 5237.1-2008《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2008《铝合金建筑型材电泳涂漆型材》 GB/T 5237.3-2008《铝合金建筑型材粉末喷涂型材》 GB/T 5237.4-2008《铝合金建筑型材氟碳漆喷涂型材》 GB/T 5237.5-2008《铝合金建筑型材隔热型材》 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10)(-0.3)μz ---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算:A 类场地: μz =1.379×(Z 10)0.24B 类场地: μ z =(Z 10)0.32C 类场地: μz =0.616×(Z 10)0.44D 类场地: μz =0.318×(Z 10)0.60本工程属于C 类地区μsl ---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定 W0---基本风压,按全国基本风压图,北京地区取为0.45kN/m 2(3).地震作用计算: q EAk =β E ×α max ×GAk其中: qEAk ---水平地震作用标准值 β E ---动力放大系数,按 5.0 取定αmax ---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度(0.05g): αmax =0.04 7度(0.1g): αmax =0.08 7度(0.15g): αmax =0.12 8度(0.2g): α max =0.16 8度(0.3g): α max =0.24 9度(0.4g): αmax =0.32北京地区设防烈度为9度,根据本地区的情况,故取αmax =0.16 GAk ---幕墙构件的自重(N/m 2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用： γ G SG +γw ψ w Sw +γE ψ E SE +γT ψ T ST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: qk =Wk+0.5×qEAk，维护结构荷载标准值不考虑地震组合水平荷载设计值: q=1.4×Wk +0.5×1.3×qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4二、单坡采光顶荷载计算1.风荷载标准值计算Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)z : 计算高度10mμz: 10m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1)μz=0.616×(z10)0.44=0.616 由于0.616<0.74,取μz=0.74μf: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8)μf=0.5×35(1.8×(0.22-0.16))×(z10)-0.22=0.734056βgz: 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1)βgz=0.85×(1+2×μf) = 2.0979A: 单坡采光顶屋面坡面角度为30度当前坡面为封闭式落地单坡屋面μs: 风荷载体型系数,按照(GB50009-2001 7.3.1),按照风向不同分为2种情况,迎风面体型系数按照坡面角度查表7.3.1取0.2,背风面体型系数取-0.5正负向风荷载标准值计算如下Wk1: 迎风风荷载标准值Wk1=βgz×μz×μsl×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=2.0979×0.74×0.2×0.45=0.13972 kN/m2Wk2: 背风风荷载标准值Wk2=βgz×μz×μs2×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=2.0979×0.74×(-0.5)×0.45=-0.3493 kN/m22.风荷载设计值计算W: 风荷载设计值: kN/m2γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用W1=γw×Wk1=1.4×0.13972=0.195608kN/m2W2=γw×Wk2=1.4×(-0.3493)=-0.489019kN/m23.雪荷载标准值计算Sk: 雪荷载标准值(kN/m2)S0: 基本雪压,北京50年一遇最大积雪的自重: 0.4kN/m2根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值μr: 屋面积雪分布系数,根据GB50009-2001屋面积雪分布系数表6.2.1,按照坡面角度30度,取0.8根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪载荷按下式计算Sk=μr×S0=0.8×0.4=0.32kN/m24.雪荷载设计值计算S: 雪载荷设计值(kN/m2)γs: 雪载荷分项系数为 1.4S=γs×Sk=1.4×0.32=0.448kN/m25.自重荷载设计值G:构件自重荷载设计值(kN/m2)WGT:幕墙面板和构件平均平米重量取0.5 kN/m2GAK:构件自重荷载标准值(kN/m2)rg: 恒载荷分项系数为 1.2GAK=WGT=0.5kN/m2G=rg×GAK=1.2×0.5=0.6kN/m26.竖向均布地震作用计算GK:重力荷载代表值取结构自重值(kN/m2)GK=GAK=0.5kN/m2αvmax: 竖向地震影响系数最大值:0.104qEVk: 分布竖向地震作用标准值(kN/m2)qEVk=βE×αvmax×GK (JGJ102-2003 5.3.4)=5×0.104×0.5=0.26kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEAV: 分布竖向地震作用设计值(kN/m2)qEAV=rE×qEVk=1.3×0.26=0.338kN/m27.荷载组合计算考虑三种工况1.风荷载为主要荷载,组合为(考虑正风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):分为两个方向进行组合:(1).重力方向Szkg=GAK=0.5kN/m2Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5=1.0826kN/m2(2).垂直于坡面方向正风荷载计算Szkp1=Wkp1=0.13972kN/m2Szp1 =Wkp1×γw=0.13972×1.4=0.195608kN/m22.风荷载为主要荷载,组合为(考虑负风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):分为两个方向进行组合:(1).重力方向Szkg=GAK=0.5kN/m2Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5=1.0826kN/m2(2).垂直于坡面方向负风荷载计算Szkp2=Wkp2=-0.3493kN/m2Szp2 =Wkp2×γw=-0.3493×1.4=-0.489019kN/m23.雪荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、雪荷载、重力荷载):由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:Szsk=GAK + Sk=0.5+0.32=0.82kN/m2Szs =GAK×γG+Sk×γs+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4+0.26×1.3×0.5=1.217kN/m24.活荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、活荷载、重力荷载):由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:Szlk=GAK + Lk=0.5+0.5=1kN/m2Szl =GAK×γG+Lk×γl+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.5×1.4+0.26×1.3×0.5=1.469kN/m25.综合上面情况,计算最大面板荷载情况(1).在正风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值Swka = Szkg ×cos(A)+ Szkp1 =0.572733kN/m 2设计值Swa = Szg ×cos(A)+ Szp1 =1.13317kN/m 2(2).在负风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值Swkb = Szkg ×cos(A)+ Szkp2 =0.0837131kN/m 2设计值Swb = Szg ×cos(A)+ Szp2 =0.44854kN/m 2(3).在雪荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值:Ssk = Szsk ×cos(A)=0.710141kN/m 2设计值:Ss = Szs ×cos(A)=1.05395kN/m 2(4).在活荷载为主要荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值:Slk = Szlk ×cos(A)=0.866025kN/m 2设计值:Sl = Szl ×cos(A)=1.27219kN/m 2综合上面计算可知,面板强度验算如下:采用荷载组合标准值为0.866025kN/m 2荷载组合设计值为1.27219kN/m 2三、 玻璃计算1. 玻璃面积B: 该处玻璃幕墙分格宽: 1.54m H: 该处玻璃幕墙分格高: 1.68m A: 该处玻璃板块面积: A=B ×H =1.54×1.68=2.5872m 22. 玻璃板块自重GSAk :中空夹胶玻璃板块平均自重(不包括铝框):玻璃的体积密度为: 25.6(kN/m 3) (JGJ102-2003 5.3.1) BL_w:中空夹胶玻璃外层玻璃厚度: 6mm BL_z:中空夹胶玻璃中间层玻璃厚度: 6mm BL_n:中空夹胶玻璃内层玻璃厚度: 6mm GSAk =25.6×BL_w+BL_z+BL_n 1000=25.6×6+6+61000=0.4608kN/m 23. 玻璃强度计算选定面板材料为:6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃 校核依据: σ≤ｆgq: 玻璃所受组合荷载: 1.27219kN/m 2a: 玻璃短边边长: 1.54m b: 玻璃长边边长: 1.68mto:中空夹胶玻璃外侧玻璃板块厚度: 6mmtm:中空夹胶玻璃中间玻璃板块厚度: 6mm ti:中空夹胶玻璃内侧玻璃板块厚度: 6mmE:玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2m:玻璃板面跨中弯曲系数,按边长比a/b 查表6.1.2-1得: 0.0513 η:折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 σw:玻璃所受应力:采用风荷载与地震荷载组合:q=1.27219kN/m 2荷载分配系数计算当前玻璃结构为6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃,考虑内层夹胶先组合然后与外层中空再组合的原则 ten:内层夹胶组合等效厚度 ten=3tm 3+ti 3ren:内层夹胶组合分配系数 ren=ten3ten 3+to 3=tm 3+ti3tm 3+ti 3+to3ro,rm,ri:外层、中间层、内层玻璃荷载分配系数 ro =1.1×to3to 3+ten 3=1.1×to3to 3+tm 3+ti 3=1.1×6363+63+63=0.366667 rm =ren ×tm3tm 3+ti 3=tm 3+ti 3tm 3+ti 3+to 3×tm3tm 3+ti 3=6363+63+63=0.333333 ri =ren ×ti3tm 3+ti 3=ti3to 3+tm 3+ti 3=6363+63+63=0.333333面荷载设计值组合作用下各层玻璃所受的面荷载分别为: qo = ro × q= 0.46647kN/m 2qm = rm × q = 0.424063kN/m 2qi = ri × q = 0.424063kN/m 2面荷载标准值作用下各层玻璃所受的荷载分别为: qko = ro × qk= 0.317543kN/m 2qkm = rm × qk = 0.288675kN/m 2qki = ri × qk = 0.288675kN/m 2参数θ计算:风荷载标准值作用下θo=qko ×a 4×109E ×to 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.317543×1.544×10972000×64=19.1402查表6.1.2-2 得ηo = 0.923439θm=qkm ×a 4×109E ×tm 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.288675×1.544×10972000×64=17.4002查表6.1.2-2 得ηm = 0.930399θi=qki ×a 4×109E ×ti 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.288675×1.544×10972000×64=17.4002查表6.1.2-2 得ηi = 0.930399 各层玻璃应力计算:σwo=6×m ×qo ×a 2×1000to 2×ηo (JGJ102-2003 6.1.2-1) =6×0.0513×0.46647×1.542×100062×0.923439 =8.73452N/mm 2σwm=6×m ×qm ×a 2×1000tm 2×ηm (JGJ102-2003 6.1.2-1) =8.00032N/mm 2σwi=6×m ×qi ×a 2×1000ti 2×ηi (JGJ102-2003 6.1.2-1) =8.00032N/mm 28.73452N/mm 2≤ｆg=28N/mm 28.00032N/mm 2≤ｆg=28N/mm 28.00032N/mm 2≤ｆg=28N/mm 2玻璃的强度满足4. 玻璃跨中挠度计算校核依据: df ≤dflim=1.5460×1000=dflimmmD: 玻璃刚度(N ·mm) ν: 玻璃泊松比: 0.2E: 玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2te:中空夹胶玻璃的等效厚度当前玻璃结构为6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃,考虑内层夹胶先组合然后与外层中空再组合的原则 ten:内层夹胶组合等效厚度 ten=3tm 3+ti 3te =0.95×3to 3+ten 3=0.95×3to 3+tm 3+ti 3=0.95×363+63+63=8.22082mm D=E ×te312×(1-ν2)=72000×8.22082312×(1-0.22)=3.47237e+006N ·mmqk: 玻璃所受组合荷载标准值:0.866025kN/m 2μ: 挠度系数,按边长比a/b 查 表6.1.3得: 0.00480333 参数θ计算:θ=qk ×a 4E ×te 4 (JGJ102-2003 6.1.2-3)=0.866025×1.54472000×8.220824×109=14.8122η: 折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 得η = 0.940751 df: 玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值df=μ×qk ×a 4D ×η (JGJ102-2003 6.1.3-2)=0.00480333×0.866025×1.5443.47237e+006×0.940751×109=6.33877mm6.33877mm ≤dflim=25.6667mm 玻璃的挠度满足四、单坡面计算1.单坡面计算基本信息1)基本信息单坡面底部长度为6.8m,顶高1.82205m单坡杆件长度为7.03988m采用有限元进行分析计算单坡面计算距离:左边1.68m,右边1.68m2)杆件断面特性拱杆件截面材料特性如下:选定杆件材料类别: 钢-Q235选用杆件型材名称: I16型材强度设计值: 215N/mm2型材弹性模量: E=206000N/mm2X轴惯性矩: Ix=1126.9cm4Y轴惯性矩: Iy=93.0488cm4X轴上部抵抗矩: Wx1=140.862cm3X轴下部抵抗矩: Wx2=140.862cm3Y轴左部抵抗矩: Wy1=21.1475cm3Y轴右部抵抗矩: Wy2=21.1475cm3型材截面积: A=26.1131cm2型材计算校核处抗剪壁厚: t=6mm型材截面面积矩: Ss=80.8326cm3塑性发展系数: γ=1.05I163)计算说明根据荷载规范,由于单坡面特性,计算可以考虑三种工况:工况一:迎风风荷载为主要活荷载;工况二:背风风荷载为主要活荷载; 工况三:雪荷载为主要活荷载.以下则按照这三种工况分别进行计算. 4)节点编号图n1n2节点编号图5)单元编号图b 1单元编号图2. 单坡面工况一计算1)单坡面的荷载作用简图如下:-0.328621k N /m-1.81877k N /m 受力简图(工况一)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:4)拱杆件的应力图如下:6)最大应力为87.3474N/mm2≤215N/mm2,满足要求7)最大位移校核Dfmax=Leng/250×1000=7.03988/250×1000=28.1595mm最大位移为14.412mm≤28.1595mm,满足要求3.单坡面工况二计算1)单坡面的荷载作用简图如下:0.821552k N /m -1.81877k N /m 受力简图(工况二)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:3)相关受力信息表格如下:4)拱杆件的应力图如下:6)最大应力为39.1725N/mm 2≤215N/mm 2,满足要求 7)最大位移校核 Dfmax=Leng/250×1000 =7.03988/250×1000 =28.1595mm最大位移为3.09362mm ≤28.1595mm,满足要求4. 单坡面工况三计算1)单坡面的荷载作用简图如下:-2.46792k N /m受力简图(工况三)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:4)拱杆件的应力图如下:6)最大应力为99.8463N/mm2≤215N/mm2,满足要求7)最大位移校核Dfmax=Leng/250×1000=7.03988/250×1000=28.1595mm最大位移为22.3563mm≤28.1595mm,满足要求。