大风情况下接触网——受电弓故障分析
大风情况下接触网--受电弓故障分析
大风情况下接触网--受电弓故障分析
贺亚卿
【期刊名称】《内蒙古科技与经济》
【年(卷),期】2004(000)018
【摘要】@@ 大准(大同-准格尔)电气化铁路全长264km,为单线1级电气化铁路,是全煤系统第一条规模较大的自备铁路,在内蒙古地区是首条电气化铁路,它横跨蒙、晋两省,沿途经过六个旗县,在它的后方丹州营到燕庄段处在风口地带,每年因大风引起的弓网故障占接触网故障总件数的10%,已成为影响电气化铁路运输的重要因素.因此,如何采取有效的预防措施,提高接触网抗风能力,减少对运输的影响,是一个需要研究解决的重要课题.本文通过对因大风造成的接触网跨中及反定位点处弓网故障
的分析,提出了改造方案.
【总页数】2页(P57-58)
【作者】贺亚卿
【作者单位】神华准格尔西部铁运供电段,内蒙古,薛家湾,010300
【正文语种】中文
【中图分类】U225
【相关文献】
1.高速受电弓-接触网动态受流性能及双弓距离的研究 [J], 吴燕;吴俊勇;郑积浩;宋
洪磊;郑琼林
2.基于Ansys的受电弓/接触网动力学仿真中接触网的建模研究 [J], 唐相营;王月
明;李亮
3.利用动态子结构系统和MDOF接触网模型对受电弓/接触网系统进行混合仿真测试 [J], Shigeyuki KOBAYASHI;Yoshitaka YAMASHITA;Takayuki USUDA;岳枰屹
4.反定位附近的接触网-受电弓故障分析 [J], 闫祖顺
5.大风情况下接触网-受电弓故障浅析 [J], 尚玉冰
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接触网弓网事故分析大学本科毕业论文
毕业设计（论文）中文题目：接触网弓网事故分析一、设计题目及内容论文题目为《接触网弓网事故分析》。
本文对电气化接触网中的弓网故障进行了研究，主要针对弓网事故发生的原因和事故的预防及事故发生后的抢修办法等。
二、基本要求三、重点研究问题四、主要技术指标五、应收集的资料及参考文献（1）阎跃宣.《接触网》.北京.中国铁道出版社.1990年（2）张万里.《接触网事故抢修》.北京.中国铁道出版社.2001年（3）《电气化铁路接触网事故抢修规则》（4）汪松滋. 《电气化铁道接触网事故与安全运行》.北京.中国铁道出版社.1993年（5）赵世耕.《接触网安全运行的研究》.西安.西安科研所.1998年（6）谭秀炳.《交流电气化铁道牵引供电系统》.成都.西南交通大学出版社.2000年六、进度计划七、附注中文摘要本文对电气化接触网中的弓网故障进行了研究，主要针对弓网事故发生的原因和事故的预防及事故发生后的抢修办法等。
在本次设计中，重点从以下两个方面进行了阐述：一是对电气化铁路运行中具体弓网事故进行了分析，将发生的接触网事故根据发生的原因进行分类，以针对性的分析，详细的将案例进行了剖析；二是对各类事故发生的原因、预防措施做了叙述，叙述了各类事故抢修的组织方法、作业过程、临时开通技术措施以及注意事项。
通过本次课程设计，以旨在提高抢修人员的实坐能力和应变能力，进而提高抢修的速度和质量；以使供电人员在日常检修和运行中高度重视设备的关键和薄弱环节，以达到“修养并重、预防为主”的运行、检修要求。
关键词：接触网、弓网事故、事故分析及事故防范措施目录1 概述 (4)1.1 选题背景 (4)1.2 电气化铁路接触网概述 (5)2 弓网事故案例分析............................................................................... .7 2.1 弓网故障的危害性. (7)2.2 弓网故障的发生原因 (7)2.3 兰武二线弓网故障案例及主要原因分析 (8)3 弓网故障的预防 (18)3.1 弓网故障的预防措施……………………………………………………………. . 184 弓网事故抢修办法............................................................................... . .21 4.1接触线断线 (21)4.2承力索断线 (26)结束语 (30)参考文献 (31)1.概述1.1 选题背景接触网是电气化铁路重要的直接行车设备，是向电力机车、电动车组等安全可靠供电的特殊输电线路。
电气化铁路接触网常见弓网故障原因及其防护措施分析
电气化铁路接触网常见弓网故障原因及其防护措施分析发布时间：2021-08-02T09:30:18.174Z 来源：《电力设备》2021年第5期作者：白治利[导读] 确保接触网发挥功能的同时，降低故障的产生率，达到提升效率和节约成本的目的。
（神朔铁路公司朱盖塔供电工区陕西神木 719300）摘要：近年来，电气化铁路事业取得了较好的成绩，受到人们的广泛关注。
相较传统的铁路形势，电气化铁路全新的发展模式，在运输能力方面具有更高的要求，有利于降低施工中的能源消耗，在不影响电气化铁路正常运行的前提下，减少电气化铁路运行成本。
在电气化铁路运行过程中，其需要利用接触网设备提升自身的动力，需要及时发现电气化铁路接触网中存在的问题，并在第一时间内实施针对性措施加以解决，避免接触网设备出现故障影响铁路列车的正常行驶。
关键词：电气化铁路；接触网故障；防护措施1电气化铁路接触网概述所谓电气化铁路接触网，主要是以电能作为运行能源，由接触悬挂、支持装置、定位装置、支柱与基础几部分构成。
就其具体的结构而言，接触悬挂又由接触线、吊弦、承力索及连接部件构成，属于机车的直接能源供给部分。
支持装置则主要由腕臂、拉杆、绝缘子等连接件构成，其在于悬吊及支持接触悬挂，且发挥着负载传递的功能。
定位装置由定位管、定位器、支持器及其连接零件构成，其主要作用固定接触线的位置。
支柱和基础部分以钢筋混凝土柱、基坑、钢柱和基础为主，接触悬挂和支持装置的全部负载都将由该部分承受。
根据铁路自身的基本特点，接触网的运行环境以露天为主，而受制于差异化的运行条件及环境，其在运行的过程中故障风险相对较高，一旦出现故障问题，将严重影响列车的正常运行。
因此在接触网的应用上，需要结合实际的使用环境及需求，对其各项性能指标要加强关注，以适应各类运行环境，确保接触网发挥功能的同时，降低故障的产生率，达到提升效率和节约成本的目的。
1.1弓网故障的概述由于电力机车受电弓带病运行、不断电过分相等原因而刮坏、烧坏接触网设备，引起刮网事故；或者由于接触网的技术参数超出了标准及断线、烧损等原因，发生打弓、钻弓，以至引起了接触网的损坏，造成事故。
浅析接触网弓网故障原因及防范措施
浅析接触网弓网故障原因及防范措施摘要：随着我国电气化铁路的飞速发展和列车运行速度的不断提高，服务于国民经济的电气化铁路已遍及各大运输繁忙干线，电气化铁路的运营里程将达到12万km。
接触网是电气化铁路供电系统重要组成部分之一，它负责向高速运行在铁路线上的电力机车不间断地供电。
根据多年来接触网故障发生次数的统计，电力机车受电弓与接触网导线在相互摩擦接触的过程中，只要有其中一方的工作状态不良就会导致弓网故障的发生。
据不完全统计，弓网故障占接触网故障总数的比例相当大。
基于此找出接触网弓网故障原因并采取相应的防范措施十分有必要。
关键词：接触网弓网；故障原因；防范措施1弓网故障的表现形式根据多年来的故障分类统计，弓网故障的主要表现形式有打弓、刮弓、钻弓和刮网。
1.1.打弓打弓是电力机车在运行过程中，机车受电弓受到接触网的撞击或者碰撞，造成机车受电弓变形或者损伤的状况。
1.1.刮弓刮弓是指由于接触网技术状态不良或者从接触网上有零部件脱落等，将机车受电弓打坏或者打掉。
1.1.钻弓钻弓是指由于接触网技术参数超标，或者受拉的定位导线松脱，使通过的机车受电弓脱离接触网的状况。
1.1.刮网刮网是指高速运行在铁路线上的电力机车受电弓变形后，刮坏沿铁路线布置的接触网，严重时刮断导线，拽倒支柱。
打弓、刮弓和钻弓是由接触网造成的，刮网是由电力机车造成的。
2打弓可能造成后果有以下几方面2.1 受电弓受损运行，对线路其他设备造成损坏。
2.2 接触网零部件受损、脱落后，造成后续车辆打弓、碰弓以及与机车放电等故障。
2.3 接触线运行年限久，磨耗量增大，当机车取流增大时容易烧断接触线，造成接触网断线甚至塌网事故。
2.4 接触线在维修、更换过程中出现硬点，造成打弓、剐弓。
3接触网故障判断方法3.1风速、温度以及湿度的影响(1)风速影响接触网在大风的作用下导致线间距离小于安全距离，因而导致附加导线、承力索烧伤，大风引起异物挂在线路上造成线路短路，大风致使接触网不断抖动，以至于受电弓很难受流，甚至致使导线断裂.(2)温度影响温度过高或过低都会导致线路弛度发生变化而引起断线，在一定的温度条件下会使导线覆冰从而发生过荷载、绝缘子覆冰闪络、导线覆冰舞动等故障.(3)湿度影响接触网装置的绝缘效果与湿度息息相通.当绝缘子表面积污在一定的湿度条件下很容易发生污闪，而湿度也会影响覆冰情况.当绝缘子覆冰在融冰过程中很容易发生因水流在设备表面而造成短路的情况。
接触网弓网故障分析
接触网弓网故障分析摘要：电气化铁路的迅猛发展,大大增加了铁路的的运能和运量。
铁路重载和高速技术的应用加速了铁路电气化的进程,但却给铁路接触网带来严峻的挑战,一方面要满足高速铁路的供电需求,另一方面要确保接触网设备的安全可靠运行, 根据多年来行车事故的统计，由于弓网运行状态不良发的事故占有相当的比例。
弓网故障是长期困扰电气化铁路的一个亟待解决的难题。
它发生率高，中断供电和行车时间长，而且不易查找，不利防范，不便组织抢修，给铁路运输安全造成了严重影响，是电气化铁路面临的一个非常突出的问题。
因此分析发生弓网故障的原因并提出相应的防范措施对铁路运输安全生产有着重要的意义,接触网是电气化铁路的重要元件,而弓网故障是影响接触网安全运行的重要因素。
主要分析接触网弓网故障的常见原因,并结合实际运行情况,对预防铁路接触网弓网故障的防范措施进行了分析。
关键词：电气化接触网弓网故障第一章前言………………………………………………………………………第二章受电弓（1）概述…………………………………………………（2）受电弓的定义………………………………………..（3）受电弓的动作原理………………………………….第三章弓网故障原因分析（1）弓网故障及其表现形式……………………………………….. （2）弓网故障的成因…………………………………………………. 第四章防止弓网故障的有效措施（1）供电设备防风改造…………………………………………（2）建立保养制度………………………………………………（3）规范司机操作………………………………………………（4）提高检修人员技术素质……………………………………….第五章结束语（1）总结…………………………………………………………………（2）参考文献……………………………………………………….前言近几年，电气化铁道的迅猛发展,大大增加了铁路的运能和运量。
铁路重载和高速技术的应用加速了铁路电气化的进程,但却给铁路接触网带来严峻的挑战。
接触网弓网故障分析及应对措施
上海铁道增刊2019年第2期85複匍网弓网械B宣分祈尺应劝措施史洋嫡中国铁路上海局集团有限公司调度所摘要通过对典型弓网故障案例的分析，探讨弓网故障产生的原因和影响，提出应对措施，具有较强实际应用价值。
关键词接触网；弓网故障；应对措施因为线岔的存在，正线也相应的被抬高。
正常情况下,受电弓在通过此处时侧线较正线高50mm~60mm,这时正线可通过在受电弓触角上的滑行进行过渡。
受电弓、接触线从侧线向正线运行通过动态等高段的动态弓网关系示意图如图2所zKo1前言电气化铁路上，接触网通过受电弓为高速运行的列车提供电能。
位于车顶的受电弓和接触线贴合联系，在紧贴高速的滑行中完成电能的传输和接收。
只有接触网和受电弓都满足设计的技术要求和运行方式，才能够保证列车正常运行，才能避免弓网故障发生。
在上海局集团公司供电调度管辖范围内，就多次发生接触网故障，给铁路正常运营造成很大影响，其中弓网故障发生的频次就很频繁。
2案例分析XX年X月X日在XX线XX车站，电力机车由侧线4道进入正线II道时在10#道岔时，受电弓钻入正线接触网内，造成机车受电弓被拉断，接触网损毁，中断行车。
该故障发生在道岔上，由于接触网在道岔位置均设置有线岔，此位置接触线交叉设置，道岔位置接触线设置如图1所示。
图1道岔处接触线位置示意图故障发生后，通过检测，该处接触线在两个工作支的高度分别为：正线导高6010mm,侧线6050mm,按照《铁路电力牵引供电质量验收标准》规定，在交叉的接触线相距500 mm处的两工作支支接触线距轨面高度应保持相等，误差不超过10mm。
而现场测量两线高差达40mm;同时发现，该处使用的是环节吊弦,且该环节吊弦的两个环相互重叠：分析上述情况，当机车还没有接触正线时，由于接触线受到受电弓的向上的压力使接触线侧线抬高50mm~70mm,製线正线接触线及在愛电弓上滑动方向图2受电弓、接鮭线从侧线向正线运行通过动态等高段的动态弓网关系示意图故障现场测量数据显示，两接触线高差达40mm,在受电弓作用下,两线高差达到90mm~110mm,此时受电弓触角在接触正线的瞬间，与正线发生碰触，由于两线高差过大，造成受电弓弓角发生偏斜，从而造成受电弓钻入正线上方，造成弓网故障。
关于接触网弓网故障产生及对策分析
关于接触网弓网故障产生及对策分析摘要:近年来，伴随着我国电气化铁路高速发展,弓网故障已成为影响接触网安全运营和制约提速的主要因素。
本文主要探究接触网弓网故障的产生因素，并提出避免弓网故障的对策分析。
关键字：接触网；受电弓；弓网故障；对策分析Abstract:In recent years, with the rapid development of China's electrified railway, pantograph catenary fault has become the main factor affecting the safe operation of catenary and restricting the speed increase. This paper mainly explores the causes of pantograph catenary fault, and puts forward countermeasures to avoid pantograph catenary fault.Keywords:OCS；Pantograph；pantograph catenary fault；countermeasures1引言随着交通强国战略的推进，依托我国经济科技发展大势，电气化铁路建设迈入到全新的发展时期，在铁路基础设施建设方面，由中国人自己制定的“中国标准”不断刷新国际认知。
这也对电气化铁路设备质量的要求越来越高，伴随着既有线提速改造及部分电气化铁路设备出现不同程度缺陷等问题, 电气化铁路弓网故障问题日益突出，是影响铁路运输效率的重大隐患。
怎样提高接触网运行安全,降低弓网故障率, 是铁路供电单位面对的一个长期课题。
接触网弓网故障的发生,从数据上体现是接触网技术参数未达到标准。
深层次可以归纳为接触网设备缺陷故障、受电弓参数异常、外部因素引发弓网故障等等。
大风情况下接触网——受电弓故障分析
滑过此处时, 由于与电连接或其他线夹碰撞而损坏 变形, 造成弓网故障; ②在距反应位点 16m 左右出 现最大风偏, 如图 1 由于定位装置向上转动致使接 触线偏移远大于 bmax值, 势必发生钻弓, 造成弓网故 障。
3 改造措施 311 在风口地段直线中心锚结附近的接触线采用 不等“之”字布置法, 从而减小风偏, 如图 3:
接触线的风负载 P j=
avk
d 1000
×V
2 m
ax
16
av
为风速
不 均 匀 系 数, 取 0175; k 为 风 负 载 体 形 系 数, 取
1125; d 为接触线的高度, 取 16mm ; V max 为最大风
速, 取 30m s。
P j = 0. 75×1. 25×110600×31062
20～ 30mm , 在此按 20mm 考虑。 115 接触线拉出值的误差
接触线在直线区段拉出值设计一般为±
300mm , 允许误差 30mm , 如图所示 A 点和 B 点的 拉出值分别为 330mm 和 270mm , 都在允许误差范 围之内, 但是在跨中顺着风向出现了偏移, 30mm 误 差再加上最大风偏值已达 460mm。
由于气温变化时接触线的伸长和缩短, 吊弦和 定位器会顺线路方向产生偏斜, 因而造成各跨距的 接触线张力不相等。随着温度的升高, 在中心锚结附 近接触线的张力明显减小。实际在最高温度下, 中心 锚结处接触线的张力只有额定张力的 90% , 这样就 造成设计与实际最大风偏的偏差。 若跨中最大风偏
值 bmax 为 430mm , 则实际在中心锚结附近跨中最大 风偏值可达 460mm。
1000 2
=
2456mm =
2.
接触网弓网故障分析与措施
（下转第127页）◎酒国忠一、接触网弓网故障分析的重要性接触网弓网故障的发生,根本原因是接触网自身技术参数不符合标准造成，由于弓网运行状态不良导致的事故占有相当的比例，弓网故障是长期困扰电气化铁路的一个难题。
它发生率高，中断供电和行车时间长，而且不易查找，不利防范，不便组织抢修，给铁路运输安全造成了严重影响，是电气化铁路面临的一个非常突出的问题。
因此，分析发生弓网故障的原因并提出相应的防范措施对铁路运输安全生产有着重要的意义。
当前正是我国铁路大发展大建设时期，而电气化铁路又是因为其高效环保成为我国铁路的主要发展方向。
而在电力机车的运行过程中，机车受电弓能否稳定安全的从接触网上取流是至关重要的技术参数。
多年来，由于弓网运行状态不良引发的事故频繁发生。
弓网故障发生率高，中断供电和行车时间长，而且不易查找，不利防范，不便组织抢修，给铁路运输安全造成了严重影响，是电气化铁路面临的一个亟待解决的难题。
电力机车是通过受电弓滑板与接触网导线间的滑动接触而获取电能的，当运动的受电弓通过相对静止的接触网时，接触网受到外力干扰，于是在受电弓和接触网两个系统间产生动态的相互作用，弓网系统产生特定形态的振动。
当振动剧烈时，可以造成受电弓滑板与接触导线脱离接触，形成离线，产生电弧和火花，加速电器的绝缘损伤，对通信产生电磁干扰，更严重的是直接影响受流，甚至会造成供电瞬时中断，使列车丧失牵引力和制动力。
而弓网之间接触力过大时，虽可大大降低离线率，但接触导线与受电弓滑板磨耗增大，使用寿命缩短。
因此，良好的弓网关系是确保列车稳定可靠地受流的基本前提。
二、接触网弓网故障及其表现形式弓网故障顾名思义，就是由电力机车受电弓与牵引供电接触网之间因其一方或双方原因而引起的接触网的故障或受电弓的故障的统称。
弓网故障的表现形式大致有三种：打弓、剐网或剐弓。
1.打弓。
打弓是最常见的弓网故障，电力机车受电弓在运行取流过程中，因接触网的硬点或其它原因使弓网相碰击，造成受电弓损坏或接触网有关零部件损坏、脱落的弓网故障现象。
接触网线岔处弓网故障分析及对策
接触网线岔处弓网故障分析及对策摘要：随着我国高速电气化铁路列车运行速度的不断提高，电力机车对轮轨关系和弓网关系的安全可靠性要求不断提高。
弓网关系是接触网的一项关键技术指标，列车运行速度越高，受电弓的动态抬升量和动态摆动量越大，弓网动态受流质量下降；列车速度提高后，容易造成受电弓与接触悬挂中的接触网零件发生碰弓、钻弓、剐弓现象，导致弓网故障的发生，甚至中断列车运行，严重影响了铁路运输的秩序。
关键词：接触网；线岔；弓网故障；对策弓网故障多发生在线岔处，为实现列车速度提高后受电弓在线岔处平稳过渡，降低弓网故障的发生概率，从研究弓网关系入手，对接触网线岔处弓网故障原因进行分析，提出防止弓网故障的具体措施，提高受电弓受流质量及接触网运行的安全性和可靠性。
1接触网线岔处弓网故障形式受电弓通过接触网线岔时，安全平滑地由一支接触线过渡到另一支接触线，达到转换线路的目的。
当接触网或受电弓一方或双方技术条件遭受破坏，会发生受电弓碰弓、钻弓、剐弓现象。
接触网线岔处常见弓网故障形式如下：（1）在始触区装设吊弦、电连接线夹引起弓网故障。
（2）定位立柱、定位器等侵入受电弓的动态包络线。
（3）受电弓通过线岔的等高区时，2支接触线不等高。
（4）环境温度变化时，吊弦线夹、电连接线夹相对位置发生移动，从始触区外移至始触区内。
（5）道岔改造后接触网线岔未及时调整到位。
当进行道岔改造，道岔处轨道限界、标高、超高等参数发生变化时，接触网线岔参数未随轨道参数变化及时调整到位。
2接触网线岔处弓网故障原因分析2.1始触区内装设吊弦线夹、电连接线夹（1）交叉线岔处，受电弓从正线过渡到侧线或从侧线过渡到正线过程中，交叉线岔正线接触线距侧线线路中心或侧线接触线距正线线路中心，水平投影间距600～1050mm始触区内，由于受电弓抬升力的作用，即将驶入区域的接触线比正在行驶区域的接触线低，这也是即将驶入区域接触线从受电弓圆弧处爬上受电弓水平滑板的主要原因。
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j
+
rj-
a2- a1 2
调整后比调整前减小风偏:
b jm ax1 =
b jm ax2 =
a2- a1 2
312 定位处增设防风支撑 (图 2) , 将单接线改为
“V ”型拉线的防风改造, 提高抗风能力。这项措施已
经实施, 实际情况证明是十分有效的。
图 4 防风改造后的示意图
313 在中心锚结附近, 尤其是在风口地带, 适当增
20～ 30mm , 在此按 20mm 考虑。 115 接触线拉出值的误差
接触线在直线区段拉出值设计一般为±
300mm , 允许误差 30mm , 如图所示 A 点和 B 点的 拉出值分别为 330mm 和 270mm , 都在允许误差范 围之内, 但是在跨中顺着风向出现了偏移, 30mm 误 差再加上最大风偏值已达 460mm。
质量。
收稿日期: 2004 年 4 月 18 日
© 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
接触线的风负载 P j=
avk
d 1000
×V
2 m
ax
16
av
为风速
不 均 匀 系 数, 取 0175; k 为 风 负 载 体 形 系 数, 取
1125; d 为接触线的高度, 取 16mm ; V max 为最大风
速, 取 30m s。
P j = 0. 75×1. 25×110600×31062
2004 年第 18 期 内蒙古科技与经济
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大风情况下接触网——受电弓故障分析
贺亚卿
(神华准格尔西部铁运供电段, 内蒙古 薛家湾 010300)
中图分类号: U 225 文献标识码: A 文章编号: 1007—6921 (2004) 18—0057—02
大准 (大同—准格尔) 电气化铁路全长 264km , 为单线 1 级电气化铁路, 是全煤系统第一条规模较 大的自备铁路, 在内蒙古地区是首条电气化铁路, 它 横跨蒙、晋两省, 沿途经过六个旗县, 在它的后方丹 州营到燕庄段处在风口地带, 每年因大风引起的弓 网故障占接触网故障总件数的 10% , 已成为影响电 气化铁路运输的重要因素。因此, 如何采取有效的预 防措施, 提高接触网抗风能力, 减少对运输的影响, 是一个需要研究解决的重要课题。 本文通过对因大
综上述因素, 在大风下接触网跨中接触线相对 于相车受电弓中心线的偏移总量最少可达到 430+
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内蒙古科技与经济 2004 年第 18 期
bm ax =
m
O Pi 8T j
l2
+
2a2T j m P jl2
+
r
式中 m 为当量系数, 取 019; l 为跨距长度, 取
60m ; T j 为接触线额定张力, 取 9800N ; P j 为接触线
的风负载, N m ; r 为支柱挠度, 取 20mm ; a 为“之”
字值, 取 300mm。
加中间支柱定位位置, 以防止接触网跨中受风偏移
超限。
314 增加接触线的额定张力, 以提高接触网的抗风
能力。
315 接触线拉出置升降自如, 不卡滞, 坠砣丢失或损坏后要及
时补充更换; 在调整吊弦和定位器的偏斜时, 要根据
当时气温求出其偏移值进行调整, 从而保证悬挂的
图 2 中间支柱装配图
以反定位管与腕臂接连的定位环为转轴, 分别
计算力矩。
211 顺时针方向的力矩。顺时针方向的力矩为接触
线、反定位管及定位器的力矩和。经测算接触线对定
位器的拉力 f 为 400N (经验值) , 其力臂 lf= sin10°×1000+ 200= 370mm = 0. 37m 则接触线 的力矩为 400×0. 37= 148N ·m , 定位管的重量为 13138kg, 即为 13113N , 而 力 臂 为 2950 - co s10°×
85+ 30+ 20+ 30= 595mm , 已经超过规定的偏移值 500mm , 必然会造成弓网故障。上述因素中, 除了自 然因素和机车因素外, 在日常设备维修中, 决不能认 为拉出值的误差不重要, 要看实际情况区别对待。 2 反定位处风负载导致打弓或钻弓
在图 2 反定位装置各部件中: 反定位管长度 3000mm , 自重 13138kg; 定位器长度为 1000mm , 自 重 1117kg; 长定位环长度为 200mm , 自重 4139kg; 定位器的坡度 10°, 跨距长 60m。
风造成的接触网跨中及反定位点处弓网故障的分 析, 提出了改造方案。 1 对影响接触线跨中偏移因素的分析 111 根据大准铁路近年来风力及风速的实际情况, 计算其跨中的最大风偏
1°时, 相对偏移量为: 4850×tg1°≈ 85mm。 114 车体与转向架之间的横动量
一般机车车体相对于转向架的最大横动量为
由于气温变化时接触线的伸长和缩短, 吊弦和 定位器会顺线路方向产生偏斜, 因而造成各跨距的 接触线张力不相等。随着温度的升高, 在中心锚结附 近接触线的张力明显减小。实际在最高温度下, 中心 锚结处接触线的张力只有额定张力的 90% , 这样就 造成设计与实际最大风偏的偏差。 若跨中最大风偏
值 bmax 为 430mm , 则实际在中心锚结附近跨中最大 风偏值可达 460mm。
逆时针方向的力矩即风负载力矩, 在大风作用
下, 接触线承受的风负载 P j 为 8. 4N m。 按两个跨距计算风力 F: F = P j·2l= 8. 4×2×60= 1008N 机车受电弓竖直向上的抬升力为 70N , 与水平
方向的合力为 1010N 。 风负载力臂= (定位管的长度- 50) ×sin10°+
= 0. 84kN m
= 8. 4N m
bm ax =
0.
9×8. 4×602 8×9800
+
2×0. 32 0. 9×8.
×9800 4×602
+
0.
02
= 0. 43m = 430mm 112 机车受电弓横向位移
按照机车的检修规定, 弓头滑板横向摆动幅度 及偏差一般不大于 30mm。 113 机车车体倾斜造成的偏位
图3
调整法: 反定位的拉出值由 a 减小 100mm 变为 a1, 正定位的拉出值由 a 加大 100mm 变为 a2。
调整前的风偏:
b jm ax1 =
m Pi 8T
l2
j
+
2a2T j m P jl2
+
rj
调整后的风偏:
b jm ax2 =
m Pi 8T
l2
j
+
(
a
1+ 2m
a2) 2T P jl2
滑过此处时, 由于与电连接或其他线夹碰撞而损坏 变形, 造成弓网故障; ②在距反应位点 16m 左右出 现最大风偏, 如图 1 由于定位装置向上转动致使接 触线偏移远大于 bmax值, 势必发生钻弓, 造成弓网故 障。
3 改造措施 311 在风口地段直线中心锚结附近的接触线采用 不等“之”字布置法, 从而减小风偏, 如图 3:
长定位环的长度= 2950× sin10°+ 200= 710mm =
0. 71m 则风负载力矩= 1010×0. 71= 717. 1N ·m 经上述计算, 风负载力矩已超过了反定位管、定
位器及接触线等的反力矩, 定位装置必将向上转动。
则可能出现以下后果: ①随着定位器坡度逐渐增大, 接触线上的电连接线夹将严重偏斜, 当机车受电弓
机车车体的倾斜直接影响其受电弓与接触线之
间的相对位置。以韶山 3 型电力机车为例: 车体构架 侧梁上平面距接触线高度为 48500mm , 当车体倾斜
X 为跨距长度内任意点距反定位处的距离 图 1 接触线风偏示意图
116 由接触线的张力差引起的风偏超限 由于接触线补偿装置日常调整时造成坠砣的损
坏或丢失后补充不及时, 造成接触线的张力 T j 减 小, 因此, 接触线的最大水平风偏值 bmax将增大。 若 补偿装置缺 3 块坠砣, 接触线的张力只有 8330N , 经 计算比额定张力时风偏值增大 53mm。 117 由温差引起的风偏超限
1000 2
=
2456mm =
2.
46m ,
则力矩为 13113×2.
46=
32. 30N ·m ; 长定位环自重 4139kg 为 43102N , 其 力臂为 2195m , 则力矩为 32102×2。 95 126. 91N ·m。因此顺时针方向的力矩为 148+ 196. 69+ 32. 39+ 126. 91= 503. 9N ·m。 212 逆时针方向的力矩