双相不锈钢复合板制常压塔顶封头内表面开裂原因分析
双相不锈钢管件裂纹成因及控制措施
双相不锈钢管件裂纹成因及控制措施摘要：近年来，双相不锈钢强度高、韧性好、抗腐蚀性能力强而得到了越来越广泛的应用;不足之处是因其是铁素体和奥氏体两相组织，对成形和热处理等方面的工艺要求较高，给管件的制造增加了很大的难度，所以双相不锈钢管件的质量问题时有发生。
对此，在工程施工中，应加强对双相不锈钢关键的质量控制，并对存在问题的管件展开有效处理，确保管道安装工程顺利进行。
关键词：双相不锈钢管件；裂纹成因；控制措施1前言双相不锈钢是指它的微观组织是由铁素体相和奥氏体相二相组成的材料，二相各约占50％左右。
在实际使用中其中一相约在40～60％之间较为合适。
根据两相组织的特点，通过正确控制化学成分和热处理工艺，将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性和焊接性与铁素体不锈钢所具有的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能结合在一起，使双相不锈钢成为一类集优良的耐腐蚀、高强度和易于加工制造等诸多优异性能于一身的钢种。
它们的物理性能介于奥氏体不锈钢和铁素体不锈钢之间，但更接近于铁素体不锈钢和碳钢。
双相不锈钢的耐氯化物孔蚀和缝隙腐蚀能力与铬、钼和氮含量有关，其耐孔蚀和缝隙腐蚀能力可以类似于316不锈钢，或者高于海水用不锈钢如6％Mo奥氏体不锈钢。
所有的双相不锈钢耐氯化物应力腐蚀断裂的能力均明显强于300系列奥氏体不锈钢，而且其强度也大大高于奥氏体不锈钢，同时表现出良好的塑性和韧性。
2问题的提出随着双相不锈钢的广泛应用，双相不锈钢管件也开始大量使用，然而，管件的制作遇到了以下问题：1）双相不锈钢在制作管件的过程中，一般都有一个反复加热和变形成型的程序，我们在压制三通时就遇到压制过程中管件开裂情况，而且开裂不是偶然的，是经常出现的，因此，为了提高成品率和产品质量，有必要找出双相不锈钢开裂原因和机理，最终拿出解决问题的工艺技术参数。
2）双相不锈钢耐蚀能力很大程度取决于双相比，资料表明，点蚀电位与奥氏体含量之间的关系密切。
在实际生产中，一方面由于原材料本身的相比例可能达不到标准要求，另一方面是在管件成型过程中由于反复加热使产品的相比例发生了改变，因此有必要经过热处理的手段恢复双相不锈钢的相比例。
不锈钢复合板筒体出现裂纹的原因及防止措施
不锈钢复合板筒体出现裂纹的原因及防止措施作者：赵刚来源：《科技创新与应用》2014年第02期摘要：复合板设备成型时有其自身特点，对焊接工艺和坡口形式有特殊要求。
在生产不锈钢复合板筒体的过程中经常会出现裂纹等问题，直接影响到其质量。
文章就针对这方面问题进行阐述，并提出相应的解决措施。
关键词：不锈钢复合板；坡口；过渡层；焊接1 概况因为不锈钢复合板兼有不锈钢的耐蚀性和碳钢的价格及强度优势，随着它的制造技术日渐成熟，在容器器制造中的应用日益广泛。
某容器制造厂，制作了几台主材为16MnR+OCr18Ni9的不锈钢复合板，规格有（25+3）mm，（28+3）mm的压力容器。
在首台压力容器制造中筒节既没有留型遒，也没预压的情况下，筒节纵缝全部焊完后，校圆时发现在焊缝中及热影响区有裂纹出现，裂纹方向沿着焊缝，有的在复层，有的在基层，有的甚至从基层裂到复层。
为此技术人员分析原因，制定处理措施。
2 原因分析筒节发生裂纹后，查看了原材料，基层、复层及复合板的化学成分，机械性能都符合相关标准要求。
由于裂纹出现在筒节校圆后的焊缝和焊缝的热影响区，故从以下方面进行分析。
2.1 16MnR和OCrI 8Ni9是两种不同的材质，其化学成分、物理性能及晶体组织存在很大差异，导致在焊接中容易出现以下问题。
2.1.1 16MnR和OCrl 8Ni9在焊接过程中稀释作用强烈，使过渡层、复层焊缝中含碳量增多，增大了结晶裂纹倾向；焊接熔合区则可能出现马氏体组织而导致硬度和脆性增加；同时由于基层与复层的含铬量差别较大，促使碳向复层迁移扩散，在其交界处的焊缝金属区域形成增碳层和脱碳层，即在基层侧（16MnR）形成脱碳层，而在复层侧（OCrI 8Ni9形成增碳层，两侧性能相差悬殊，这一过渡层的存在往往使塑性性能局部恶化，该过度层导致筒节在校圆承受压应力时容易出现裂纹。
2.1.2 由于复层和基层材料的导热系数和线膨胀系数相差较大，不锈钢的导热系数约为碳钢的1I3，线膨胀系数是碳钢的1.5倍，随着温度的升高，膨胀的差值也相应地增加。
2205双相不锈钢换热器管板开裂分析与思考
2205双相不锈钢换热器管板开裂分析与思考孙滨【摘要】针对出现裂纹的2205双相不锈钢换热器,取样进行了元素、铁素体与硬度测试以及金相分析,结果表明:该换热器2205双相不锈钢管板开裂是由于组织中α铁素体含量偏低引起的氯化物应力腐蚀开裂.因此提出:使用2205双相不锈钢应具有严格的检验制度,避免具有缺陷的材料在产品中使用.另外,由于爆炸复合后需要进行消除应力退火处理,相当于对2205双相不锈钢进行时效处理,难以避免双相钢中σ相析出导致材料脆化,所以不建议使用2205双相不锈钢的复合板材料.【期刊名称】《石油化工腐蚀与防护》【年(卷),期】2015(032)005【总页数】3页(P33-35)【关键词】双相不锈钢;换热器;奥氏体;铁素体;应力腐蚀开裂【作者】孙滨【作者单位】兰州金峰包装制品有限公司,甘肃兰州730060【正文语种】中文双相不锈钢兼有奥氏体和铁素体不锈钢的特点，与铁素体不锈钢相比，其塑性、韧性更高，无室温脆性，且焊接性能显著提高，但是也保持了铁素体不锈钢的475 ℃脆性。
与奥氏体不锈钢相比，强度高、导热系数高且耐晶间腐蚀和耐氯化物应力腐蚀性能大幅度提高。
2205 双相不锈钢是所有双相不锈钢中应用最多的钢种，在石化行业也得到广泛的应用。
某炼油厂蒸馏装置常压塔顶循换热器采用2205 双相不锈钢制造，使用一周期(3 年)发现管板出现大量细小裂纹。
文章就此问题展开分析讨论，找出开裂原因和预防措施。
1 开裂情况该换热器是常压塔顶循第1 级换热器，管程介质是顶循油，压力0.92 MPa，入口温度138 ℃，出口温度119 ℃;壳程介质是原油，压力2.5 MPa，入口温度60 ℃，出口温度97 ℃。
换热器打开经冲洗后，宏观上看表面干净整洁(见图1)，放大观察可发现管板上存在很多细小裂纹，其放大50 倍照片见图2。
所有裂纹均处在管板母材上，焊接部位未发现裂纹。
2 理化检查2.1 元素、铁素体与硬度测试采用NITON XLT XRF 合金光谱仪对换热器管板合金元素测定，结果见表1。
常压塔顶双相不锈钢腐蚀原因分析及对策
图１ ５ ０到 ５ ｌ 层 塔 盘 之 间塔 壁腐 蚀
２ ０ １ ６年 ５月对 装 置进 行 检修 ， 发 现 常压 塔顶
双 相不锈 钢塔 壁及 内构 件腐蚀 严 重 。为此针 对 常 压 塔顶 双相 不 锈 钢 腐 蚀 问题 展 开 现 场 检 查 与 检
腐蚀 穿孔 ， 见图４ 。第 ４ ８层 东 北侧 塔 盘 支撑 圈与
塔壁 焊道 出现 环 向裂 纹 ， 打磨 焊 道 至塔 壁仍 能 见 裂纹 ， 塔盘 支撑 圈多 处 出现径 向裂纹 ， 裂 纹可 能贯
穿复层 ， 见图 ５ 。
１ ． ３ 组 织检 测
针 对常 压塔 顶塔 壁及 内构 件腐 蚀 严 重 、 塔 内
双相不 锈钢 具有 良好 的抗 孔蚀 和耐应 力腐 蚀 开裂性 能 ， 在石 油化工 行业 得 到 了广 泛应 用 ， 尤 其 是在 含氯盐 和硫 化氢 的工业 介 质环境 中更加显 示
出其 特有 的耐蚀 性 ， 解 决 了许 多 石化 工 业 生 产 中
存在的腐 蚀 问题 ， 积 累 了成 功 使 用 的 经 验 ¨ 引。 但 由于加工 油 品劣质 化 ， 油 品 的酸值 、 盐 含量呈 上 升趋 势 ， 装置 腐蚀 问题 日益 加剧 。 某公 司常减 压蒸 馏 装 置 年 加工 量 １ ． ５ Ｍｔ ／ ａ ， 主要 由常压 蒸馏 、 减 压 蒸馏 、 减黏裂化 （ 该 部 分停 用） 和 一脱 三 注 等 部 分 组 成 ， 以加 工 海 洋 原 油 为 主 。该 原油 的 密度为 ９ ６ ８ ． ５ ｋ ｇ ／ ｍ ， 酸值 高达３ ． ６ ｌ
常 压 塔 顶 双 相 不 锈 钢 腐 蚀 原 因分 析 及 对 策
董 健 ， 晋 西润， 薛光亭 ， 王 宁 ， 马方义
常压塔顶双相不锈钢腐蚀原因分析及对策
常压塔顶双相不锈钢腐蚀原因分析及对策董健;晋西润;薛光亭;王宁;马方义【摘要】某公司常减压蒸馏装置常压塔顶双相不锈钢腐蚀严重,现场发现常压塔顶多处焊道腐蚀、塔盘支撑圈及内构件多处开裂,塔顶内壁出现坑蚀.腐蚀问题产生的主要原因有:脱后原油含盐高;塔顶温度控制偏低;焊接不规范及塔盘水平度不够等.针对产生的腐蚀问题进行了分析,并提出罐区原油加注破乳剂、增加罐区原油沉降时间、利用新型电脱盐技术、塔顶部位加注油溶性缓蚀剂、若条件允许,采用脱后原油注碱和提高塔顶温度等相关的防腐蚀建议和措施.【期刊名称】《石油化工腐蚀与防护》【年(卷),期】2017(034)001【总页数】4页(P54-57)【关键词】双相不锈钢;裂纹;铁素体;焊接工艺【作者】董健;晋西润;薛光亭;王宁;马方义【作者单位】中海油(青岛)重质油加工工程技术研究中心有限公司,山东青岛266500;中海油(青岛)重质油加工工程技术研究中心有限公司,山东青岛266500;中海油(青岛)重质油加工工程技术研究中心有限公司,山东青岛266500;中海油(青岛)重质油加工工程技术研究中心有限公司,山东青岛266500;中海油(青岛)重质油加工工程技术研究中心有限公司,山东青岛266500【正文语种】中文双相不锈钢具有良好的抗孔蚀和耐应力腐蚀开裂性能，在石油化工行业得到了广泛应用，尤其是在含氯盐和硫化氢的工业介质环境中更加显示出其特有的耐蚀性，解决了许多石化工业生产中存在的腐蚀问题，积累了成功使用的经验[1-2]。
但由于加工油品劣质化，油品的酸值、盐含量呈上升趋势，装置腐蚀问题日益加剧。
某公司常减压蒸馏装置年加工量1.5 Mt/a，主要由常压蒸馏、减压蒸馏、减黏裂化(该部分停用)和一脱三注等部分组成，以加工海洋原油为主。
该原油的密度为968.5 kg/m3，酸值高达3.61 mgKOH/g，硫质量分数为0.41%，盐质量浓度为40 mg/L，为重质低硫高酸原油。
15CrMoR_06Cr13复合板塔产生表面裂纹的原因分析
15CrMoR_06Cr13复合板塔产⽣表⾯裂纹的原因分析热加⼯etrochemical IndustryP⽯油⽯化B15CrMoR/06Cr13复合板塔天津津滨⽯化设备有限公司 （３００２７１） 窦双云【摘要】通过原因分析查找了产⽣裂纹的原因，现场对焊接接头进⾏了化学分析和⾦相分析，结果表明复层焊缝存在少量⽓孔、夹渣等缺陷，使焊接⼒学性能变差，并在热应⼒作⽤下产⽣微裂纹。
合理地制定了返修⽅案并消除了裂纹缺陷。
１． 概况某⼯程施⼯现场分段安装复合板塔，该塔⾼34m 、直径9m 、塔体材料为15CrMoR/06Cr13，塔体安装、检测合格后进⾏消除应⼒热处理，热处理温度为690℃保温2h 。
当再次对热处理后的塔内外焊缝进⾏100%渗透检测时，发现复层焊缝及两侧热影响区表⾯有多处细⼩表⾯裂纹，共计657处；其中浅表性裂纹605处，且⼤部分裂纹分布在封头上。
为确认是否有焊缝内部裂纹及裂纹扩展情况，对该塔A 、B 焊缝进⾏100%超声波探伤检测（焊缝两侧各300mm 范围内双直双斜探头），没有发现其他裂纹。
图１为塔焊缝简图。
图１塔焊缝简图２． 原因分析（1）15CrMoR/06Cr13塔的焊缝性能分析 ⽤塔体产品试板余料作材料⼒学性能试验及化学成分分析，结果如下：①⼒学性能试验。
焊道180°侧弯合格；焊道中⼼的常温冲击吸收能量：120～190J ；热影响区的常温冲击吸收能量：228～260J 。
②化学成分分析。
塔复合板复层的光谱检验：w C r ＝13.1%，合格；塔15C r M o R 基板的化学成分合格；焊缝（E5515－B2）的化学成分合格。
（2）焊缝⾦相分析 为深⼊了解裂纹产⽣的原因，我们对复层焊缝、裂纹及母材正常位置进⾏覆膜⾦相分析。
①取样分析部位如如图2所⽰。
图２中箭头所指处为⾦相检验位置，共计3个位置，编号分别为1#、2#、3#。
每个位置均包括母材、焊缝及热影响区三个部分。
②检验结果表明：三个位置的母材⾦相组织均为铁素体+碳化物，晶粒度7～8级，组织状况⽆明显差异（见图3）；1#，2#，3#位置焊缝均发现较多裂纹及多处圆形夹渣，裂纹尖端呈沿晶状态，焊缝的多处位置均发现有微观裂图2 取样分析部位⽰意41etrochemical IndustryP⽯油⽯化纹，⾦相组织均为枝状奥⽒体（见图4～图6）；三个位置的热影响区⾦相组织均为铁素体+σ相+颗粒状碳化物，组织结构较为粗⼤，其中2#，3#位置热影响区较多晶界均有晶间开裂现象（见图7、图8）。
不锈钢封头开裂分析及对策
不锈钢封头开裂分析及对策支泽林 王富岐 陕西省锅炉压力容器检验所某封头厂受压力容器制造厂委托，压制了8张材料牌号为304奥氏体不锈钢椭圆型封头。
经检查，钢板规格为6000×1500×10mm和6400×1800×10mm,坯料直径、外观质量，均满足成型要求。
封头厂采用两次冷拉伸成型工艺，在2010年2月7日前压制完毕并进行了切边，同时对成型后的封头进行了外观、形状、几何尺寸等检查，未见异常，遂被制造厂运走。
在2010年2月12日后，发现封头在直边和圆弧部位沿垂直于封头端面方向上均出现了开裂，长度约30～200mm，裂缝都为穿透性开裂，其中有一个封头出现了20多处。
304奥氏体不锈钢压制封头较普遍，但开裂情况较罕见。
为此，本文针对304奥氏体不锈钢封头失效情况进行分析，找出开裂产生的原因和失效机理，提出解决对策。
1 检查与试验取封头直边和圆弧部位沿开裂处，进行光谱分析、力学性能、弯曲性能和金相分析。
1.1 封头开裂的宏观形貌封头的材料为304，规格为φ1500×8m m 和φ1400×8mm，封头开裂的宏观形貌如图1所示。
图1 封头开裂的宏观形貌1.2 封头材料化学成分对封头开裂和未开裂部位进行光谱分析，其化学成分满足GB24511－95的标准要求。
1.3 金相分析封头开裂部位和未开裂部位金相组织如图2所示，可以看出，两个部位的金相组织均为奥氏体和形变马氏体，晶粒度6～7级，清晰可见。
压制前金相组织应该是奥氏体(含孪晶)+碳化物+少量铁素体。
（a）未开裂处封头组织（b）开裂处封头组织图2 封头的金相显微组织1.4 力学性能分析力学性能试验结果见表1。
表1 力学性能根据GB/T4237-2007，R m ≥520、R p0.2≥206、A ≥40％、力学性能符合标准。
2 结果讨论2.1 材料分析经原厂家提供的《产品质量证明书》表明交货状态为：固溶、酸洗、热轧。
S30408不锈钢封头母材裂纹原因分析
料的力学性能和耐蚀性等受到显著影响 ，同时也常 ４ 结束语 常影响加工零件的表面质量和加工工具 的寿命。 （ ２ ） 热处理工艺 的影 响。该 ￥ ３ ４０ ０ ８ 不锈钢封头 应用 ￥ ３ ０ ４ ０ ８ 不锈钢制作封头 ， 需尽量避免 由材 在 成型后 又经 过 １ ０ ０ ０℃热处 理 ， 且 在空 气 中缓慢 冷 料质量、 晶问腐蚀等带来的不 良影响。晶问腐蚀是造 却。就冷却速度而言 ， 重要 的不是冷却速率本身 ， 而 成开裂 的主要原 因，因此在加热过程特别是在焊接 是封头通过敏化区间所经历的时间，已知奥 氏体不 时 ， 应尽量避免敏化温度区（ ４ ５ ０ ～８ ５ ０ ｃ Ｉ ＝ ） ， 在敏化温
Ａ ｆ ｔ ｅ ｒ ｔ ｅ ｓ ｔ ｉ ｎ ｇ ， ｔ ｈ ｅ ｍｉ ｃ ｒ ｏ ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｉ ｓ ａ ｕ ｓ ｔ ｅ ｎ ｉ ｔ ｅ＋ｐ ｕ ｎ ｃ ｔ ａ ｔ ｅ ， ｓ ｔ ｉ ｒ ｐ ｆ ｅ ｒ ｒ ｉ ｔ ｅ ， ｇ ｒ ａ ｉ ｎ ｓ ｉ ｚ ｅ ｏ ｆ ａ ｂ ｏ ｕ ｔ ７ ，ａ ｌｓ ｏ ｆ ｏ ｕ ｎ ｄ ｈａ ｔ ｔ ｔ ｈ ｅ ｃ ｒ ａ ｃ ｋ
锈钢在 ５ ５ ０ ～ ８ ５ ０ ℃缓慢冷却时 ， 晶界有高铬 的碳化 度区停留时间越短， 发生晶间腐蚀的几率越小 。同时 物 Ｃ ｒ ２ ３ Ｃ ６ 析 出， 造成碳化 物邻近部分贫铬 ， 引起晶 可采 取 固溶 热 处 理 、稳 定 化处 理等 措 施来 防止 晶间 间腐蚀的倾 向。这种腐蚀使晶粒 间的结合力大大削 腐蚀 。 弱， 严重时可使机械强度完全丧失 ， 因此遭受这种腐 蚀的不锈钢 ， 经不起轻轻敲击便破碎成细粒。 参考文献 ：
（ １ ） 夹杂物的影响。 不 同形态的夹杂物混杂在金 艺 ， 考虑在热处理温度下的组织稳定性 。表面必须清
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图 ６ 塔顶封头检测位置
从表 ２可以看出，塔顶封头双相钢复合板覆 层母材硬度（３１９ＨＬ）和其焊缝硬度（２７４ＨＬ）均 明显高于顶部筒体双相钢复合板覆层母材硬度 （２８７ＨＬ）和筒体覆层焊缝硬度（２４１ＨＬ）。 ２．４ 铁素体含量测定
对塔顶封头双相钢复合板覆层母材、热影响 区、焊缝以及顶部筒体双相钢复合板覆层母材、焊 缝进行铁素体含量测定，检测结果见表 ３。具体 检测位置见图 ６。
关键词：常压塔顶；双相不锈钢；爆炸复合板；裂纹
炼油厂常压塔顶系统处于 ＨＣｌＨ２ＳＨ２Ｏ腐 蚀环境［１２］，对碳钢表现为均匀腐蚀、局部腐蚀或 沉积物下腐蚀，对铁素体不锈钢表现为点状腐蚀， 对奥氏体不锈钢则表现为晶间腐蚀、应力腐蚀开 裂。在高酸、高硫原油加工装置设备和管道设计 选材导则中，常压塔顶封头和顶部筒体复合板的 覆层材质均推荐采用双相不锈钢［３］。
第 １期
周 杨等．双相不锈钢复合板 制 常压塔顶封头内表面开裂原因分析
失效分析
表 ３ 覆层材料铁素体体积分数 φ，％
项 目 封头覆层母材 封头覆层热影响区 封头覆层焊缝 筒体覆层母材 筒体覆层焊缝
数值 ３６．７ ３５．５ １９．８ ３５．２ ２２．９
从表 ３测定结果可以看出，顶部封头双相钢 复合板覆层焊缝的铁素体体积分数为 １９．８％，低 于顶部筒体双相钢复合板覆层焊缝的铁素体体积 分数（２２．９％）。
Байду номын сангаас
确有不同，尤其是在裂纹附近；塔顶封头裂纹呈树 枝状向外扩散。
图 ５ 塔顶封头覆层母材裂纹形貌
２．３ 硬度测定
对塔顶封头双相钢复合板覆层母材、热影响
区、焊缝以及顶部筒体双相钢复合板覆层母材、焊
缝进行里氏硬度测定，结果见表 ２。硬度具体检
测位置见图 ６。
表 ２ 塔顶封头和塔顶筒体里氏硬度值 ＨＬ
项 目 封头覆层母材 封头覆层热影响区 封头覆层焊缝 筒体覆层母材 筒体覆层焊缝
５７
失效分析
石油化工 腐 蚀与防护
２０１９年第 ３６卷
２ 缺陷部位理化检验 ２．１ 化学成分
对塔顶封头内壁母材、塔顶封头内壁焊缝、顶 部筒体母材和顶部筒体焊缝进行化学成分分析， 结果见表 １。从表 １可知，塔顶封头和顶部筒体 使用的双相钢爆炸复合板内表面覆层的双相钢材 质成分合格。
表 １ 覆层材料化学成分
图 ２ 塔顶封头内壁焊缝区裂纹
收稿日期：２０１８１０２３；修回日期：２０１８１２２４。 作者简介：周 杨 （１９８２—），男，高 级 工 程 师，本 科，主 要 从 事石油化工装置基 于 风 险 的 检 验 （ＲＢＩ）工 作。 Ｅｍａｉｌ：ｋｉｒｋ＿ ｃｈｏｕ＠ｑｑ．ｃｏｍ 基 金 项 目：安 徽 省 自 然 科 学 基 金 项 目—青 年 基 金 （１７０８０８５ＱＥ９５）
为消除应力 ＋覆层表面酸洗钝化。
图 １ 塔顶封头内壁母材裂纹
１ 常压塔顶封头内表面开裂情况 该常压塔于 ２０１１年 ９月投用，２０１５年 １２月
进行首次定期检验，检验时发现塔顶封头内表面 对接焊缝及母材存在大量裂纹，裂纹宏观形貌见 图 １和图 ２。
塔顶封头和塔顶筒体（上数 ５层塔盘）采用 Ｑ３４５Ｒ＋０２２Ｃｒ２３Ｎｉ５Ｍｏ３Ｎ爆炸复合板制造，内径 ５６００ｍｍ，复合板厚度 １４ｍｍ＋３ｍｍ，供货状态
双相不锈钢复合板制常压塔顶封头 内表面开裂原因分析
周 杨，程 伟，郑成思
（合肥通用机械研究院有限公司 国家压力容器与管道安全工程技术研究中心，安徽 合肥 ２３００３１）
摘要：某炼油厂在停工检修时发现，由双相不锈钢爆炸复合板制造的常压塔顶封头内表面存 在大量裂纹。通过对塔顶 封 头 裂 纹 部 位 进 行 理 化 检 验，结 合 其 服 役 的 腐 蚀 环 境 和 制 造 工 艺 等 因 素，对裂纹产生原因进行了分析。分析结果表明：因制造过程导致双相不锈钢爆炸复合板损伤，在 特定腐蚀环境中，该损伤造成了设备失效。提出了预防这种失效的建议和措施。
ｗ，％
检测位置 封头内壁覆层母材 顶部筒体覆层母材 封头内壁覆层焊缝 顶部筒体覆层焊缝
Ｃｒ ２２．４ ２２．４ ２４．４ ２３．９
Ｎｉ ５．９ ６．１ ９．８ ９．５
Ｍｎ １．５ １．４ ０．９ ０．８
Ｍｏ ３．２ ３．２ ３．１ ３．０
２．２ 金相检验 对顶部筒体双相钢复合板覆层母材、塔顶封
头双相钢复合板覆层裂纹区域进行金相检验，金 相组织照片见图 ３至图 ５。
数值 ３１９ ３３４ ２７４ ２８７ ２４１
图 ３ 顶部筒体覆层母材金相
图 ４ 塔顶封头覆层母材裂纹处金相
从金相组织照片可以看出：顶部筒体双相钢 复合板覆层母材金相组织主要是黑色的球状体 （铁素体）和灰白色的多边形体（奥氏体），为典型 的双相钢金相组织；塔顶封头双相钢复合板覆层 金相结构与顶部筒体双相钢复合板覆层金相结构
双相不锈 钢 （简 称 双 相 钢）是 由 奥 氏 体 （γ 相，体积分数 ５０％ ～７０％）和铁素体（α相，体积 分数 ３０％ ～５０％）两相组织构成的不锈钢，比碳 钢具有更好的耐均匀腐蚀、耐局部腐蚀性能，比铁 素体不锈钢具有更好的耐点蚀性能，比奥氏体不 锈钢具有更好的耐晶间腐蚀和应力腐蚀性能。
某炼油厂双相钢爆炸复合板制常压塔顶封头 在服役 ４ａ后首次检验，发现其内表面存在大量 裂纹。通过现场检查和对开裂部位的理化检验， 结合其服役工况和制造工艺，分析了塔顶封头开 裂的原因，并提出了合理化建议。
２０１９年第 ３６卷 第 １期 石油化工腐蚀与防护 ＣＯＲＲＯＳＩＯＮ＆Ｐ ＲＯ ＴＥＣＴＩＯＮＩＮＰＥＴＲＯＣＨＥＭＩＣＡＬＩＮＤＵＳＴＲＹ 失 效 分 析
引用格式：周杨，程伟，郑成思．某炼油厂双相不锈钢制常压塔顶封头内表面开裂原因分析［Ｊ］．石油化工腐蚀与防护，２０１９，３６（１）：５７６０． ＺＨＯＵＹａｎｇ，ＣＨＥＮＧＷｅｉ，ＺＨＥＮＧ Ｃｈｅｎｇｓｉ．ＣａｕｓｅＡｎａｌｙｓｉｓｏｆＩｎｎｅｒＳｕｒｆａｃｅＣｒａｃｋｉｎｇｉｎＴｏｐＨｅａｄｏｆＤｕｐｌｅｘＳｔａｉｎｌｅｓｓＳｔｅｅｌＡｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃ ＴｏｗｅｒｉｎａＲｅｆｉｎｅｒｙ［Ｊ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ＆ ＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎｉｎＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＩｎｄｕｓｔｒｙ，２０１９，３６（１）：５７６０．