镁合金的动态再结晶
应变速率对AZ61镁合金动态再结晶行为的影响
应变速率对AZ61镁合金动态再结晶行为的影响杨续跃;张之岭;张雷;吴新星;王军【摘要】The deformation and dynamic recrystallization behavior of magnesium alloy AZ61 were studied at 623 K and 3 × 10-5-3 × 10-1 s-1 by optical and SEM/EBSD metallographic observation. The results show that the flow stresses and the dynamic recrystallization behavior are dependent on strain rates. With the increase of the strain rate, the strain rate sensitivity becomes weaker for steady state stresses while the strain rate sensitivity for the peak stress decreases firstly then increases obviously. Increasing strain rate can accelerate the process of dynamic recrystallization and the development of coarse {1012} twins which are harmful to get a complete recrystallization structure leading to the decrease of fractional recrystallization. Bulging mechanism for dynamic recrystallization nucleation operates mainly at lower strain rate, whereas the dynamic recrystallization substructure developed at higher strain rate is characterized by twin intersections. The difference of deformation mode leads to the operation of different mechanisms of dynamic recrystallization nucleation.%采用光学显微镜、SEM/EBSD和组织定量分析技术研究AZ61镁合金在623 K、3×10-5～3×10-1S-1下单向压缩时变形和动态再结晶行为.结果表明:AZ61镁合金的流变应力和动态再结晶行为强烈地受到应变速率的影响；随着应变速率的提高,稳态流变应力对应变速率的敏感性逐渐减弱,而峰值应力对应变速率的敏感性却呈先减弱后又显著增强的趋势.提高应变速率可加快动态再结晶进程,但高速变形初期产生更多的粗大{10(1)2}孪晶,不利于完全再结晶而导致稳态时的再结晶体积分数反而较低；在中低应变速率下动态再结晶以晶界弓出形核为主,而在高应变速率下则主要通过孪晶分割来进行；由应变速率引起变形机制的变化是导致不同动态再结晶行为的原因.【期刊名称】《中国有色金属学报》【年(卷),期】2011(021)008【总页数】7页(P1801-1807)【关键词】AZ61镁合金;高温变形;应变速率;动态再结晶;孪晶【作者】杨续跃;张之岭;张雷;吴新星;王军【作者单位】中南大学材料科学与工程学院,长沙410083;中南大学有色金属材料科学与工程教育部重点实验室,长沙410083;中南大学材料科学与工程学院,长沙410083;中南大学材料科学与工程学院,长沙410083;中南大学材料科学与工程学院,长沙410083;中南大学材料科学与工程学院,长沙410083【正文语种】中文【中图分类】TG146.2HCP结构的镁合金滑移系较少，低温塑性差，其变形多在高温下进行。
冷锻AZ31镁合金再结晶过程动力学
冷锻AZ31镁合金再结晶过程动力学K inetics of Recrystallization of Cold Forging A Z31Magnesium Alloy刘天模,刘 宇,卢利伟,李 楠,贺 舜,孙朝勇(重庆大学国家镁合金工程技术中心,重庆400044)L IU Tian2mo,L IU Yu,L U Li2wei,L I Nan,H E Shun,SUN Chao2yong(National Engineering Research Center for MagnesiumAlloys,Chongqing University,Chongqing400044,China)摘要:对不同变形量的冷锻AZ31镁合金在不同温度和保温时间下进行退火。
通过对其组织的研究和静态再结晶动力学的分析,结果表明:可以用J MA K方程对其静态再结晶体积分数和退火时间的关系进行描述。
由实验数据计算得到冷锻AZ31镁合金再结晶激活能为5315kJ/mol左右,同时得到各温度下的再结晶完成时间,可为冷锻AZ31镁合金退火工艺的制定提供一定参考。
关键词:冷锻AZ31镁合金;静态再结晶;动力学中图分类号:T G14612+2 文献标识码:A 文章编号:100124381(2009)022*******Abstract:The annealing process was made under different temperat ure and holding time to t he cold forging AZ31magnesium alloy wit h different deformation ratio.The result s show t hat t he relationship between annealing time and volume f raction of t he static recrystallization can be described by t he J MA K equation by t he investigation of micro struct ure evolution and kinetics analysis of static recrys2 tallization.Based on t he experiment data,t he activation energy was calculated to be about5315kJ/ mol,and t he time for static recrystallization completion was calculated,which could be a reference for t he techniques of annealing t reat ment.K ey w ords:cold forging A Z31magnesium alloy;static recrystallization;kinetics 镁合金已经成为国防军事、汽车、电子通讯等产业的重要材料,有可能在若干年后超过铝和铜成为应用量最大的第二种金属材料。
az31镁合金在高温拉伸中的动态再结晶行为 金属所
az31镁合金在高温拉伸中的动态再结晶行为金属所az31镁合金在高温拉伸中的动态再结晶行为[序号一] 引言az31镁合金是一种常见的镁合金材料，具有低密度、高比强度和良好的抗腐蚀性能，因而在航空航天、汽车制造等领域得到了广泛应用。
然而，在高温条件下，az31镁合金的力学性能容易发生变化，尤其是在高温拉伸过程中，动态再结晶行为对材料的性能具有重要影响。
[序号二] az31镁合金的高温拉伸性能及动态再结晶行为在高温拉伸过程中，az31镁合金的晶粒会出现较大程度的变形和织构演变，同时还会发生动态再结晶现象。
这种动态再结晶行为对材料的力学性能和微观组织特征都会产生显著影响。
研究表明，在高温拉伸条件下，az31镁合金的晶粒尺寸会发生显著变化，少量低角度晶界和次晶粒将会形成，这对材料的强度和塑性均产生重要影响。
[序号三] 动态再结晶行为对材料性能的影响动态再结晶行为对az31镁合金的力学性能产生的影响是复杂的。
动态再结晶有助于减轻材料的织构，提高材料的延展性和韧性；另动态再结晶还可能引起材料中局部组织特征的变化，降低其强度和耐磨性。
对az31镁合金在高温拉伸中的动态再结晶行为进行深入研究，有助于更好地理解和控制该材料的力学性能。
[序号四] 我的观点和理解在我看来，az31镁合金在高温拉伸中的动态再结晶行为是一个复杂而值得深入研究的课题。
通过对其动态再结晶行为进行深入了解，可以为其力学性能的调控和优化提供重要参考。
我相信随着科研水平的提高和技术手段的不断完善，对az31镁合金在高温拉伸中动态再结晶行为的研究将会取得更加丰硕的成果，为该材料在工程领域的应用带来更大的发展空间。
[序号五] 总结az31镁合金在高温拉伸中的动态再结晶行为是一个复杂而值得深入研究的课题。
了解其动态再结晶行为对于优化材料的力学性能具有重要意义，也有助于推动该材料在航空航天、汽车制造等领域的应用。
我对这一课题的研究充满信心，相信在不久的将来必将取得更加显著的成果。
AZ80镁合金多向锻造变形过程中晶粒取向的演变
ｗｈｉｌｅ ｐａｓｓ ｓｔｒａｉｎ ｄｏｅｓ ｎｏｔ．Ｂｏｔｈ ｄｅｃｒｅａｓｉｎｇ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｉｎ ｓｏｍｅ ｄｅｇｒｅｅ ａｎｄ ｕｎｉａｘｉａｌ
ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｍｏｄｅ ｃａｎ ｐｒｏｍｏｔｅ ｔｈｅ ｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｔｒｏｎｇ ｂａｓａｌ ｐｒｅｆｅｒｒｅｄ ｏｒｉｅｎｔａｔｉｏｎ．
６２１
图可看出，前３道次中，锻压面（第１道次的ｘ面，第 ２道次的ｙ面和第３道次的ｚ面）的（０００１）衍射峰最 强，表明已形成明显的基面择优取向．同时注意到下一道 次将要锻压的面（第１道次的ｙ面，第２道次的Ｚ面 和第３道次的ｘ面）的（０００１）衍射峰很弱，这对于后续 变形很有利．第４道次呈现原始未变形前ＸＲＤ图谱特 征．而后第５—９道次演变规律与前３道次相同．从１０ 道次以后材料ＸＲＤ图与第４道次相同，表明试样中晶 粒取向为随机分布．道次压下量分别为４５％和５５％两 组试样的变化规律与３０％基本一致． ２．２ 道次压下量的影响
万方数据
６２０
金属学报
第４３卷
１实验过程
实验用材料是铸态ＡＺ８０镁合金，成分（质量分 数， ％）为Ｍｇ一８．５Ａ１－０．５Ｚｎ－０．１２Ｍｎ，实验前在４００ ℃下对铸锭保温１６ｈ均匀化处理．实验试样初始尺寸为 ４０ ｒａｍ×３０ １ＴＩｍＸ３０ ｍｉＤ．（图１）．实验在液压机上进行， 压力机空载下压速度为１２．５ ｍｍ／ｓ．实验前试样和上下平 砧于炉内设定温度下保温１０ ｒａｉｎ．实验时试样与平砧间 涂抹石墨机油作润滑剂，以减小摩擦对试样成形的影响． 每次锻压后试样采用水淬保留高温变形组织，表面稍作修 整后重新于炉内加热后换方向变形．多向锻压过程为Ｘ—
２．４ 变形方式的影响 在单向和多向变形下试样锻压面的ＸＲＤ图如图６
基于数学模型的变形镁合金AZ31B热力学及动态再结晶
基于数学模型的变形镁合金AZ31B热力学及动态再结晶常玉宝;李诗军【摘要】以铸态AZ31B镁合金为研究对象,分别在应变速率为0.005 s-1、0.05 s-1、05 s-1,变形温度在300℃、350℃、400℃的条件下,采用热变形模拟实验机对铸态合金进行再结晶行为研究,建立并验证了热变形本构方程、再结晶热力学模型和动态再结晶晶粒尺寸模型.研究表明,晶粒在较低应变速率和较高变形温度下更细,减小了晶界处孪晶位错密度,也为降低后续轧制时边裂现象发生的概率提供了依据.【期刊名称】《电焊机》【年(卷),期】2015(045)008【总页数】6页(P65-70)【关键词】AZ31B镁合金;数学模型;热力学;动态再结晶【作者】常玉宝;李诗军【作者单位】白城师范学院数学学院,吉林白城137000;湖南华菱湘潭钢铁有限公司,湖南湘潭411100【正文语种】中文【中图分类】TG4070 前言纯镁及镁合金密度非常小，是目前最轻的金属结构材料，同时它具有比刚度和比强度高、阻尼减振性好及电磁屏蔽性强等诸多特点。
镁合金被认为是21世纪最具发展潜力的金属材料之一，被广泛应用于航空航天、汽车工业和医疗等领域[1]。
国内外很多有色金属研究学者为了揭示镁合金塑性成型的规律和特点，进行了很多关于镁合金塑性变形理论方面的研究。
包括镁合金位错交滑移的特征和机制（如割阶—配对机制、Friedel机制及锁定—解锁机制）；滑移特征及其影响因素（如变形速度、变形温度、合金元素及晶粒度等）；孪生模式、孪晶与滑移之间及孪晶与孪晶之间的交互作用、塑性变形中孪生的作用及影响因素（如变形温度、应变速率、晶粒取向及尺寸等）[2-4]。
铸轧镁板在现代轧制工艺中晶粒尺寸较为粗大，而细化镁合金中晶粒的手段之一就是轧制铸轧镁板。
温度较低时，轧制容易导致边裂，这种边裂是由晶界处产生孪晶位错形成的位错塞积累到一定程度后发生的。
为了降低轧制镁板的边裂现象，研究和控制在一定热变形条件下镁合金的动态再结晶具有重要的意义。
镁合金动态再结晶模拟研究现状及展望
镁合金动态再结晶模拟研究现状及展望目录一、内容描述 (2)1.1 镁合金的重要性 (3)1.2 动态再结晶的研究意义 (4)二、镁合金动态再结晶理论基础 (5)2.1 动态再结晶的定义与特征 (6)2.2 动态再结晶的过程与机制 (7)2.3 影响动态再结晶的因素 (9)三、镁合金动态再结晶模拟研究方法 (9)3.1 计算机模拟技术的发展 (11)3.2 动态再结晶数值模拟的主要方法 (12)3.2.1 模型建立与简化 (14)3.2.2 再结晶过程的数值模拟 (15)3.2.3 经济优化与计算效率提高 (16)四、镁合金动态再结晶实验研究进展 (17)4.1 实验方法与技术 (18)4.2 动态再结晶行为分析 (19)4.3 动态再结晶工艺优化 (20)五、镁合金动态再结晶模拟与实验的对比研究 (21)5.1 结果比较与分析 (22)5.2 相互验证与补充 (23)六、镁合金动态再结晶模拟的挑战与未来展望 (25)6.1 现有研究的局限性 (26)6.2 未来研究方向 (27)6.2.1 提高模拟精度与准确性 (28)6.2.2 深化动态再结晶机理研究 (29)6.2.3 结合实验与模拟进行综合研究 (31)七、结论 (32)一、内容描述随着科学技术的不断发展，镁合金在航空航天、汽车制造、电子器件等领域的应用越来越广泛。
镁合金在高温环境下容易发生动态再结晶现象，导致其力学性能降低，限制了其在实际应用中的推广。
研究镁合金动态再结晶现象及其影响因素具有重要的理论和实际意义。
动态再结晶模型的建立：研究者们通过理论分析和实验验证，建立了多种镁合金动态再结晶模型，如基于相变材料的模型、基于微观结构的模型等。
这些模型可以为实际工程提供理论依据，指导镁合金的设计和优化。
动态再结晶过程的数值模拟：采用有限元法、分子动力学法等数值模拟方法，对镁合金在高温环境下的动态再结晶过程进行了研究。
通过对不同温度、时间、冷却速率等因素的控制，揭示了镁合金动态再结晶过程中的微观结构变化规律。
镁合金的塑性变形及再结晶热处理对其组织性能的影响
4
轧制前的平均晶粒尺寸约40um， 15%压下量轧制并退火后平均晶粒
3.3 EX-AZ31B: tensile properties on different directions
TD 45
TD
orientation
σb/ MPa
σ0.2/ MPa
δ/ %
ED
280.0
200.4
13.2
ED
45°
258.0
125.2
19.0
TD
276.0
107.4
16.2
ED
350
➢ 有色金属材料制品中70%以上是板、带材，轧制变形 镁合金板材的研究和加工技术的突破对开发变形镁合 金产品有重要促进作用。
2、变形镁合金塑性变形原理
➢ 镁合金的塑性变形特征：HCP晶体结构及c/a轴比值造成镁的 塑性变形困难。
➢ 塑性变形机制：滑移、孪生、超塑性； ➢ 板材塑性加工方法：热加工、温加工、冷(常温)加工；
压下量
14
退火工艺
15%
30%
45%
55%
12
200度退火1h
8.9um
6.9um
5.8um
4.9um
10
400度退火5min
12.1um
8.2um
7.5umum
9.2um
7.8um
7.0um
6
annealing1h at 2000c annealing1h at 3500c
0.01 s-1
0.1 s-1
1 s-1
5s-1
10s-1
1
σ
1 0.0227
l 82
n
Z 5.5 5 1 01 2
镁合金动态再结晶的研究现状
近年来，随着能源供求的紧张、不可再生能源的大量消耗，能源危机逐渐凸显。
为节约能源，各国对新材料的需求更加迫切，尤其是轻合金材料，如镁及镁合金材料。
镁合金具有密度小、比强度高等优点，是目前工业应用中最轻的工程材料［1］。
然而，镁合金为密排六方结构，与其它合金相比结构对称性低，因此成形性较差，从而限制镁合金特别是变形镁合金在工业上的应用。
动态再结晶（DRX ）是在热塑性变形过程中发生的再结晶［2］，作为一种重要的软化和晶粒细化机制，动态再结晶对控制镁合金变形组织、改善塑性成形能力以及提高材料力学特性具有十分重要的意义。
镁合金动态再结晶随合金变形方式的不同存在一定的差异，因此，系统研究其动态再结晶形核与晶粒长大的规律，完善镁合金的塑性变形理论体系，并利用动态再结晶细化晶粒的原理有效控制镁合金的组织和性能，将在生产中具有极为重要的应用价值［3-6］。
简述了当今国内外现有的镁合金动态再结晶机制和变形温度、变形速率、变形程度以及稀土元素对镁合金动态再结晶的影响。
1影响因素通常镁合金塑性变形过程中变形温度、应变速率、应变量的改变和稀土元素的添加都会影响塑性变形机制，因此，会对动态再结晶的行为造成影响［7］。
1.1变形温度的影响变形温度是通过改变位错密度的累积速率影响DRX 形核和长大，随着温度的升高、原子的扩散、位错的交滑移和晶界的迁移得到加强，变形的临界切应力减小［8-9］。
合金中原子的热振荡加剧、扩散速率增大、位错的运动（滑移、攀移、交滑移）及位错缠结滑动比低温时更容易，使动态再结晶的形核率增大，晶界的迁移能力明显增强，因此，提高变形温度可以促进镁合金动态再结晶的发生［10］。
何运斌等［11］对热变形中的ZK60镁合金研究后发现，变形温度增加时，试样的平均动态再结晶体积分数增大，合金变形更加均匀。
S.M.Fatemi-Var ⁃zaneh ，A.Zarei-Hanzaki 等在对AZ31镁合金动态再结晶的研究中指出，在试验温度范围内，试样的组织随非连续动态再结晶的发生而改变，如动态再结晶晶粒的尺寸与动态再结晶晶粒的体积分数均随变形温度的上升而增大［12］，如图1所示。
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高 低的应变速率给予动态再结晶晶粒足够的时间
形核 高的温度则使得晶界扩散速率增加 从而动
态再结晶进行的更充分
1.2 镁合金动态再结晶的组织特点
动态再结晶是一个形核与核心长大的过程 镁合
金的动态再结晶组织为大小不均且晶内位错密度较 低的等轴晶粒 如图 2 所示[16] 随着变形量的增大
动态再结晶晶粒变得细小且均匀 动态再结晶的晶粒
镁合金中的动态再结晶随塑性变形模式不同而 不同 动态再结晶的形核机制以及晶粒大小与变形 温度 变形速度 变形程度以及原始晶粒组织密切 相关 本文作者介绍了各种因素对镁合金动态再结 晶的影响以及镁合金动态再结晶的形核机制
1 镁合金动态再结晶的特点
动态再结晶和静态再结晶一样 也是形核与长 大的过程 相对于面心立方结构金属来说 镁合金 更容易发生动态再结晶 这是由于镁合金为密排六 方结构 滑移系非常有限 并且镁及镁合金的层错
由于镁合金室温塑性变形能力较差 镁合金的应 用受到很大限制 如何改善镁合金的塑性已成为人们 关注的重点 由 Hall–Petch 公式可知 通过细化晶 粒可以提高镁合金的力学性能 并且越来越多的研究 表明 晶粒细化可以提高镁合金的塑性 当晶粒尺寸 小于 10 μm 时 镁合金具有良好的超塑性能[1~6] 动 态再结晶作为一种有效的软化和晶粒细化机制 对控 制镁合金的变形组织 改善镁合金的塑性变形能力以 及提高材料的力学性能具有重要的意义[7~11]
b T=370
200m
3300 μm c T=415
115500 μm
万方数据
150 μmm
图图33 AAZ9Z19镁1 镁合合金挤金压挤组压织组织
a 335
b 370
c 415
(a)335 (b)370 (c)415
142
化工进展
2006 年第 25 卷
2.1 变形温度的影响 热变形金属内的位错密度上升到一定值 即驱
2 镁合金动态再结晶的影响因素
动态再结晶是在变形的过程中形核与长大的
因此变形温度 变形程度以及应变速率对动态再结
晶的形核和晶粒大小有着密切的关系 同时 原始
晶粒组织对动态再结晶也有一定的影响
0.50
0.73
图 2 AZ31 镁合金在 450 变形后的微观组织 应变速率为 1 100s-1
a T=335
/MPa
180
160 573K
140
623K
120
673K
100
723K
80
60
40
20
0
0.001
0.1
10
ε＆/s 1
图 4 AZ31 流变应力与真应变速率的关系
动态再结晶是一个速率控制的过程 变形速率
不仅影响新晶粒的形核 而且对新晶粒的尺寸有很 大影响 Liu Yi 指出 AZ31 合金在 350 变形时 应变速率从 1×10 3/s 升高到 1×10 2/s 时 细小晶 粒的体积分数随应变速率的增加而增加 但是随着 应变速率从 1×10 3/s 到 1×100/s 的升高而减少 图 5 [16] 一般认为 变形速度对晶粒尺寸的影响应 与变形温度综合考虑 Kaibyshev 等认为 增大 Z 参数 ε＆exp Q/RT 可以获得晶粒细化效果[12, 22,23] 由 Z 参数的公式可以得出 降低温度以及提高应变 速率都可以使 Z 值升高 Barnett 等[24]在研究中也证 实 在热变形过程中 AZ31 镁合金的晶粒尺寸随 着 Z 参数的增大而减少 2.3 变形程度的影响
化工进展
140
CHEMICAL INDUSTRY AND ENGINEERING PROGRESS
2006 年第 25 卷第 2 期
镁合金的动态再结晶
陈振华 许芳艳 傅定发 夏伟军
湖南大学材料科学与工程学院 长沙 410082
摘 要 介绍了镁合金动态再结晶的应力应变曲线和组织特点，分析了变形温度 变形速度 变形程度以及原始晶
Abstract The stress-strain curves and texture characteristics of dynamic recrystallization of magnesium alloy are introduced. The influences of deformation temperature strain rate strain and original texture on nucleation and grain size of dynamic recrystallization of magnesium alloy are discussed. Within a certain range grain size becomes small as deformation temperature declines and strain rate rises. The nucleation mechanisms of DRX are reviewed. Key words magnesium; magnesium alloys; dynamic recrystallization
万方数据
第2期
陈振华等 镁合金的动态再结晶
143
晶粒尺寸/μm /MPa
多而细化晶粒 如图 2 所示 在变形量很低时 晶粒粗大 并且存在一部分孪晶 随着变形程 度的增大 晶粒变得越来越细小 并且动态再 结晶晶粒的数量越来越多 Liu Yi 总结了晶粒 尺寸与应变量之间的关系 如图 6[16] 在试验的 温度和应变速率下 在变形初期晶粒尺寸随应 变的增加而急剧下降 当真应变达到一定值后 晶粒尺寸的变化很小 这是由于在大的变形量 下 大量的塑性变形造成金属晶体结构的严重 畸变 为再结晶的产生提供了有利的条件 再 结晶时从晶格严重畸变的高能位区域产生大量 的晶核 新的晶粒又在正长大的再结晶晶粒边 界形核长大 从而导致晶粒细化[25]
350 623K 0.001/s 623K 0. 01/s
300
623K 1/s
673K 0.001/s
673K 0. 01/s
673K 1/s
250
723K 0.001/s 723K 0. 01/s
723K 1/s
773K 0.001/s
200
773K 0.01/s
773K 1/s
150
100
50
动态再结晶的形核需要一个临界变形程度 只
有当实际变形程度超过临界变形程度时 动态再结
晶才能发生 且与静态再结晶相比 动态再结晶一
般所需的临界变形程度更大 稍低于达到峰值应力
时的应变 此外 变形程度对动态再结晶的晶粒尺
寸也有很大的影响 增大变形程度可使晶内位错密
度增加 晶格畸变加剧 从而使新晶粒形核数目增
1 10 3s 1 =0.79 10%
10% 10%
1 10 2s 1 =0.76
10% 20%
1 100s 1 =0.74 10%
5%
5%
5%
5% 10%
10%
02
4 6 8 10 12 0 晶粒尺寸
0 2 4 6 8 10 12 0 晶粒尺寸
0 2 4 6 8 10 12 0 晶粒尺寸
图 5 AZ31 镁合金在 350 不同应变速率下变形晶粒尺寸分布图
不仅与变形量的大小有关 并且与变形温度 应变速
=0.11
0.28
率有关 变形温度越高 动态再结晶进行得越充分 组织越为均匀 但晶界扩散和晶界迁移能力增强 晶 粒容易长大而导致晶粒粗大 随着应变速率增加 变 形过程中产生的位错来不及抵消 位错增多 再结晶 形核增加 导致晶粒细化 动态再结晶晶粒一般在晶 界或晶界附近形核长大 由于再结晶晶粒在形核与长 大的同时变形还在继续 所以动态再结晶晶粒不同于 再结晶退火时得到的完全无畸变的等轴晶粒 在动态 再结晶晶粒内有一定程度的应变
AZ31 镁合金在不同温度下的流变应力与应变 速率之间的关系如图 4[20] 在不同温度下 随着真 应变速率的增加 流变应力线性上升 因此 降低 变形速度可促使镁合金动态再结晶的发生 Yin 等 认为[21] 随着应变速率的升高 在 AZ31 合金中的 动态再结晶形核受到抑制 这是由于应变速率过高 时 位错急剧堆积 应力集中得不到释放 从而抑 制了动态再结晶的形核
Dynamic recrystallization of magnesium alloy
CHEN Zhenhua XU Fangyan FU Dingfa XIA Weijun
College of Materials Science and Engineering Hunan University Changsha 410082
Ravi Kumar 等研究了 AZ91 镁合金在不同温度 下挤压后的微观组织 如图 3 [20] 在 335 370
415 下挤压时都发生了动态再结晶 组织由细 小等轴晶粒组成 挤压后的平均晶粒尺寸分别为 4 μm 11 μm 和 16 μm 随着挤压温度的升高 晶粒 明显长大 Liu Yi 在研究中也指出[16] AZ31 镁合 金动态再结晶晶粒随变形温度的升高而增大 在高 的应变速率以及低的温度下可以得到细小的再结晶 晶粒 2.2 变形速度的影响
能较低 晶界扩散速度较高 使得在亚晶界上堆积
的位错能够被这些晶界吸收 从而加速动态再结晶
的过程
1.1 镁合金动态再结晶时的应力-应变曲线特点 大量研究表明[12~15] 镁合金高温变形时发生动
态再结晶时的应力-应变曲线由于动态再结晶的软
80
300 0.3s-1
70
应力/MPa
60
300 0.03s-1
万方数据
第2期
陈振华等 镁合金的动态再结晶
141
化与热加工硬化的相互作用 流变应力-应变曲线为