基坑方案及计算书()
河北渤海煤焦化有限公司备煤坑
基坑支护方案及计算书
中国有色金属工业西安勘察设计研究院沧州分院
2015.01.07
目录
一、工程概况
二、地质条件
三、设计依据
四、基坑支护计算
五、基坑降水
六、施工、监测及应急要求附：支护方案图一、工程概况
河北渤海煤焦化有限公司备煤车间汽车受煤坑工程位于沧州市渤海新区黄骅港中铁装备制造材料有限公司纵四路以东，纵五路以西原料场中南、北、东侧均为空旷场地，作业空间充足。本工程系二期煤焦化项目配套工程，包括二层地下结构，主体结构为框剪结构，灌注桩基础。
拟建物基坑西侧距纵四路东侧排水沟距离约10m；基坑东侧距纵五路距离约20米m。
二、工程与水文地质条件
2.1场地地层分布及土质特征
根据勘察资料，该场地埋深50.00m深度范围内，地基土按成因年代可分为6层，按力学性质可进一步划分为18个亚层。
具体土层分布详见沧州中铁装备材料制造有限公司煤气发电工程岩土工程勘察报告（河北地矿四水文工程地质勘察有限公司，勘字2008-024）
2.3参数选取
场地地质条件和计算参数见如下表。
其中?、c为固结快剪强度指标标准值。
土层分布及参数表表2.1
三、设计依据
1、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）；
2、《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120－99）；
3、《建筑基坑工程监测技术规范》（GB 50497-2009）；
4、《混凝土结构设计规范》（GB 50010 -2002）；
5、《建筑桩基技术规范》(JGJ94－2008)；
6、《建筑地基处理技术规范》(JGJ79－2002)；
7、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202－2002)；
8、《混凝土工程施工质量验收规范》(GB 50204-2002）；
9、《结构设计图纸》；
10、《岩土工程详细勘察报告》。
四、设计方案及计算
4.1基坑深度分布
基坑1区深度大约12.8m，基坑2区深度约为8.8m。
4.2基坑支护方案
基坑1区深度大约12.8m，西侧即1-1剖面采用重力式水泥土墙支护加排桩支护，北侧、东侧采用1:1放坡处理；基坑2区深度约为8.8m，西侧即2-2剖面采用水泥土墙加排桩支护，南侧、东侧采用1:1放坡处理方案。
4.3 1-1剖面计算
----------------------------------------------------------------------
[ 支护方案 ]
----------------------------------------------------------------------
水泥土墙支护
---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 水泥土墙截面参数 ]
----------------------------------------------------------------------
水泥土墙截面示意图
---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]
---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]
---------------------------------------------------------------------- 各工况：
内力位移包络图：
地表沉降图：
---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 内力取值 ]
一. 采用弹性法计算结果：
1.水泥土墙截面承载力验算：
***基坑内侧计算结果：***
***计算截面距离墙顶 0.00m, 弯矩设计值 = 1.25×1.00×0.00 = 0.00kN.m
1). 压应力验算:
0cs
抗压强度满足!
2). 拉应力验算:
-cs
抗拉强度满足!
***基坑外侧计算结果：***
***计算截面距离墙顶 16.51m, 弯矩设计值 = 1.25×1.00×5113.56 = 6391.95kN.m 1). 压应力验算:
0cs
抗压强度满足!
2). 拉应力验算:
-cs
抗拉强度满足!
---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]
----------------------------------------------------------------------
抗倾覆稳定性系数K s = 1.283 >= 1.2, 满足规范要求。
(K s >= 1.2)
---------------------------------------------------------------------- [ 抗滑移稳定性验算 ] ---------------------------------------------------------------------- 抗滑安全系数(K h >= 1.2):
+
W
E a
K h = 1.792
---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]
----------------------------------------------------------------------
计算方法：瑞典条分法
应力状态：总应力法
条分法中的土条宽度: 1.00m
滑裂面数据
整体稳定安全系数 K s = 2.095
圆弧半径(m) R = 29.472
圆心坐标X(m) X = 0.028
圆心坐标Y(m) Y = 12.753
---------------------------------------------------------------------- [ 抗隆起验算 ]
----------------------------------------------------------------------
Prandtl(普朗德尔)公式(K s>= 1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):
D
(H
(tan)2e tan
tan
18.900
2
K s = 3.827 >= 1.1, 满足规范要求。
Terzaghi(太沙基)公式(K s >= 1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):
D
(H
)-342tan
)
45o
2
tan
-
3.142
K s = 4.441 >= 1.15, 满足规范要求。
[ 隆起量的计算 ]
注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理!
=i h 6.37c tan
式中δ———基坑底面向上位移(mm);
n———从基坑顶面到基坑底面处的土层层数;
ri———第i层土的重度(kN/m3)；
地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3);
hi———第i层土的厚度(m);
q———基坑顶面的地面超载(kPa);
D———桩(墙)的嵌入长度(m);
H———基坑的开挖深度(m);
c———桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa);
φ———桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);
r———桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3);
=
δ = 0(mm)
---------------------------------------------------------------------- [ 嵌固深度计算 ]
----------------------------------------------------------------------
嵌固深度计算参数：
嵌固深度计算过程：
按《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-99圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度：圆心(-10.030，11.395)，半径=20.079m，对应的安全系数K s = 1.302 ≥ 1.300 嵌固深度计算值 h0 = 6.000m
嵌固深度设计值 h d = αγ0h0
= 1.100×1.000×6.000
= 6.600m
嵌固深度采用值 h d = 16.000m
4.3 2-2剖面计算
---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]
----------------------------------------------------------------------
水泥土墙支护
---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 水泥土墙截面参数 ]
----------------------------------------------------------------------
水泥土墙截面示意图
---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]
---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]
---------------------------------------------------------------------- 各工况：
内力位移包络图：
地表沉降图：
---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 内力取值 ]
***************截面1(0.00m—17.00m)*************
一. 采用弹性法计算结果：
1.水泥土墙截面承载力验算：
***基坑内侧计算结果：***
***计算截面距离墙顶 0.34m, 弯矩设计值 = 1.25×1.00×0.00 = 0.00kN.m
1). 压应力验算:
0cs
抗压强度满足!
2). 拉应力验算:
-cs
抗拉强度满足!
***基坑外侧计算结果：***
***计算截面距离墙顶 15.64m, 弯矩设计值 = 1.25×1.00×1479.15 = 1848.94kN.m 1). 压应力验算:
0cs
抗压强度满足!
2). 拉应力验算:
-cs
抗拉强度满足!
二. 采用经典法计算结果：
1.水泥土墙截面承载力验算：
***基坑内侧计算结果：***
***计算截面距离墙顶 0.34m, 弯矩设计值 = 1.25×1.00×0.00 = 0.00kN.m
1). 压应力验算:
0cs
抗压强度满足!
2). 拉应力验算:
-cs
抗拉强度满足!
***基坑外侧计算结果：***
***计算截面距离墙顶 13.60m, 弯矩设计值 = 1.25×1.00×1506.58 = 1883.22kN.m 1). 压应力验算:
0cs
抗压强度满足!
2). 拉应力验算:
-cs
抗拉强度满足!
式中γcs———水泥土墙平均重度(kN/m3);
z———由墙顶至计算截面的深度(m);
M———单位长度水泥土墙截面弯矩设计值(kN.m);
W———水泥土墙截面模量(m3);
f cs———水泥土抗压强度(MPa);
---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]
----------------------------------------------------------------------
抗倾覆稳定性系数K s = 1.734 >= 1.2, 满足规范要求。
(K s >= 1.2)
---------------------------------------------------------------------- [ 抗滑移稳定性验算 ]
----------------------------------------------------------------------
抗滑安全系数(K h >= 1.2):
+W E a
K h = 1.789
---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]
----------------------------------------------------------------------
计算方法：瑞典条分法 应力状态：总应力法
条分法中的土条宽度: 1.00m
滑裂面数据
整体稳定安全系数 K s = 2.154 圆弧半径(m) R = 23.092 圆心坐标X(m) X = 0.523 圆心坐标Y(m) Y = 11.105
---------------------------------------------------------------------- [ 抗隆起验算 ]
----------------------------------------------------------------------
Prandtl(普朗德尔)公式(K s >= 1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):
D (H (tan
)2
e
tan
tan
19.1722
K s = 3.928 >= 1.1, 满足规范要求。
Terzaghi(太沙基)公式(K s >= 1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):
D (H
)-342tan
) 45o
2 tan
-
3.142
K s = 4.565 >= 1.15, 满足规范要求。
[ 隆起量的计算 ]
注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理!
=i h 6.37c)
tan
式中δ———基坑底面向上位移(mm);
n———从基坑顶面到基坑底面处的土层层数;
ri———第i层土的重度(kN/m3)；
地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3);
hi———第i层土的厚度(m);
q———基坑顶面的地面超载(kPa);
D———桩(墙)的嵌入长度(m);
H———基坑的开挖深度(m);
c———桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa);
φ———桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);
r———桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3);
=
δ = 0(mm)
---------------------------------------------------------------------- [ 嵌固深度计算 ]
----------------------------------------------------------------------
嵌固深度计算参数：
嵌固深度计算过程：
按《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-99圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度：圆心(-5.978，13.676)，半径=20.564m，对应的安全系数K s = 1.310 ≥ 1.300 嵌固深度计算值 h0 = 6.000m
嵌固深度设计值 h d = αγ0h0
= 1.100×1.000×6.000
= 6.600m
嵌固深度采用值 h d = 11.200m
五、基坑降水
本基坑周边无重要性建筑物，可不设隔水设施，在坑内、外同时采用大口井进行降水。为保证一定的水力梯度，大口井深入开挖面以下10～12m。根据基坑形状，考虑基坑开挖的工况，降水井总体均匀地布置，有效保障降水效果，同时也方便土方开挖。
降水井井径800mm，管径500mm，井距约15.0m，井深25.0m；
降水井布置详见平面图。
六、施工、监测及应急要求
6.1、施工要求
（1）施工单位应根据施工图及现场情况制定详细的基坑降水与开挖方案。
（2）开挖前地下水降至挖深以下不小于1.0m。
（3）水泥土墙、灌注桩及冠梁达到强度要求后方可开挖至坑底，严禁超挖。
（4）基坑周边堆载不应大于10kPa。
（5）基坑开挖到底后应及时施工素混凝土垫层，并顶至支护桩边，形成固底作用。
6.2、监测要求
为保证基坑施工的顺利进行及周围环境安全，及时掌握基坑支护结构工作状态，在基坑降水及开挖的各个阶段应进行基坑监测工作，具体监测项目按《建筑基坑工程监测技术规范》（GB 50497-2009）表4.2.1要求进行,应对支护桩桩顶水平位移、基坑周边地面沉降变形、基坑内外地下水位变化进行监测。
6.3 应急预案要求
（1）施工单位应根据工程实际情况，编制降水与开挖方案；
（2）土方开挖前建立以土建施工单位为主，由业主、分包及监理等相关单位参加的抢险小组；
（3）发现基坑变形过大，应立即停止挖土，采取卸荷、回填、加撑等措施，并会同业主等各方制定可靠措施后方可继续施工。
（4）发现其他异常情况应及时会同各方分析原因，拿出可靠安全措施后方可进行下一步施工。
基坑支护设计计算——土压力.
基坑支护设计计算 1基坑支护设计的主要内容 2设计计算 根据地质条件的土层参数如图所示，根据设计要求，基坑开挖深度暂定为9m,按规范设定桩长为16.8m ，桩直径设定为0.8m ，嵌固深度站定为7.8m,插入全风化岩3.0m 。 2.1水平荷载的计算 按照超载作用下水土压力计算的方法，根据朗肯土压力计算理论计算土的侧向压力，计算时不考虑支护桩与土体的摩擦作用。地下水以上的土体不考虑水的作用，地下水以下的土层根据土层的性质差异需考虑地下水的作用。 土层水平荷载计算依据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99 1.计算依据和计算公式 主动土压力系数：) 2 45(tan 2i ai K ?-=ο 被动土压力系数：) 2 45(tan 2i pi K ?+?= (1)支护结构水平荷载标准值e ajk 按下列规定计算： 1）对于碎石土及沙土： a)当计算点深度位于地下水位以上时： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ b)当计算点深度位于地下水位以下时： w ai wa wa j wa j ai ik ai ajk ajk K h m h z K C K e γησ])()[(2---+-= 式中ai K —第i 层土的主动土压力系数；
ajk σ—作用于深度z j 处的竖向应力标准值； C ik —三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪粘聚 力标准值； z j —计算点深度； m j —计算参数,当h z j π时，取z j ,当h z j ≥时，取h ； h wa —基坑外侧水位深度； wa η—计算系数，当h h wa ≤时，取1，当h h wa φ时，取零； w γ—水的重度。 2）对于粉土及粘性土： ai ik ai ajk ajk K C K e 2-=σ （2）基坑外侧竖向应力标准值ajk σ按下列规定计算： ok rk ajk σσσ+= （3）计算点深度z j 处自重应力竖向应力rk σ 1）计算点位于基坑开挖面以上时： j mj rk z γσ= 式中mj γ—深度z j 以上土的加权平均天然重度。 2）计算点位于基坑开挖面以上时： h mh rk γσ= 式中mh γ—开挖面以上土的加权平均天然重度。 （4）第i 层土的主动土压力系数K ai 应按下式计算 )245(tan 2ik ai K ?- =ο 式中ik ?—三轴实验确定的第i 层土固结不排水（快）剪摩擦角标准值。
模板施工方案计算书
附录1掉头隧道模板支架专项施工方案计算书 1.1. 顶板支架模板计算 1.1.1.计算参数 结构板厚700mm,顶板与侧墙设置500×500倒角，计算采用倒角处最大板厚1200mm，层高5.36m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=12.00N/mm2,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48.3×3.0mm钢管：横向间距600mm,纵向间距 600mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,壁厚3.6mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。 图1.1.1-1模板支撑体系搭设正立面图
图1.1.1-2闭口段支模体系搭设平面图
图1.1.1-3闭口段支模体系搭设横向立面图
图1.1.1-4闭口段支模体系搭设纵向立面图 1.1. 2. 顶板底模验算 1. 底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 ×1.2 = 0.36kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 34.56kN/m ③钢筋荷载 1.1kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 1.58kN/m ④ 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50kN/m 施工人员 及施工设 纵向剪刀撑 间距4000
底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 40kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 36.5kN/m 2. 顶板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=250mm ，计算跨数5跨。 底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh 2 /6=1000×182/6=54000mm 3， I=bh 3/12=1000×183/12=486000mm 4。 3. 内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 1=K M q 1L 2 =-0.105×40.00×2502=-262500N ·mm 剪力系数K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606×40.00×250=6060N 图1.1.2-1顶板底模板荷载示意图 b.①＋②＋③荷载 支座弯矩系数K M =-0.105， M 2=K M q 2L 2=-0.105×36.50×2502=-239531N ·mm 跨中弯矩系数K M =0.078， M 3=K M q 2L 2=0.078×36.50×2502=177938N ·mm 剪力系数K V =0.606， V 2=K V q 2L=0.606×36.50×250=5530N 挠度系数K υ=0.644, υ2=K υq ,2L 4/(100EI) =0.644×(36.50/1.2)×2504/(100×6000×486000)=0.26 mm
钢板桩基坑支护计算书
钢板桩基坑支护计算书
一、结构计算依据 1、国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省建筑行 业强制性标准规范、规程。 2、提供的地质勘察报告。 3、工程性质为管线构筑物，管道埋深4.8~4.7米。 4、本工程设计，抗震设防烈度为六度。 5、管顶地面荷载取值为：城-A级。 6、本工程地下水位最小埋深为2.0m。 7、本工程基坑计算采用理正深基坑支护结构计算软件。
（1）内支撑计算 内支撑采用25H 型钢 A=92.18cm 2 i x =10.8cm i y =6.29cm Ix=10800cm 4 Iy=3650cm 4 Wx=864cm 3 ][126.11529 .6725][13.678 .10725λλλλ=== <===y y x i l i l x 查得464 .0768.0==y x ?? 内支撑N=468.80kN ，考虑自重作用，M x =8.04N ·m MPa f A N fy y 215][6.1091018.92464.01080.4682 3 =<=???=?=? MPa f Wx Mx A N fx x 215][05.58107.1361004.810117768.01080.4684 6 23=<=??+???=+?=? （2）围檩计算 取第二道围檩计算，按2跨连续梁计算，采用30H 型钢 A=94.5cm 2 i x =13.1cm i y =7.49cm Ix=20500cm 4 Iy=6750cm 4 Wx=1370cm 3 [ 计算结果 ] 挡土侧支座负弯距为：M max =0.85×243.3kN ·m=206.8kN ·m ，跨中弯矩为M max =183.4kN ·m 支座处： MPa cm m kN Wx M 9.15013708.206max 13 =?==σ，考虑钢板桩结构自身的抗弯作用，可满足安全要求。 跨中：][87.13313704.183max 23 σσ<=?== MPa cm m kN Wx M
基坑支护设计计算书
桩 锚 设 计 计 算 书 一、计算原理 1.1 土压力计算 土压力采用库仑理论计算 1.1.1 主动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??????? ?++=φδφδφa K 1.1.2 被动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??? ?????+-=φδφδφp K 1.1.3 主动土压力强度 a a ajk K C hK e 2-=γ 1.1.4 被动土压力强度 p p pjk K C hK e 2+=γ 1.2 桩锚设计计算 1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算： 02.1)(011≥-++∑∑ai a d T c pj p E h h h T E h γ 式中，h p 为合力∑E pj 作用点至桩底的距离，∑E pj 为桩底以上基坑内侧各土层水平抗力 标准值的合力之和，T c1为锚杆拉力，h T1为锚杆至基坑底面距离，h d 为桩身嵌固深度， γ0为基坑侧壁重要性系数，h a 为合力∑E ai 作用点至桩底的距离，∑E ai 为桩底以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和。 1.2.2 多排锚杆采用分段等值梁法设计计算，对每一段开挖，将该段状上的上部支点 和插入段弯矩零点之间的桩作为简支梁进行计算，上一段梁中计算出的支点反力假定不变，作为外力来计算下一段梁中的支点反力，该设计方法考虑了实际施工情况。 1.3 配筋计算公式为：钢筋笼配筋采用圆形截面常规配筋，并根据桩体实际受力情况，适当减少受压面的配筋数。 s y cm cm s y A f A f A f A f 32/2sin 25.1++=π παα ()t s y cm s r f Ar f KSM A παπαπ ππαsin sin sin 323+-= αα225.1-=t 式中，K 为配筋安全系数，S 为桩距，M 为最大弯矩，r 为桩半径，f cm 和fy 分别为混 凝土和钢筋的抗弯强度，As 为配筋面积，A 为桩截面面积，α对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，用叠代法计算As 。 1.4 锚杆计算
模板方案及完整计算书
模板施工方案 XXXXXX宿舍楼
编制：_______________ 审核：_______________ 审批：_______________ xxxxxx有限公司 、编制依据 1 、 xxxxxx宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计 2 、 建筑施工手册（第五版） 3 、 建筑施工规范大全 4、_、 建筑施工现场检查手册等工程概况 1 、 xxxxx佰舍楼工程，位于xxxxxxx。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏 板基础，建筑面积3797.22平米，地上六层，建筑高度22.05米。 三、施工准备 1 、 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件.加固穿墙螺栓.蝶形卡 及木方子等。 2 、 材料部门按计划组织周转工具进场。 3 、模板支设以前，应做好各种预留.预埋及钢管隐验。 四、施工方法 （一）墙模板工程 剪力墙全部采用木模板配o 14穿墙螺栓，用0 48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。
施工方法：模板位置弹好以后，先安一面模板，相邻模板搭接要紧密，然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定），后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。 验收要求：模板位置误差w 5mm,垂直误差w 6mm . 注意事项： （1）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模； （2）支模前，模板表面要涂刷隔离剂； （3）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。 （二）柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。 施工方法： （1）首先根据柱断面尺寸配模。 （2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前），安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用0 48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固， 柱箍间距400—600mm。 （3）安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体性。 （三）梁模板施工; 梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模，待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。 1、支撑系统： 梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用0 48X 3.5钢管、扣件搭设。 所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。 2、施工方法： （ 1 ）梁模 a. 放梁位置 b. 在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mn）,支柱下要夯实并铺通长木脚手架板； c. 距地200mm加设纵横扫地杆；距地1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。 d. 按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距》500mn）并将龙骨找平， e. 安装梁底模，并按施工规范要求起拱； f. 安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连；
施工电梯基础施工方案(含计算书)
重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房 4～11#楼项目 施工升降机基础专项施工方案 批准： 审核： 初审： 编制： 深圳中海建筑有限公司
重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目部 2011年 10月20日
目录 一、编制总体思路................................................................. - 1 - 1.施工升降机定位 (1) 2.施工升降机型号及品牌选择 (1) 3.施工升降机基础结构形式 (1) 二、编制依据..................................................................... - 2 - 三、工程概况..................................................................... - 2 - 一）.劳动力需求计划 (2) 二）.施工机械需求计划 (3) 三）.材料需求计划 (3) 五、施工升降机基础设计........................................................... - 3 - 一）.施工升降机基础要求 (3) 二）.施工升降机基础设计 (3) 三）.施工升降机基础设计 (4) 四）.基础接地电阻设计 (6) 五）.排水及防护处理措施 (6) 六、电梯基础验收................................................................. - 7 - 七、检查制度..................................................................... - 7 - 八、基础定位图................................................................... - 7 -
最新基坑设计计算9453090
基坑设计计算9453090
前言 基坑支护工程伴随着现代建筑事业的告诉发展，其越来越重要。现代城市建筑物中，尤其是高层和超高层建筑中往往伴随有很大的基坑，故在修筑过程中需要设计支护方案对其支护。 在本设计支护过程中，主要涉及到软土地区的基坑支护形式和防水、降水方案。本基坑支护的两个主要方案有：排桩加内撑、地下连续墙加内撑。在本基坑支护内力计算中采用的方法主要有等值梁法和山肩帮男法。另外，支撑主要采用钢支撑。降水采用电渗法加喷射井点进行降水。在支护结构设计中，我们还要对支护结构进行抗隆起，抗渗验算。另外，在开挖过程中时时对基坑边缘和基坑周围的建筑物进行观察，以防止其过大变形。支护结构设计中最突出的为结构内力计算、配筋、基坑的稳定性验算、内撑的设计。熟悉了常见的内力计算方法及南方软土地区常见的支护形式，了解了各种各样的基坑支护形式
本基坑支护深度10m，周围环境较复杂。我们选取排桩加内撑和地下连续墙加内撑两种不同的支护型式。其中，排桩内力计算我们采用等值梁法进行计算。地下连续墙采用山肩邦男法进行内力计算。在等值梁法进行计算时，我们将内撑简化为铰支座,使其变成一个一次超静定结构，然后计算出内力并进行配筋。山肩邦男法进行计算时，采用分层开挖的方式。在第一次开挖后，根据力矩平衡、内力平衡计算，得出第一道内撑所受的力和墙体所受到的弯矩。这样依次直至最后一次开挖,得出墙体所受的最大弯矩与内撑所受到的力。内力计算完成后对基坑进行抗隆起、抗渗稳定性验算。在最后，对基坑采用理正软件进行复核计算结果。
The Foundation Supporting’s depth is 10m, the surrounding environment is complex. We select two different types that are piles adding the support and underground continuous wall adding the support . We use the Equivalent Beam method to calculate the pile internal forces. But we use the Shanjianbangnan method to calculate the underground continuo us wall’s internal forces.We simplify the internal supports into hinged supports and calculate by the equivalent beam method. we turn out to be a statically indeterminate structure,we can calculate the internal forces and reinforcement. When we calculate by the Shanjianbangnan method, we make slicing excavation. After the first excavation, the first wall’s force and bending moments that the wall will be calculated by torque balance and internal forces balance calculations. We get the biggest bending moment and the biggest force until the last excavation by upper step one by one. After the completion of the internal force calculation ,anti-uplift and the impermeability stability checking should be taken. In the end, we verify the correctness of the results for excavation by using Lizheng software.
模板施工方案(计算书)
重庆市北碚区滨江路下穿道工程模板专项施工方案 重庆市北碚区滨江路下穿道工程 模 板 专 项 施 工 方 案 编制人： 审核人： 审批人： 中建欣立建设发展集团股份有限公司
目录 1、工程概况··2 2、施工部署··2 3、主要劳动力安排··3 4、模板工程施工··3 4.1 模板施工准备··3 4.2 模板施工工艺··4 4.3 模板工程一般构造措施··8 4.4 模板工程主要施工节点··10 5、结构脚手架的搭设和计算··15 6、模板及支撑拆除··21 7、模板工程技术质量控制措施··22 8、安全文明施工··23
1 工程概况 （1）北碚滨江路下穿道位于嘉陵江防洪堤内的现有滨江路，西起文星湾隧道，东至泰吉 滨江小区， （2）工程施工不破坏原防洪堤，仅对现有滨江路局部改造，改造长度362m，东侧道路拓宽（现状宽12m拓宽为14m）并增设车行下穿道。起讫里程K0+000～K1+138.20，全长1138m，道路为城市次干道，标准路幅宽度为24m，双向四车道，设计车速30km/h，全线设置下穿道一座：位于里程K0+220～K0+718，全长约498m，在里程K0+440处与规划地下车库相交，设计采用闭合箱形断面框架结构，明挖法施工。 建设单位：重庆市北碚区新城建设有限责任公司 设计单位：重庆市设计院 勘察单位：重庆市勘测院 监理单位： 施工单位：中建欣立建设发展集团股份有限公司 2 施工布置 该工程为全现浇结构，为保证工程质量、安全施工和总体进度的需要，模板工程是一个非常重要的环节，务必有序组织、精心施工、合理安排。 2.1模板的用材： 柱、墙和板均采用18厚的九夹板，配置40×80的木背枋和ф48×2.8的钢管背杆。 对拉螺栓采用Ф12高强丝杆，对地面以下部分及所有挡墙模板加固均采用一次性带止水片（50*50*3）的对拉螺杆。300×3㎜钢板止水带按设计施工图及规范设置，钢筋定位导筋、预制砼内撑组合。钢筋检查合格后再关模板。
深基坑支护设计计算书
嘉荷银座深基坑支护设计计算书 工程概况 嘉荷银座工程，地上17层，地下1层，框架剪力墙结构，地下室为整体筏板基础，深基坑开挖至地下 5.8m，基坑开挖支 护平面如图，工程地质情况如表所示，冬季施工不考虑地下水位的影响。 各土层主要物理，力学指标值 基坑形状如图: 39400 32000 地质情况 根据现场勘察资料，拟建场区地形基本平坦，本工程所涉及的地层从上至下分述如下： 1、杂填土：地表2.7m厚 2、粉质砂土:1.7m厚 3、粘土层：1.4m厚
4、其中地下水位在自然地坪下12n处一CFG桩设计1.计算主动土压力强度： 计算第一层土的土压力强度；层顶处和层底处分别为： 二a。= ' i z tan 2(45 - 1/ 2) 二0 匚ai = i h i tan 2(45 一:i / 2 ) 2 O 0 =i5 .5 2 tan 2(45 - i6 / 2 ) =i7 .6 KPa 第二层土的土压力 强度层顶处和层底处分别为： r仃i h i tan2(45 - 2/2)- 2ctan(45 - 2/2) — 15.5 2 tan 2(45 - 17 .2 /2) - 2 10
tan( 45 - 17 .2 /2) =1 .94 KPa 二 2 =(恂2h2)tan2(45 - 2/2)- 2c?tan(45 - 2/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 -17.2/2)-2 10 tan(45 -17.2 /2) 二31.9KPa 第三层土的土压力强度层顶处和层底处分别为： -^(忤2h2)tan2(45 - 3/2) - 2c s tan(45 - 3/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 - 21/2)-2 12 tan( 45-21/2) = 24.1KPa 「日3=(巾1 2h2 3h3)tan2(45 - 3/2)- .2. 2c3tan(45 - 3/2) o O -(15.5 2 18.5 3 20.5 3) tan 2(45 - 21 /2)- 2 12 tan(45 - 21 /2) 二53 KPa 计算被动土压力强度： 5 二3h3tan2(45 - 3/2)2c3tan(45 3/2) 二20.5 3 tan2(45 - 21 /2) 2 12 tan(45 21 /2) 二36KPa 二p2 3h d tan 2(45 - 3/2) 2c3 tan( 45 3/2) =20 .5 3 tan 2(45 - 21 /2) 2 12 tan( 45 21 /2) =36 43 .1h d 3.计算嵌固深度： A.基坑底面以下，支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距h cl
某综合楼深基坑支护设计(手算)
某综合楼深基坑支护设计 一、工程概况 1.环境条件概况 某综合楼是集购物、商住、办公于一体的综合性建筑，建筑面积70000m2。工程占地面积144×40m2。上部结构由三幢19~20层的塔楼组成，最大高度达81.5m，其中1号、2号楼带三层裙楼，三幢楼的裙房连在一起。塔楼群房采用框架剪力墙结构，钻孔灌注桩箱形基础，设两层地下室，挖深为8.9m，电梯井局部挖深达11.6m。该建筑物西侧剧长宁街仅5m，且在路面下埋有电缆线、煤气管道、自来水管道及污水管道等市政公用设施。南边是新华联施工现场，其围墙局开挖最小距离为4m，青春小区土方开挖时，新华联施工现场正处于打钻孔灌注桩阶段。东侧大部分为一片已完成拆迁的空地，其中有一幢友谊服装厂的四层厂房，间距约13m，北侧距长庆街约12m。 该场地为原住宅及厂房等拆除后整平，场地基本平坦。根据地质勘测勘料，地下水位埋藏较浅，平均深度为1.15m，其中上部土层透水性较好。 该场地30m深范围内土层的主要物理力学指标如下： 二、降水设计 根据本地的工程地质水文条件以及周围环境，设计采用喷射井点降水系统。由于上部透水性较好，采用环圈形式布置井点，并配抽水设备。方案为潜水完整井。 1．井点系统布置 井点管呈长方形布置，总管距沉井边缘1.5m。沉井平面尺寸为144×40m2，水力坡度取1/10。 1)井点系统总长度 [（144+1.50*2）+(40+1.50*2)]*2=380m 2)喷射井点管埋深 H=11.6+IL1=11.6+1/10*43/2=13.75m 取喷射井点管长度为14m 3)虑水管长度取L=1.5m ,φ38mm 4)在埋设喷射井点时冲孔直径为600mm，冲孔深度比滤水管深1米. 即：14.50+1.50+1.00=17.00m 井点管与滤水管和孔壁间用粗砂填实作为砂滤层，距地表1.00m处用粘土封实以
模板专项施工方案及计算书
模板专项施工方案及计算书 第一节编制依据 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社； 本工程施工图 第二节工程概况 本工程为湘桂·盛世名城一期B区工程1#楼，位于广西灵山县，东临燕山路，西接江滨一路，北面紧临荔香路，南向鸣珂江，西靠小鹤山。18层商住楼，主体一、二层为商铺，三层至十八层为住宅，框架剪力墙结构；总建筑面积为25238.94㎡,其中一、二层商场建筑面积：2923.77㎡,住宅建筑面积:22315.17㎡。设计标高±0.000相当于绝对标高63.3 m,建筑高度为56.1 m。根据本工程的特点，现编制超高结构（1-A～1-H轴交1-1～96轴部分和1-H～1-W轴交1-3～1-93部分）梁、板模板支撑系统施工方案，该两部分层高分别为14.7 m和9.9 m,最大梁截面600㎜×1600㎜,最大板厚250㎜。 第三节方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求。 6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，现梁按600×1600，板按250mm厚，支撑高度按14.7m进行模板支撑系统的设计和安全验算。其它梁、板构件参照此进行施工。 第四节材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 第五节模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装
基坑支护计算书
安康市张岭廉租房六、七号楼 边坡工程支护 设计计算书 设计：魏小勇 审核：张海峰 审定：张忠永 西北综合勘察设计研究院 二○一二年四月 1
目录 一、边坡整体稳定性计算简图 (2) 二、17米长抗滑动桩计算 (2) 三、21米抗滑动桩验算 (8) 四、抗滑桩桩顶冠梁计算书 (15) 五、BC段弹性地基梁计算书 (20) 六、AB段已有抗滑桩验算 (24) 七、埋入式锚固梁计算书 (33) 1
一、边坡整体稳定性计算简图 二、17米长抗滑动桩计算 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 2
墙身尺寸: 桩总长: 17.000(m) 嵌入深度: 6.000(m) 截面形状: 方桩 桩宽: 1.600(m) 桩高: 2.200(m) 桩间距: 4.400(m) 嵌入段土层数: 1 桩底支承条件: 铰接 计算方法: M法 土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) 内摩擦角(度) 土摩阻力(kPa) M(MN/m4) 被动土压力调整系数 1 50.000 21.000 40.00 180.00 25000.000 1.000 初始弹性系数A: 50.000(MN/m3) 初始弹性系数A1: 30.000(MN/m3) 桩前滑动土层厚: 11.000(m) 锚杆（索）参数: 锚杆道数: 1 锚杆号锚杆类型竖向间距水平刚度入射角锚固体水平预加筋浆强度 ( m ) ( MN/m ) ( 度 ) 直径(mm) 力(kN) fb(kPa) 1 锚索 0.100 8.810 30.00 150 400.00 2100.00 物理参数: 桩混凝土强度等级: C30 桩纵筋合力点到外皮距离: 35(mm) 桩纵筋级别: HRB400 桩箍筋级别: HPB235 桩箍筋间距: 200(mm) 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 23.000(度) 墙背与墙后填土摩擦角: 18.000(度) 墙后填土容重: 19.200(kN/m3) 横坡角以上填土的土摩阻力(kPa): 35.00 横坡角以下填土的土摩阻力(kPa): 40.00 坡线与滑坡推力: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 1 0.000 0.000 地面横坡角度: 0.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 参数名称参数值 推力分布类型梯形 梯形荷载(q1/q2) 0.510 桩后剩余下滑力水平分力 1180.000(kN/m) 桩后剩余抗滑力水平分力 0.000(kN/m) 采用土压力计算时考虑了桩前覆土产生的被动土压力 3
2016基坑支护设计计算书模板 (1)
第一章工程概要 1.1 工程概况 工程概况，附上基坑周边环境平面图 1.2场区工程地质条件 附上典型的地质剖面图 1.3 水文地质条件 1.4 主要设计内容 分析评价了场地的岩土工程条件。 根据场地的工程地质条件、水文地质条件，充分考虑到周边地层条件，选择技术上可行,经济上合理,并且具有整体性好、水平位移小,同时便于基坑开挖及后续施工的可靠支护措施，通过分析论证选择合适的基坑支护方案。 对基坑支护结构进行了具体设计计算，其中包括土压力计算、钻孔灌注桩的设计计算及锚杆的设计计算、稳定性验算（根据具体选择的支护方式，按照规范的要求进行设计，计算，和验算）。当不能满足稳定性要求的时候，需要重新设计计算或者做必要的处理，直至达到稳定性的安全要求。 选择经济、实效、合理的基坑降水与止水方案。 基坑支护工程的施工组织设计与工程监测设计。 1.5 设计依据 (1)甲方提供资料，岩土工程勘察报告（列出详细的清单） (2)现行规范、标准、图集等（按照规定的格式列出详细的清单，必须是现行规范）
第二章基坑支护方案设计 2.1 设计原则（摘自规范） 2.1.1 基坑支护结构应采用以分项系数表示的极限状态设计表达式进行设计 2.1.2 基坑支护结构极限状态可分为下列两类: a. 承载能力极限状态:对应于支护结构达到最大承载能力或土体失稳、过大变形导致支护结构或基坑周边环境破坏； b.正常使用极限状态：对应于支护结构的变形已妨碍地下结构施工或影响基坑周边环境的正常使用功能。 2.1.3 基坑支护结构设计应根据表3选用相应的侧壁安全等级及重要性系数。 表2.1 基坑侧壁安全等级及重要性系数 安全等级破坏后果 1.10 一级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响很严重 1.00 二级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响一般 0.90 三级支护结构破坏，土体失稳或过大变形对基坑周边环境及地 下结构施工影响不严重 注：有特殊要求的建筑基坑侧壁安全等级可根据具体情况另行决定 2.1.4 支护结构设计应考虑其结构水平变形、地下水的变化对周边环境的水平与竖向变形的影响，对于安全等级为一级和对周边环境变形有限定要求的二级建筑基坑侧壁，应根据周边环境的重要性、对变形的适应能力及土的性质等因素确定支护结构的水平变形限值。 2.1.5 当场地内有地下水时，应根据场地及周边区域的工程地质条件、水文地质条件、周边环境情况和支护结构与基础型式等因素，确定地下水控制方法。当场地周围有地表水汇流、排泻或地下水管渗漏时，应对基坑采取保护措施。 2.1.6 根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的设计要求，基坑支护应按下列规定进行计算和验算：
工程计算书及施工方案
模板工程施工方案审批表
一.工程概况： ....... 二.编制依据 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 三.计算书 （一）、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.00； 采用的钢管(mm):Φ48?.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75； 2.荷载参数 23):25.500；):0.500；混凝土与钢筋自重模板与木板自重(kN/m(kN/m2):1.000；施工均布荷载标准值(kN/m 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 22):13；):9500；面板抗弯强度设计值(N/mmE(N/mm面板弹性模量22):13.000；(N/mm 木方弹性模量E(N/mm):9000.000；木方抗弯强度设计值2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；(N/mm木方抗剪强度设计值；(mm):80.00；木方的截面高度(mm):60.00木方的截面宽度． 2 楼板支撑架荷载计算单元图
（二）、模板面板计算按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度, 模板面板为受弯构件和截面抵抗矩W分别为：I模板面板的截面惯性矩32；/6 = 64.8 cmW = 120?.8． 34；/12 = 58.32 cmI = 120?.8 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 、荷载计算1：静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)(1) ；q = 25.5?.12?.2+0.5?.2 = 4.272 kN/m1：活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)(2) = 1?.2= 1.2 kN/m；q2 2、强度计算: 计算公式如下2 M=0.1qlq=1.2?.272+1.4?.2= 6.806kN/m 其中：2；= 61257.6 N穖最大弯矩M=0.1?.806?00m2σ=M/W= 61257.6/64800 = 0.945 N/mm；面板最大应力计算值 2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2 13 小于面板的抗弯强度设计值面板的最大应力计算值为0.945 N/mm 2! 满足要求,N/mm 3、挠度计算挠度计算公式为：4≤[ν]=l/250ν =0.677ql/(100EI)= 4.272kN/m 其中q =q1． 44)=0.042 mm；ν= 0.677?.272?00 /(100?500?8.32?0面板最大挠度计算值 面板最大允许挠度[ν]=300/ 250=1.2 mm； 面板的最大挠度计算值0.042 mm 小于面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求! （三）、模板支撑方木的计算 方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 23；/6=6??/6 = 64 cmW=b議 34；/12=6???/12 = 256 cmI=b議
最新基坑支护设计计算书
基坑支护设计计算书
桩 锚 设 计 计 算 书 一、计算原理 1.1 土压力计算 土压力采用库仑理论计算 1.1.1 主动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??? ?????++=φδφδφa K 1.1.2 被动土压力系数 ()2 sin sin cos cos ??? ?????+-=φδφδφp K 1.1.3 主动土压力强度 a a ajk K C hK e 2-=γ 1.1.4 被动土压力强度 p p pjk K C hK e 2+=γ 1.2 桩锚设计计算 1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算： 02.1)(011≥-++∑∑ai a d T c pj p E h h h T E h γ 式中，h p 为合力∑E pj 作用点至桩底的距离，∑E pj 为桩底以上基坑内侧各土层水平抗力标准值的合力之和，T c1为锚杆拉力，h T1为锚杆至基坑底面距离，h d 为桩身嵌固深度， γ0为基坑侧壁重要性系数，h a 为合力∑E ai 作用点至桩底的距离，∑E ai 为桩底以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和。 1.2.2 多排锚杆采用分段等值梁法设计计算，对每一段开挖，将该段状上的上部支点和插入段弯矩零点之间的桩作为简支梁进行计算，上一段梁中计算
出的支点反力假定不变，作为外力来计算下一段梁中的支点反力，该设计方法考虑了实际施工情况。 1.3 配筋计算公式为：钢筋笼配筋采用圆形截面常规配筋，并根据桩体实际受力情况，适当减少受压面的配筋数。 s y cm cm s y A f A f A f A f 32/2sin 25.1++= π παα () t s y cm s r f Ar f KSM A παπαπ ππα sin sin sin 323+-= αα225.1-=t 式中，K 为配筋安全系数，S 为桩距，M 为最大弯矩，r 为桩半径，f cm 和fy 分别为混凝土和钢筋的抗弯强度，As 为配筋面积，A 为桩截面面积，α对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，用叠代法计算As 。 1.4 锚杆计算 1.4.1 锚杆截面积为： α δcos P D b b SR K A = 式中：K b 为锚杆面积安全系数，R D 为所需锚杆拉力，δP 为锚杆抗拉强度，α为锚杆与水平线之间的夹角，S 为桩距。 1.4.2 锚杆自由段长度为： () ? ?? ? ? --? ?? ?? +-+=2135sin 245cos φαφ G A H L f 式中： H 为开挖深度，A 为土压力零点距坑底距离，D 为桩如土深度，G 为锚杆深度。
模板高架支撑架体系施工方案及计算书
模板高架支撑架体系施工方案及计算书 本工程设计计算依据： （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） （3）《建筑结构工程施工及验收规范》（GB50204） （4）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） （5）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （6）《建筑施工扣件式钢管脚手架与计算》，（JGJ130-2001） （7）《建筑施工脚手架使用手册》，中国建筑工业出版社 一、工程概况 平阳雅迪家私有限公司车间二（以下简称本工程），建设地点位于平阳县万全家具生产基地C12地块, 二层框架结构，建筑面积7945.26M2，总高12.7M。，一层层高为6.2m，二层为5.2m，最大跨度7.1M，梁最大截面240*770mm，板厚110mm，做验算参数进行计算 (1)结构及构件尺寸 层高：6.2米 楼板厚：0.11米 梁高度：0.77米 梁宽度：0.24米 (2)木楞与支撑架布置尺寸 楼板与梁底支撑架立杆步距H：1.4米 楼板底立杆纵距L1：1.1米
楼板底立杆横距L2：1.1米 梁底下木楞横距：0.2米 采用的钢管类型为ф48×3.2 (3)荷载汇总 a、楼板底模自重：0.08KN/M2 b、梁底模自重：0.08×（0.77×2+0.24）=0.14KN/M c、楼板钢筋自重：1.1×0.11=0.121KN/M2 d、梁钢筋自重：1.5×0.24×0.77=0.28KN/M e、楼板砼自重：25×0.11=2.75KN/M2 f、梁砼自重：25×0.24×0.77=4.62KN/M g、施工人员与设备荷载：2.5KN/M2 h、振捣混凝土时产生的荷载：2.1×0.5=1.05KN/M2 三、计算书 1、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。面板采用18mm厚的九夹板。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=20×1.82/6=10.8CM3 I=20×1.83/12=9.72CM4 1）强度计算（受力见图1） f=M/W<[f] 其中f---面板的强度计算值（N/mm2） M—-面板的最大弯矩（N.mm） W---面板的净截面抵弯矩
施工方案(计算书)
塘沽区五星广场石材干挂工程 二次深化设计计算书 一、本方案设计适用于塘沽区五星广场石材干挂工程 二、工程概况 三、设计依据 1、塘沽区五星广场石材干挂工程石材干挂工程设计图纸 2、石材幕墙工程技术规范(JGJ102-96) (参考) 3、建筑结构荷载规范(GBJ9-87) 4、钢结构设计规范(GBJ17-88) (参考) 5、民用建筑设计防火规范(GB50045-95) 6、建筑防雷设计规范(GB50057-94) 7、负结构设计手册 8、金属与石材幕墙工程技术规范 9、甲方要求 四、设计荷载 1、大面石材幕墙自重荷载设计值 自重荷载(包括石材和龙骨):1080N/M2 2、风荷载当地基本风压:0.35KN/M2 3、地震 4、荷载抗震设防考虑8度设防水平地震作用系数最大值 a max=0.16 , 地震作用放 大系数βE=5.0
石材幕墙设计计算书 基本参数:天津地区 抗震8度设防 a max=0.16 , 地震作用放大系数βE=5.0 一、风荷载计算 1、标高为8.900处风荷载计算 ⑴. 风荷载标准值计算: Wk:作用在幕墙上的风荷载标准值(Kn/m2) βgz:8.900m高处阵风系数(按B类区计算): μf=0.5×(Z/10)^(-0.16)=0.445 βgz=0.89×(1+2μf)=1.683 μz:8.900m高处风压高度变化系数(按B类区计算)(GB50009-2001) μz=(Z/10)^0.32=1.260 风荷载体型系数μs=1.20 Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.683×1.260×1.2×0.500 =1.272kN/m2 ⑵.风荷载设计值: W:风荷载设计值:Kn/m2 Rw:风荷载作用效应的分项系数:1.4 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5规定采用 W=rw×Wk=1.4×1.272=1.781Kn/m2 二、板强度校核: 石材校核:(第一处) 1.石材强度校核 校核依据:σ≤[σ]=3.700N/mm^2 Ao:石板短边长:0.600m Bo:石板长边长:1.200m a: 计算石板抗弯所用短边长度:0.600m b: 计算石板抗弯所用长边长度:1.200m t: 石材厚度:25.0mm ml:四角支承板弯矩系数,按短边与长边的边长比(a/b=0.500) 查表得:0.0763 Wk:风荷载标准值:1.272Kn/m^2 垂直于平面的分布水平地震作用: qEAk:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(kN/m^2) qEAk=5×αmax×GAK =5×0.160×1200.000/1000 =0.960kN/m^2 荷载组合设计值为: Sz=1.4×Wk+1.3×0.5×qEAk =2.405kN/m^2 应力设计值为: