钢结构1 - 副本 (6)
钢结构各构件及其做法地现用图解(图文)
1、建筑体系1-1、门式刚架体系1-1-1、基本构件图1-1-2、说明力学原理门式刚架结构以柱、梁组成的横向刚架为主受力结构，刚架为平面受力体系。
为保证纵向稳定，设置柱间支撑和屋面支撑。
刚架刚架柱和梁均采用截面H型钢制作，各种荷载通过柱和梁传给基础。
支撑、系杆刚性支撑采用热轧型钢制作，一般为角钢。
柔性支撑为圆钢。
系杆为受压圆钢管，与支撑组成受力封闭体系。
屋面檩条、墙梁一般为C型钢、Z型钢。
承受屋面板和墙面板上传递来的力，并将该力传递给柱和梁。
1-1-3、门式刚架的基本形式a.典型门式刚架b.带吊车的门式刚架c.带局部二层的门式刚架1-1-4、基本节点a.柱脚节点b.梁、柱节点■局部二层节点参照多层框架体系。
1-1-5、刚架衍生形式■吊车和局部二层可在衍生形式刚架中布置。
■山墙刚架其本质也是多连跨刚架，不过中间柱与刚架柱比截面旋转了90度。
1-2、多层框架体系1-2-1、框架图示1-2-2、说明力学模型a.纯刚接框架：纵横两个方向均采用刚接的框架。
b.刚接-支撑框架：横向采用刚接，纵向采用铰接，并在纵向设置支撑，以传递水平力。
c.支撑式框架：纵横向均采用铰接，两向均设置支撑传递水平力。
d.有时为保证足够的刚度，在刚接框架中亦设置支撑。
框架柱框架柱可采用H型截面、箱形截面、十字形截面、圆管形截面等。
所有上部结构的力都通过框架柱传递给基础。
框架梁框架梁一般采用H型截面。
楼盖和屋盖上的力通过框架梁传递给框架柱。
支撑支撑采用一般采用热轧型钢制作，其功能是传递层间水平力和保证结构的刚度。
1-2-3、基本节点a.柱脚节点■柱脚节点同门式刚架体系。
b.柱、梁节点2、支撑、系杆2-1、图示柱间柔性支撑柱间刚性支撑2-2、说明■支撑分为柔性支撑和刚性支撑两种。
柔性支撑由圆钢制作，安装时必须紧，主要用于门式刚架结构。
刚性支撑由型钢制作，用于多层框架、吊车梁下段支撑等刚度要求高的结构中。
■系杆和支撑联合作用，形成封闭的受力体系。
钢结构1-副本（6）
钢结构1-副本（6）焊接⼯艺评定⼀般规定除符合本规范第6.6节规定的免予评定条件外，施⼯单位⾸次采⽤的钢材、焊接材料、焊接⽅法、接头形式、焊接位置、焊后热处理制度以及焊接⼯艺参数、预热和后热措施等各种参数的组合条件，应在钢结构构件制作及安装施⼯之前进⾏焊接⼯艺评定。
6.1.2 应由施⼯单位根据所承担钢结构的设计节点形式，钢材类型、规格，采⽤的焊接⽅法，焊接位置等，制定焊接⼯艺评定⽅案，拟定相应的焊接⼯艺评定指导书，按本规范的规定施焊试件、切取试样并由具有相应资质的检测单位进⾏检测试验，测定焊接接头是否具有所要求的使⽤性能，并出具检测报告；应由相关机构对施⼯单位的焊接⼯艺评定施焊过程进⾏见证，并由具有相应资质的检查单位根据检测结果及本规范的相关规定对拟定的焊接⼯艺进⾏评定，并出具焊接⼯艺评定报告。
6.1.3 焊接⼯艺评定的环境应反映⼯程施⼯现场的条件。
6.1.4 焊接⼯艺评定中的焊接热输⼊、预热、后热制度等施焊参数，应根据被焊材料的焊接性制订。
6.1.5 焊接⼯艺评定所⽤设备、仪表的性能应处于正常⼯作状态，焊接⼯艺评定所⽤的钢材、栓钉、焊接材料必须能覆盖实际⼯程所⽤材料并应符合相关标准要求，应具有⽣产⼚出具的质量证明⽂件。
6.1.6 焊接⼯艺评定试件应由该⼯程施⼯企业中持证的焊接⼈员施焊。
6.1.7 焊接⼯艺评定所⽤的焊接⽅法、施焊位置分类代号应符合表 6.1.7-1～表 6.1.7-2及图6.1.7-1～图6.1.7-4的规定，钢材类别应符合本规范表4.0.5的规定，试件接头形式应符合本规范表5.2.1的要求。
表6.1.7-1焊接⽅法分类表6.1.7-2 施焊位置分类（c）⽴焊位置V （a）平焊位置F（b）横焊位置H（d）仰焊位置O4图6.1.7-1 板材对接试件焊接位置1－板平放，焊缝轴⽔平；2－板横⽴，焊缝轴⽔平；3－板90°放置，焊缝轴垂直；4－板平放，焊缝轴⽔平（a）平焊位置F （c）⽴焊位置V（b）横焊位置H（d）仰焊位置O图6.1.7-2 板材⾓接试件焊接位置1—板45°放置，焊缝轴⽔平； 2—板平放，焊缝轴⽔平；3—板竖⽴，焊缝轴垂直；4—板平放，焊缝轴⽔平管平放（±15°）焊接时转动，在顶部及附近平焊(a) 焊接位置1G（转动）(b) 焊接位置2G管平放并固定（±15°）施焊时不转动，焊缝平、⽴、仰焊(c) 焊接位置5G0°0°如还不能达到合格标准，应分析原因，制订新的焊接⼯艺评定⽅案，按原步骤重新评定，直到合格为⽌。
钢结构原理与设计第2版__课后答案
4-1解：kN N N N QK Q GK G 420315324.1315312.1=⨯⨯+⨯⨯=+=γγ焊缝质量为三级，用引弧板施焊。
查表得E43焊条的2/185mm N f W t =，Q235钢的2/215mm N f =。
mm bf N t W t 35.11185200104203=⨯⨯=≥ 故取mm t 12=。
4-2解：k k k QK Q GK G N N N N N N 36.18.04.12.02.1=⨯+⨯=+=γγ焊缝质量为二级，2/215mm N f W t =未用引弧板施焊mm l W 376122400=⨯-=tl Nf W W t =，k W W t N t l f N 36.1== kN t l f N W W t k 3.71336.11237621536.1=⨯⨯==4-4解：1）焊脚尺寸f h背部尺寸⎪⎩⎪⎨⎧=⨯=≤=⨯=≥mmt h mmt h f f 6.982.12.174.4105.15.1min 1max 1趾部尺寸()()⎪⎩⎪⎨⎧=-=-≤=⨯=≥mm t h mmt h f f 7~62~182~174.4105.15.1min2max 2为方便备料，取mm h h h f f f 621===，满足上述要求。
2）轴心力N 的设计值kN N N N QK Q GK G 4.2481809.04.11801.02.1=⨯⨯+⨯⨯=+=γγ按角钢背与趾部侧面角焊缝内力分配系数可知:等边角钢内力分配系数3.01=b e 7.02=be对角钢趾部取力矩平衡得: 21Ne b N =kN N N be N 52.744.2483.03.021=⨯===kN N N N N 88.1734.2487.07.012=⨯==-=3)焊缝长度。
当构件截面为一只角钢时，考虑角钢与节点板单面连接所引起的偏心影响， W t f 应乘以折减系数0-85。
角钢趾：mm h mm f h N l f W f f W 48813016085.067.01052.7485.07.0311=>=⨯⨯⨯⨯=⋅≥取mm l 1401= （mm h f 1422130=+，取10mm 的整数倍） 角钢背：mm h mm f h N l f W f f W 3606030416085.067.01088.17385.07.0322=<=⨯⨯⨯⨯=⋅≥ 取mm l 3202= （mm h f 3162304=+，取10mm 的整数）4-5解：腹板受到轴心拉力k N 作用kN N N N QK Q GK G 4.5984408.04.14402.02.1=⨯⨯+⨯⨯=+=γγ焊脚尺寸f hmmt h f 6.55.1max =≥，mmt h f 9~8)2~1(min =-≤取mm h f 6=时，mm h mm f h N l f Wf f W 360602.44516067.02104.5987.023=>=⨯⨯⨯⨯=⨯≥ 不可行；取mm h f 7=时，mm l w 6.381≥，mm h l f w 42060=≤ 可行，mm h l f 6.39526.381=+=，取mm l 400= 取mm h f 9=时，mm l w 8.296≥，mm h l f w 54060=< 可行，mm h l f 8.31428.296=+=，取mm l 320=故最小的焊脚尺寸可取mm 7，钢板搭接长度为mm 400 最大的焊脚尺寸可取mm 9，钢板搭接长度为mm 3204-7解：（1）直接计算法m kN Nl M ⋅=⨯==102.0502262/1.148862407.0101067.0mm N h h l h M ff W f f =⨯⨯==σ23/6.2972407.010507.0mm N h h l h N ff W f f =⨯⨯==τW f f ff f ≤+⎪⎪⎭⎫⎝⎛22τβσ 1606.29722.11.148822≤⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛f f h h 解得：mm h f 85.7= 采用()mmt mmt mmh f 9~82~136.6185.15.18min max =-≤=⨯=≥=，可（2）试算法()⎩⎨⎧=-≤=⨯=≥mm t mmt h f 9~82~136.6185.15.1min max 取mm h f 8=2134424087.07.0mm l h l h A W f W e W =⨯⨯=== 3225376024087.06161mm l h W W e W =⨯⨯⨯==2262/0.186624087.0101067.0mm N l h M W f f =⨯⨯⨯==σ 23/2.3724087.010507.0mm N l h N W f f =⨯⨯⨯==τ222222/160/9.1562.3722.1186mm N f mm N W f f ff =≤=+⎪⎭⎫ ⎝⎛=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛τβσ，可 故mm h f 8=4-8解：kN R R R k k 405%754.1%252.1=⨯+⨯=mm l 300= mm l h 701080=-=取焊脚尺寸mm h f 6= mm h h f e 2.47.0== （1）几何关系水平焊缝计算长度mm h l l f h Wh 64670=-=-= 全部焊缝计算长度mm l l l Wh W 4286423002=⨯+=+= 全部焊缝有效截面W e W l h A = 形心位置cm h h A l l h x e e WWhWh e 96.08.4224.64.6222=⨯⨯⨯⨯=⋅=略去3e h 项423236.21542304.642.02123042.02212cm l l h l h I Wh e e x =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯+⨯=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+=42232238.4796.04.642.096.024.64.642.0124.642.022122cm x l h x l l h l h I Wh e Wh Wh e Wh e y =⨯⨯+⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+⨯⨯=+⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+= 焊缝有效截面对形心O 的极惯性矩404.22028.476.2154cm I I I y x =+=+=（2）强度验算kN RV 5.2022== mm x a 4.7080=-= m kN Ra T ⋅=⨯⨯==-3.142104.7040523 mm x l x Wh 4.546.9641=-=-= mm ly 15021==↑=⨯⨯⨯==24601/3.35104.22024.54103.14mm N I Tx Tfσ ←=⨯⨯⨯==2461/4.97104.2202150103.14mm N I Ty Tfτ↑=⨯⨯==23/7.1124282.4105.202mm N A V V fσ剪力和扭矩共同作用下的强度条件()222222/160/6.1554.9722.17.1123.35mmN f mm N W f Tf f Vf Tf =≤=+⎪⎭⎫ ⎝⎛+=+⎪⎪⎭⎫⎝⎛+τβσσ，可5-1解：QK Q GK G N N N γγ+=则：N N k 8.772560%904.1560%102.1=⨯⨯+⨯⨯=查表，得：钢板螺栓孔壁承压承载力设计值：2/405mm N f b c = 螺栓的强度设计值为：2/190mm N f b v =)(32.1191019044002432kN f d n N bv e vbv =⨯⨯⨯⨯==-ππ)(1621040520203kN tf d N bc b c =⨯⨯⨯=∑=-取)(32.119},min{kN N N N b c b v b == 需要的螺栓数目：48.632.1198.772===b N N n 最少采用7=n试取螺栓距mm mm d p o 655.613≈== 端距mm mm d a o 45412≈== 边距mm mm d c o 3575.305.1≈==因为板宽mm b 250=，若边距为mm 35则不满足间距不大于mm t 12012=要求，故最外排每列螺栓应设3个，取螺栓横向间距为mm 90，端距为mm 45，螺栓数增加为8个。
钢结构模拟题+参考答案
钢结构模拟题+参考答案一、单选题（共46题，每题1分，共46分）1.下列哪一个不是高强螺栓的连接形式 ( )。
A、紧固连接B、承压连接C、张拉连接D、摩擦连接正确答案：A2.调节超声波探伤仪的“抑制”旋钮会影响探伤仪的 ( )A、垂直线性B、动态范围C、灵敏度D、以上全部正确答案：D3.在金属材料的超声波探伤中，使用最多的频率范围是：( )A、1~5MHZB、大于 20000MHZC、1~1000KHZD、10~25MHZ正确答案：A4.探头频率与晶片厚度有关，晶片越薄 ( )A、频率越低B、频率越高C、频率显著差别D、以上都不对正确答案：B5.用冷剪法取样坯时，厚度 10~20mm 的构件，所留的加工余量为( )。
A、20mmB、15mmC、10mmD、4mm正确答案：C6.终拧检查采用颜色标记，并应用 ( ) 重小锤敲击螺母，对高强度螺栓进行逐个检查。
A、0.1kgB、0.3kgC、0.8kgD、0.5kg正确答案：B7.第一临界角是：( )A、折射纵波等于 900 时的横波入射角B、折射纵波等于 900 时的纵波入射角C、入射纵波等于 900 时的折射角D、折射横波等于 900 时的纵波入射角正确答案：B8.静荷载检验钢结构工程质量的荷载系数计算时，未完成施工的铺装.粉刷等自重系数γG,2 应按照（）取值。
A、1.3B、1.6C、1.2D、1.5正确答案：D9.在钢桥中，采用摩擦型高强度螺栓或剪切承压型高强度螺栓连接形式。
两者在同样直径条件下，其对螺栓孔与螺栓杆之间的空隙要求，以下( ) 项为正确的。
A、摩擦型空隙要求略大，剪切承压型空隙要求较小B、摩擦型空隙要求略小，剪切承压型空隙要求较大C、无空隙要求D、两者空隙要求相同正确答案：A10.超声波远场区的声压以 ( )。
A、中心轴线上最高B、旁声束上最高C、半扩散角以外的区域上最高D、扩散角与旁声束交界部位最高正确答案：A11.在两种不同材料的界面上，声阻抗差异会引起 ( )。
钢结构验收资料全套副本
顾地科技新工业园钢结构项目钢结构分部工程竣工验收资料项目经理：技术负责人：安徽鸿路钢结构集团股份有限公司目录钢结构项目简况GJ1.1A3.1施工安全生产管理体系报审表项目名称：徐州汇鸿纺织原料市场扩建3#仓库编号：A3 .2 -附件：1施工单位安全生产许可证。
2、安全生产责任制度、安全生产教育培训制度和安全生产规章制度。
3、安全事故应急救援预案。
4、项目部安全生产组织机构，项目经理、安全员、特殊工种岗位资格证书。
承包单位项目经理部＜章）：项目经理：日期：总监理项目师审核意见: 项目监理机构（章＞:总监理项目师：日期:注：承包单位项目经理部应提前7日提出本报审表。
____________________________江苏省建设厅监制企业法人营业执照企业资质、承包范围安全生产许可证五大员证书施工设计/方案报审表项目名称：徐州汇鸿纺织原料市场仓库扩建3#仓库编号：A3.1_ —施工设计、施工方案及审批施工方案内容附后申报简述：本施工设计包括钢结构制作、安装、售后服务三方面内容，请审核申报部门＜分包单位）申报人：审核意见：□有□无附页总承包单位名称：审核人：审核日期：年月曰审批意见：审批结论：□同意□修改后报□重新编制审批部门＜单位）：审批人：日期：年月曰注：附施工设计、施工方案。
徐州汇鸿纺织原料市场仓库扩建项目12#仓库施工组织设计徐州汇通钢结构项目有限公司二零年月曰编制审核批准目录一、编制依据二、项目简况三、施工组织机构框图四、施工总平面布置图五、施工网络图六、施工方案七、资源配置八、工期保证措施九、安全保证措施十、文明施工措施十^一、质量保证措施十二、竣工验收工作十三、工作回访保修工作一、方案编制依据1 ．甲方施工现场实际尺寸2．项目蓝图3. 《钢结构设计规范》GB50017 —20034. 《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102 —20025. 《建筑钢结构焊接规程》JGJ81—916. 《钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程》JGJ82—917. 《钢结构施工及验收规范》GB50205 —20018. 《冷弯薄壁钢结构技术规范》GBJ50018 —20029. 《建筑抗震设计规范》GB50011 —200110. 《建筑结构荷载规范》GB50009 —2001二、项目简况1、本项目为徐州汇鸿纺织原料市场单跨轻钢厂房仓库，檐口高度为10M, 柱距8~9 M ，屋面为0.5mm 彩钢板加50mm 保温棉, 墙面为0.4mm 彩钢板,单脊双坡有组织排水。
钢结构单层厂房结构(图片很好)
式中
K AB
——横梁在远端固定使近端A点转动单位角时在 A点所需施加的力矩值；
KAC ——柱在A点转动单位角时在A点所需施加的力 矩值。
框架的计算跨度L(或L1、L2)取为两上柱轴线之间的距 离。
钢结构
设计
第七章 单层厂房结构
横向框架的计算高度H：柱顶刚接时,可取为柱脚底面至框 架下弦轴线的距离(横梁假定为无限刚性)，或柱脚底面至横梁 端部形心的距离(横梁为有限刚性)；柱顶铰接时，应取为柱脚 底面至横梁主要支承节点间距离。对阶形柱应以肩梁上表面作 分界线将H划分为上部柱高度H1和下部柱高度H2。
(a)柱顶刚接(b)柱顶铰接
第七章 单层厂房结构
对于由格构式横梁和阶形柱(下部柱为格构柱)所组成 的横向框架，需要将惯性矩(对高度有变化的桁架式横梁按 平均高度计算)乘以折减系数0.9简化成实腹式横梁和实腹 式柱。对柱顶刚接的横向框架，当满足下式的条件时，可 近似认为横梁刚度为无穷大：
K AB 4 K AC
h2
图7.2.2 柱与吊车梁轴线 间的净距
第七章 单层厂房结构
b1——上段柱宽度。 S的取值：对于中型厂房一般采用0.75m或1m，重
型厂房则为1.25m甚至达2.0m。
框架由柱脚底面到横梁下弦底部的距离:
式中:
H h1 h2 h3
h3—地面至柱脚底面的距离。中型车间约为0.8-1.0， 重型车间为1.0～1.2；
及温度应力等，在地震区尚应承受厂房纵向的地震力， 并传至基础。
◆可作为框架柱在框架平面外的支点，减少柱在框 架平面外的计算长度。
钢结构
设计
第七章 单层厂房结构
柱间支撑由两部分组成：在吊车梁以上的部分称为 上层支撑。吊车梁以下部分称为下层支撑，下层柱间支撑 与柱、吊车梁在纵向组成刚性很大的悬臂桁架。为了使纵 向构件在温度发生变化时能较自由地伸缩，下层支撑应该 设在温度区段中部。只有当吊车位置高而车间总长度又很 短(如混铁炉车间)时，下层支撑设在两端才是合理的。
平凉单层钢结构工程施工(3篇)
第1篇一、工程概况本工程位于平凉市，建设一栋单层钢结构厂房。
该厂房主要用于仓储和加工，占地面积约2000平方米，建筑面积约1500平方米。
厂房采用单层钢结构体系，结构形式为门式钢架结构，屋面采用彩钢夹芯板，墙面采用彩钢夹芯板和玻璃丝棉保温层。
本工程由某钢结构工程公司承建，工程总投资约300万元。
二、施工准备1. 施工组织设计：根据工程特点和施工要求，编制详细的施工组织设计，明确施工方案、施工进度、质量保证措施、安全文明施工措施等。
2. 施工材料：根据设计图纸和施工要求，选购符合国家标准的钢材、彩钢夹芯板、玻璃丝棉等材料。
3. 施工设备：配置必要的施工设备，如吊车、切割机、焊接机、卷板机、钻床等。
4. 施工人员：组织专业施工队伍，包括施工队长、技术员、焊工、电工、木工等。
三、施工工艺1. 基础施工：根据设计图纸和地质勘察报告，进行基础地勘、基础开挖、预埋螺丝、基础浇注、后期基础灌浆等工作。
2. 钢结构制作：根据设计图纸，进行钢材下料、切割、焊接、涂装等工序，确保构件质量。
3. 钢结构安装：将制作好的钢构件运输至施工现场，进行安装。
主要包括以下步骤：（1）埋设埋件：根据轴线定位及标高控制埋设埋件，待螺杆的标高和垂直度满足要求后，将其与定位板孔洞及钢筋笼固定。
（2）测量放线：在混凝土浇灌前及浇灌后均需对螺栓定位进行复核，确认其位置及标高准确。
对砼浇筑过程中可能出现的埋件位移，在砼初凝前，用倒链或千斤顶及时进行偏差校正。
（3）吊装钢柱：吊车位于待吊钢柱附近展开吊装作业。
吊装作业前，需在钢柱上绑扎安全爬梯、防坠器、缆风绳、连接夹板等措施。
（4）缆风绳拉设：钢柱安装就位后，需及时安装地脚锚栓螺母及固定缆风绳，并校正钢柱定位及垂直度。
（5）吊装钢梁：钢柱吊装完毕后，应尽早将与之相连的钢梁吊装就位，形成稳定体系，保证结构安全。
（6）测量校正：对钢梁进行测量矫正，确保钢梁与牛腿标高、定位、水平度满足要求。
（7）钢梁连接施工：钢梁校正到位后，即可用高强度螺栓替换安装螺栓，进行初拧、复拧和终拧，并焊接钢梁翼缘板。
钢结构拆除施工方案集合6篇
钢结构拆除施工方案集合6篇第一篇: 钢结构拆除施工方案一、工程概况1、工程概况①钢结构加工基地设备基础位于主厂房内外，其中主厂房外有两条龙门吊，厂房内有三条平板小车，5条半龙门吊以及其他设备基础。
②根据设备基础定位，结合地勘报告，以及平整后的场地，2#龙门吊基础、1#龙门吊北边基础、1#平板小车基础和3#平板小车基础所在场地为四类土(红砂岩)，其它设备基础为软弱回填土。
③龙门吊及平板小车基础须预埋螺杆，螺杆数量巨大，加之工期紧张，导致施工困难。
④本工程含主厂房内外所有地坪。
2、施工条件①该工程多为条形基础和独立基础，西北角和东北角为四类土(红砂岩)，西南角原场地为淤泥土，后平整场地时回填，整个场地土质不一，标高不一，使现场基础施工控制及施工道路规划及材料转运难度加大，同时导致机械台班数量大增。
②该工程工期主要集中在春夏雨季，浇筑混凝土后要注意浇水养护，同时在雨水来临前做好混凝土的保护工作(例如满铺薄膜)，以确保混凝土质量。
3、项目部组织机构二、施工用水、电①现场的临时用水、电由北面的食品厂项目部处用φ20PVC管和电缆绑扎在6m高钢管脚手架上通过鹏程大道引入，在场内按所定路线将2m长φ48钢管每隔5m距离打入土中，露出0.3m长钢管用扣件与6m长钢管连接制成脚手架，将φ20PVC管和电缆沿脚手架顶部牵至配电室和供水点(见钢结构加工基地施工平面布置图)。
②等西面变压器安装好后，将电缆沿井字形脚手架(在场内按所定路线将2m长φ48钢管每隔5m距离打入土中，露出0.3m长钢管用扣件与6m长钢管连接制成井字形线架)向南引入配电室，再分散到各配电柜(见施工平面布置图)。
③施工用水用Φ65焊管从接进，再用1寸镀锌钢管分散到各施工用水。
三、施工放线及标高本工程定位以西北角鹏程路中心线与圣水路中心线交点为参照坐标点(_=3336418.883.Y=501405.389)，根据这个坐标点找出建筑物的控制坐标，设置施工测量控制网，然后利用建筑物的测量控制网来确定设备基础的定位。
钢结构各构件及其做法的图解(图文)
1、建筑体系1-1、门式刚架体系1-1-1、基本构件图1-1-2、说明力学原理门式刚架结构以柱、梁组成的横向刚架为主受力结构，刚架为平面受力体系。
为保证纵向稳定，设置柱间支撑和屋面支撑。
刚架刚架柱和梁均采用截面H型钢制作，各种荷载通过柱和梁传给基础。
支撑、系杆刚性支撑采用热轧型钢制作，一般为角钢。
柔性支撑为圆钢。
系杆为受压圆钢管，与支撑组成受力封闭体系。
屋面檩条、墙梁一般为C型钢、Z型钢。
承受屋面板和墙面板上传递来的力，并将该力传递给柱和梁。
1-1-3、门式刚架的基本形式a.典型门式刚架b.带吊车的门式刚架c.带局部二层的门式刚架1-1-4、基本节点a.柱脚节点b.梁、柱节点■局部二层节点参照多层框架体系。
1-1-5、刚架衍生形式■吊车和局部二层可在衍生形式刚架中布置。
■山墙刚架其本质也是多连跨刚架，不过中间柱与刚架柱比截面旋转了90度。
1-2、多层框架体系1-2-1、框架图示1-2-2、说明力学模型a.纯刚接框架：纵横两个方向均采用刚接的框架。
b.刚接-支撑框架：横向采用刚接，纵向采用铰接，并在纵向设置支撑，以传递水平力。
c.支撑式框架：纵横向均采用铰接，两向均设置支撑传递水平力。
d.有时为保证足够的刚度，在刚接框架中亦设置支撑。
框架柱框架柱可采用H型截面、箱形截面、十字形截面、圆管形截面等。
所有上部结构的力都通过框架柱传递给基础。
框架梁框架梁一般采用H型截面。
楼盖和屋盖上的力通过框架梁传递给框架柱。
支撑支撑采用一般采用热轧型钢制作，其功能是传递层间水平力和保证结构的刚度。
1-2-3、基本节点a.柱脚节点■柱脚节点同门式刚架体系。
b.柱、梁节点2、支撑、系杆 2-1、图示柱间柔性支撑柱间刚性支撑2-2、说明■支撑分为柔性支撑和刚性支撑两种。
柔性支撑由圆钢制作，安装时必须张紧，主要用于门式刚架结构。
刚性支撑由型钢制作，用于多层框架、吊车梁下段支撑等刚度要求高的结构中。
■系杆和支撑联合作用，形成封闭的受力体系。
钢结构各构件及其做法的图解(图文)
1、建筑体系1—1、门式刚架体系1—1—1、基本构件图1-1-2、说明力学原理门式刚架结构以柱、梁组成的横向刚架为主受力结构，刚架为平面受力体系。
为保证纵向稳定，设置柱间支撑和屋面支撑。
刚架刚架柱和梁均采用截面H型钢制作,各种荷载通过柱和梁传给基础。
支撑、系杆刚性支撑采用热轧型钢制作，一般为角钢.柔性支撑为圆钢。
系杆为受压圆钢管，与支撑组成受力封闭体系。
屋面檩条、墙梁一般为C型钢、Z型钢。
承受屋面板和墙面板上传递来的力,并将该力传递给柱和梁.1—1—3、门式刚架的基本形式a.典型门式刚架b。
带吊车的门式刚架c。
带局部二层的门式刚架1-1—4、基本节点a。
柱脚节点b。
梁、柱节点■局部二层节点参照多层框架体系。
1—1—5、刚架衍生形式■吊车和局部二层可在衍生形式刚架中布置。
■山墙刚架其本质也是多连跨刚架，不过中间柱与刚架柱比截面旋转了90度。
1-2、多层框架体系1—2—1、框架图示1—2-2、说明力学模型a。
纯刚接框架：纵横两个方向均采用刚接的框架。
b.刚接—支撑框架：横向采用刚接，纵向采用铰接,并在纵向设置支撑,以传递水平力。
c.支撑式框架：纵横向均采用铰接，两向均设置支撑传递水平力。
d.有时为保证足够的刚度,在刚接框架中亦设置支撑.框架柱框架柱可采用H型截面、箱形截面、十字形截面、圆管形截面等.所有上部结构的力都通过框架柱传递给基础。
框架梁框架梁一般采用H型截面。
楼盖和屋盖上的力通过框架梁传递给框架柱.支撑支撑采用一般采用热轧型钢制作，其功能是传递层间水平力和保证结构的刚度。
1—2-3、基本节点a.柱脚节点■柱脚节点同门式刚架体系。
b.柱、梁节点2、支撑、系杆 2—1、图示柱间柔性支撑柱间刚性支撑2-2、说明■支撑分为柔性支撑和刚性支撑两种.柔性支撑由圆钢制作，安装时必须张紧，主要用于门式刚架结构.刚性支撑由型钢制作，用于多层框架、吊车梁下段支撑等刚度要求高的结构中。
■系杆和支撑联合作用,形成封闭的受力体系.在支撑端头有刚性构件和传递压力的情况下，不需设置系杆。
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焊接工艺评定一般规定除符合本规范第6.6节规定的免予评定条件外，施工单位首次采用的钢材、焊接材料、焊接方法、接头形式、焊接位置、焊后热处理制度以及焊接工艺参数、预热和后热措施等各种参数的组合条件，应在钢结构构件制作及安装施工之前进行焊接工艺评定。
6.1.2 应由施工单位根据所承担钢结构的设计节点形式，钢材类型、规格，采用的焊接方法，焊接位置等，制定焊接工艺评定方案，拟定相应的焊接工艺评定指导书，按本规范的规定施焊试件、切取试样并由具有相应资质的检测单位进行检测试验，测定焊接接头是否具有所要求的使用性能，并出具检测报告；应由相关机构对施工单位的焊接工艺评定施焊过程进行见证，并由具有相应资质的检查单位根据检测结果及本规范的相关规定对拟定的焊接工艺进行评定，并出具焊接工艺评定报告。
6.1.3 焊接工艺评定的环境应反映工程施工现场的条件。
6.1.4 焊接工艺评定中的焊接热输入、预热、后热制度等施焊参数，应根据被焊材料的焊接性制订。
6.1.5 焊接工艺评定所用设备、仪表的性能应处于正常工作状态，焊接工艺评定所用的钢材、栓钉、焊接材料必须能覆盖实际工程所用材料并应符合相关标准要求，应具有生产厂出具的质量证明文件。
6.1.6 焊接工艺评定试件应由该工程施工企业中持证的焊接人员施焊。
6.1.7 焊接工艺评定所用的焊接方法、施焊位置分类代号应符合表 6.1.7-1～表 6.1.7-2及图6.1.7-1～图6.1.7-4的规定，钢材类别应符合本规范表4.0.5的规定，试件接头形式应符合本规范表5.2.1的要求。
表6.1.7-1焊接方法分类表6.1.7-2 施焊位置分类（c） 立焊位置V （a） 平焊位置F（b） 横焊位置H（d） 仰焊位置O4图6.1.7-1 板材对接试件焊接位置1－板平放，焊缝轴水平；2－板横立，焊缝轴水平；3－板90°放置，焊缝轴垂直；4－板平放，焊缝轴水平（a） 平焊位置F （c） 立焊位置V（b） 横焊位置H（d） 仰焊位置O图6.1.7-2 板材角接试件焊接位置1—板45°放置，焊缝轴水平； 2—板平放，焊缝轴水平；3—板竖立，焊缝轴垂直；4—板平放，焊缝轴水平管平放（±15°）焊接时转动，在顶部及附近平焊(a) 焊接位置1G（转动）(b) 焊接位置2G管平放并固定（±15°）施焊时不转动，焊缝平、立、仰焊(c) 焊接位置5G0°0°如还不能达到合格标准，应分析原因，制订新的焊接工艺评定方案，按原步骤重新评定，直到合格为止。
6.1.9 除符合本规范第6.6节规定的免予评定条件外，对于焊接难度等级为A、B、C级的钢结构焊接工程，其焊接工艺评定有效期应为5年；对于焊接难度等级为D级的钢结构焊接工程应按工程项目进行焊接工艺评定。
6.1.10 焊接工艺评定文件包括焊接工艺评定报告、焊接工艺评定指导书、焊接工艺评定记录表、焊接工艺评定检验结果表及检验报告，应报相关单位审查备案。
焊接工艺评定文件宜采用本规范附录B的格式。
6.2 焊接工艺评定替代规则6.2.1 不同焊接方法的评定结果不得互相替代。
不同焊接方法组合焊接可用相应板厚的单种焊接方法评定结果替代，也可用不同焊接方法组合焊接评定，但弯曲及冲击试样切取位置应包含不同的焊接方法；同种牌号钢材中，质量等级高的钢材可替代质量等级低的钢材，质量等级低的钢材不可替代质量等级高的钢材。
6.2.2 除栓钉焊外，不同钢材焊接工艺评定的替代规则应符合下列规定：1 不同类别钢材的焊接工艺评定结果不得互相替代；2 Ⅰ、Ⅱ类同类别钢材中当强度和质量等级发生变化时，在相同供货状态下，高级别钢材的焊接工艺评定结果可替代低级别钢材；Ⅲ、Ⅳ类同类别钢材中的焊接工艺评定结果不得相互替代；除Ⅰ、Ⅱ类别钢材外，不同类别的钢材组合焊接时应重新评定，不得用单类钢材的评定结果替代；3同类别钢材中轧制钢材与铸钢、耐候钢与非耐候钢的焊接工艺评定结果不得互相替代，控轧控冷（TMCP）钢、调质钢与其它供货状态的钢材焊接工艺评定结果不得互相替代；4 国内与国外钢材的焊接工艺评定结果不得互相替代。
6.2.3 接头形式变化时应重新评定，但十字形接头评定结果可替代T形接头评定结果，全焊透或部分焊透的T形或十字形接头对接与角接组合焊缝评定结果可替代角焊缝评定结果。
6.2.4 评定合格的试件厚度在工程中适用的厚度范围应符合表6.2.4的规定。
表6.2.4 评定合格的试件厚度与工程适用厚度范围注：φ为栓钉直径。
6.2.5 评定合格的管材接头，壁厚的覆盖范围应符合本规范第6.2.4条的规定，直径的覆盖原则应符合下列规定：1 外径小于600mm的管材，其直径覆盖范围不应小于工艺评定试验管材的外径；2 外径不小于600mm的管材，其直径覆盖范围不应小于600mm。
6.2.6 板材对接与外径不小于600mm的相应位置管材对接的焊接工艺评定可互相替代。
6.2.7 除栓钉焊外，横焊位置评定结果可替代平焊位置，平焊位置评定结果不可替代横焊位置。
立、仰焊接位置与其它焊接位置之间不可互相替代。
6.2.8 有衬垫与无衬垫的单面焊全焊透接头不可互相替代；有衬垫单面焊全焊透接头和反面清根的双面焊全焊透接头可互相替代；不同材质的衬垫不可互相替代。
6.2.9 当栓钉材质不变时，栓钉焊被焊钢材应符合下列替代规则：1 Ⅲ、Ⅳ类钢材的焊接工艺评定试验可替代Ⅰ、Ⅱ类钢材的焊接工艺评定试验；2 Ⅰ、Ⅱ类钢材的栓钉焊接工艺评定试验可互相替代；3 Ⅲ、Ⅳ类中钢材的栓钉焊接工艺评定试验不可互相替代。
6.3 重新进行工艺评定的规定6.3.1 焊条电弧焊，下列条件之一发生变化时，应重新进行工艺评定：1 焊条熔敷金属抗拉强度级别变化；2 由低氢型焊条改为非低氢型焊条；3 焊条规格改变；4直流焊条的电流极性改变；5多道焊和单道焊的改变；6清焊根改为不清焊根；7 立焊方向改变；8 焊接实际采用的电流值、电压值的变化超出焊条产品说明书的推荐范围。
6.3.2 熔化极气体保护焊，下列条件之一发生变化时，应重新进行工艺评定：1 实心焊丝与药芯焊丝的变换；2 单一保护气体类别的变化；混合保护气体的气体种类和混合比例的变化；3 保护气体流量增加25％以上，或减少10％以上；4 焊炬摆动幅度超过评定合格值的±20％；5 焊接实际采用的电流值、电压值和焊接速度的变化分别超过评定合格值的10％、7％和10％；6 实心焊丝气体保护焊时熔滴颗粒过渡与短路过渡的变化；7 焊丝型号改变；8焊丝直径改变；9多道焊和单道焊的改变；10清焊根改为不清焊根。
6.3.3 非熔化极气体保护焊，下列条件之一发生变化时，应重新进行工艺评定：1 保护气体种类改变；2 保护气体流量增加25％以上，或减少10％以上；3 添加焊丝或不添加焊丝的改变；冷态送丝和热态送丝的改变；焊丝类型、强度级别型号改变；4 焊炬摆动幅度超过评定合格值的±20％；5 焊接实际采用的电流值和焊接速度的变化分别超过评定合格值的25％和50％；6 焊接电流极性改变。
6.3.4 埋弧焊，下列条件之一发生变化时，应重新进行工艺评定：1 焊丝规格改变；焊丝与焊剂型号改变；2 多丝焊与单丝焊的改变；3 添加与不添加冷丝的改变；4 焊接电流种类和极性的改变；5 焊接实际采用的电流值、电压值和焊接速度变化分别超过评定合格值的10％、7％和15％；6 清焊根改为不清焊根。
6.3.5 电渣焊，下列条件之一发生变化时，应重新进行工艺评定：1 单丝与多丝的改变；板极与丝极的改变；有、无熔嘴的改变；2 熔嘴截面积变化大于30％，熔嘴牌号改变；焊丝直径改变；单、多熔嘴的改变；焊剂型号改变；3 单侧坡口与双侧坡口的改变；4 焊接电流种类和极性的改变；5 焊接电源伏安特性为恒压或恒流的改变；6 焊接实际采用的电流值、电压值、送丝速度、垂直提升速度变化超过评定合格值分别为20％、10％、40％、20％；7 偏离垂直位置超过10°；8 成形水冷滑块与挡板的变换；9 焊剂装入量变化超过30％。
6.3.6气电立焊，下列条件之一发生变化时，应重新进行工艺评定：1 焊丝型号和直径的改变；2 保护气类别或混合比例的改变；3 保护气流量增加25％以上，或减少10％以上；4 焊接电流极性改变；5 焊接实际采用的焊接电流、送丝速度和焊接电压的变化分别超过15％、30％和10％；6 偏离垂直位置变化超过10°；7 成形水冷滑块与挡板的变换。
6.3.7栓钉焊，下列条件之一发生变化时，应重新进行工艺评定：1 栓钉材质改变；2 栓钉标称直径改变；3 瓷环材料改变；4 非穿透焊与穿透焊的改变；5 穿透焊中被穿透板材厚度、镀层量增加与种类的改变；6 栓钉焊接位置偏离平焊位置25°以上的变化或平焊、横焊、仰焊位置的改变；7 栓钉焊接方法改变；8 预热温度比评定合格的焊接工艺降低20℃或高出50℃以上；9 焊接实际采用的提升高度、伸出长度、焊接时间、电流、电压的变化超过评定合格值的±5％；10 采用电弧焊时焊接材料改变。
6.4 试件和检验试样的制备6.4.1 试件制备应符合下列要求：1 选择试件厚度应符合本规范表6.2.4中规定的评定试件厚度对工程构件厚度的有效适用范围；2 试件的母材材质、焊接材料、坡口形式、尺寸和焊接必须符合焊接工艺评定指导书的要求。
3 试件的尺寸应满足所制备试样的取样要求。
各种接头形式的试件尺寸、试样取样位置应符合图6.4.1-1～图6.4.1-8的要求。
图6.4.1-1 板材对接接头试件及试样示意(a) 不取侧弯试样时 (b) 取侧弯试样时图6.4.1-1 板材对接接头试件及试样取样1－拉伸试样；2－背弯试样；3－面弯试样；4－侧弯试样；5－冲击试样；6－备用；7－舍弃部分焊透的角接与对接组合焊缝全焊透的角接与对接组合焊缝图6.4.1-2 板材角焊缝和T 形对接与角接组合焊缝接头试件及宏观试样的取样1－宏观酸蚀试样；2－备用；3－舍弃要评定的最小角图6.4.1-3 斜T 形接头（锐角根部）(b) 矩形管T形角接和对接与角接组合焊缝接头及宏观试样取样位置宏观酸蚀试样管与管组焊(a) 圆管套管接头与宏观试样图6.4.1-4 管材角焊缝致密性检验取样位置十字形角接焊缝图6.4.1-5 板材十字形角接（斜角接）及对接与角接组合焊缝接头试件及试样取样1—宏观酸蚀试样；2—拉伸试样、冲击试样（要求时）；3—舍弃(a) 拉力试验为整管时弯曲试样取样位置(b) 不要求冲击试验时(c) 要求冲击试验时图6.4.1-6 管材对接接头试件、试样及取样位置③⑥⑨○12—钟点记号，为水平固定位置焊接时的定位1—拉伸试样；2—面弯试样；3—背弯试样；4—侧弯试样；5—冲击试样1(a) 试件的形状及尺寸(b) 试样的形状及尺寸(a) 试件的形状及尺寸 (b) 试样的形状及尺寸图6.4.1-8 栓钉焊焊接试件及试样6.4.2 检验试样种类及加工应符合下列规定：1 检验试样种类和数量应符合表6.4.2的规定；表6.4.2检验试样种类和数量a注： a 当相应标准对母材某项力学性能无要求时，可免做焊接接头的该项力学性能试验；b 管材对接全截面拉伸试样适用于外径小于或等于76mm的圆管对接试件，当管径超过该规定时，应按图6.4.1-6或图6.4.1-7截取拉伸试件；c 管-管、管-球接头全截面拉伸试样适用的管径和壁厚由试验机的能力决定；d 是否进行冲击试验以及试验条件按设计选用钢材的要求确定；e 硬度试验根据工程实际情况确定是否需要进行；f 圆管T、K、Y形和十字形相贯接头试件的宏观酸蚀试样应在接头的趾部、侧面及跟部各取一件；矩形管接头全焊透T、K、Y形接头试件的宏观酸蚀应在接头的角部各取一个，详见图6.4.1-4；g 斜T形接头（锐角根部）按图6.4.1-3进行宏观酸蚀检验。