汽轮机课程设计 说明书 设计题目：50 万千瓦凝汽式汽轮机热平衡计算
汽轮机课程设计指导书排版
汽轮机课程设计指导书排版汽轮机课程设计指导书——汽轮机热⼒特性计算与改造⽅案设计（实验班试⽤教材）12汽轮机课程设计姓名：学号：班级：学校：34⽬录⼀、课程设计的⽬的与要求[1-4] (8)⼆、设计题⽬及已知条件 (8)2.1 机组概况 (12)2.2 本次设计与改造要求 (12)三、设计过程 (13)3.1 汽轮机的热⼒核算的任务 (13)3.2 热⼒核算的⼏种⽅法 (13)3.3 本课程设计的基本思想⽅法参考如下[2] (13)3.4 上述计算过程需要注意 (17)四、绘制汽轮机通流部分图 (17)五、绘制各级的速度三⾓形图 (17)六、绘制各级热⼒过程线及整机的热⼒过程线 (17)七、设计总结 (17)⼋、参考⽂献 (24)九、编后语56⼀、课程设计的⽬的与要求【1,4】通过本课程设计加深、巩固《汽轮机原理》中所学的理论知识，了解汽轮机热⼒设计的⼀般步骤，掌握每级焓降以及有关参数的选取，熟练各项损失和速度三⾓形的计算，通过课程设计以期达到对汽轮机的结构进⼀步了解，明确主要零部件的作⽤与位置。
具体要求就是按照某机组存在的问题，根据实际情况，制定改造⽅案，通过理论与设计计算，解决该汽轮机本体存在的问题，达到汽轮机安全、经济运⾏的⽬的。
⼆、设计题⽬及已知条件12MW机组低负荷下通流部分的改造⼯况⼀：主蒸汽压⼒：4.3Mpa主蒸汽温度：435℃总进汽流量：55t⁄h排汽压⼒：0.95Mpa⼯况⼆：主蒸汽压⼒：4.2Mpa主蒸汽温度：435℃总进汽流量：40t⁄h排汽压⼒：0.85Mpa转速：3000.00rpm三、设计过程（⼀）机组设计⼯况的校核（⼆）机组原改造⼯况的核算（三）本次改造的详细热⼒计算及改造⽅案的制定四、绘制汽轮机通流部分图五、绘制速度三⾓形图六、绘制每级热⼒过程线及整机热⼒过程线七、设计总结⼋、机组原始资料九、参考⽂献[1] 沈⼠⼀, 庄贺庆, 康松, 庞⽴云. 汽轮机原理 [M]. 北京: 中国电⼒出版社. 1992.[2] 李维特, 黄保海. 汽轮机变⼯况热⼒计算 [M]. 北京: 中国电⼒出版社. 2001.[3] 冯慧雯. 汽轮机课程设计参考资料 [M]. 北京: ⽔利电⼒出版社. 1992.[4] 王乃宁, 张志刚. 汽轮机热⼒设计 [M]. 北京: ⽔利电⼒出版社. 1987.[5] 付林, 江亿. 双列调节级变⼯况热⼒计算⽅法及应⽤ [J].热能动⼒⼯程, 1999, 6:473-476.78汽轮机课程设计⼀、课程设计的⽬的与要求[1-4]通过设计加深巩固《汽轮机原理》中所学的理论知识，了解汽轮机热⼒设计的⼀般步骤，掌握每级焓降以及有关参数的选取，熟练各项损失和速度三⾓形的计算，通过课程设计以期达到对汽轮机的结构进⼀步了解，明确主要零部件的作⽤与位置。
汽轮机课程设计-设计计算说明书-西安交大
透平机械原理课程设计计算说明书设计题目: 700kW单级凝汽式汽轮机设计班级动力机械2班姓名覃建华指导教师赵志军2015 年 1 月 3 日目录2汽轮机设计计算说明书一、设计任务书初步设计一台冲动凝汽式汽轮机，用以带动发电机。
1. 原始参数蒸汽初参数 p 0=0.98MPa t 0=300℃ 凝汽器进口处压力 p c =0.3Mpa 给水温度 t fw =550℃经济功率 P e =700kW ±1% 汽轮机转速 n =3000r/min 汽轮机内效率 ηoi =(80±1)% 2. 设计任务（1）热力系统设计及计算拟定具有三级抽汽的热力系统，其中第二级抽汽供除氧器加热用；做原则性热力系统图；计算系统的热耗率。
（2）汽轮机的热力设计及计算调节级与非调节级的焓降分配；调节级的方案比较与详细热力计算；非调节级的热力设计及计算；按比例绘出各级速度三角形及汽轮机在i -s 图上的热力膨胀过程曲线图。
（3）绘制一张汽轮机纵剖面图。
（4）设计计算说明书一份。
二、设计步骤1. 画出原则性热力系统图根据设计要求，参考同类型机型设计，其系统用下图3-1表示。
为了对系统进行热平衡计算。
首先，应作出汽轮机蒸汽膨胀近似过程曲线。
其次，确定各加热器温度，抽汽压力等有关的数据。
最后，根据能量守恒计算每一个加热器的抽汽量，同时对功率进行平衡（<5%）。
除氧补水过热器，抽汽漏汽射汽抽汽ρ高加低加2. 初步拟定热力过程线（1）由p0=3.43MPa，t0=435℃，p c=5.5kPa，得h s=1168.66kJ/kg（2）取进汽节流损失∆p0=0.04p0，则p0′=3.293MPa（3）取λ=0.04 c2=100m/s，则排汽)2p c=0.05p c，节流损失Δp c=λ(c2100Δh C2 p c′=5.72MPa（4）由p0′=3.29MPa，t0=435℃，p c′=5.72MPa，得h s′=1158.48MPa（5）由h i=h s′ηoi，得h i=926.78MPa确定汽轮机出口点状态5点：h5=2377.85MPa，s5=7.74kJ/(kg∙℃)4点：h4=h5−c22/2=2372.85kJ/kg，s4=7.72kJ/(kg∙℃)（6）初步设计调节级a 选取中径d m=1.1m=0.24，h s为调节级理想焓降b 小机组取双列复速级c a=√2h s，x a=uc ac 由d m=1.1m，x a=0.24，n=3000r/min，得h s=258.9001kJ/kgd 由h s定出调节级后状态点1s，h1s=3045.47kJ/kg，s1s=6.99kJ/(kg∙℃)p1s=1.325MPa，t1s=301.1℃e 由《汽轮机原理》P85-P87调节级ηoi−x a曲线，得ηoi=0.69，初步确定1点h1=3125.81kJ/kg，s1=7.12kJ/(kg∙℃)，t1=338.05℃（7）以1点和4点相连，与饱和线相交得a点，1与a的中点沿等压线上浮10-20kJ/kg得2点，a点沿等压线下浮10-20kJ/kg得3点，实线0-1-2-3-4近似为热力过程线。
汽轮机课程设计
汽轮机课程设计⽬录1.设计基本参数选择 (5)1.1 汽轮机类型 (5)1.2 基本参数 (5)1.3 相对内效率的估算 (5)1.4 损失的估算 (5)2.汽轮机热⼒过程线的拟定 (6)3.汽轮机进汽量的估算 (8)4.抽汽回热系统热平衡初步计算 (8)4.1 给⽔温度的选取 (8)4.2 回热抽汽级数的选择 (8)4.3 除氧器⼯作压⼒的选择 (8)4.4 回热系统图的拟定 (8)4.5 各加热器汽⽔参数计算 (9)4.6 回系统平衡初步计算 (12)5.阀杆漏汽量与轴封漏汽量的估算 (16)5.1 主汽阀阀杆漏汽量的计算 (16)5.2 调节汽阀阀杆漏汽量 (16)5.3 前轴封漏汽 (17)5.4 后轴封漏汽 (19)6.调节级的选择与计算 (21)6.1 基本参数 (21)6.2 调节级详细计算 (21)6.2.1 喷嘴部分的计算 (21)6.2.2 动叶部分计算 (22)6.2.3 级内其它损失的计算 (24)6.2.4 级效率与内功率的计算 (26)7.压⼒级的级数确定和⽐焓降分配 (27)7.1 第⼀压⼒级的流量 (27)7.2 第⼀压⼒级直径的确定 (27)7.3 末级直径的确定 (27)7.4 ⾮调节级级数的确定 (27)7.5 将各级⽐焓降画在h-s 图上校核并修改 (30) 7.6压⼒级计算结果 (31)8.参考⽂献 (33)《汽轮机原理》课程设计任务书⼀、课程设计⽬的（1）通过课程设计，系统地总结、巩固并加深在《汽轮机原理》课程中已学知识，进⼀步了解汽轮机的⼯作原理。
在尽可能考虑制造、安装和运⾏的要求下，进⾏某⼀机组的变⼯况热⼒计算，掌握汽轮机热⼒计算的原理、⽅法和步骤。
（2）在尽可能考虑制造、安装和运⾏的要求下，进⾏某⼀机组的变⼯况热⼒计算，掌握汽轮机热⼒计算的原理、⽅法和步骤。
（3）通过课程设计对电站汽轮机建⽴整体的、量化的概念，掌握查阅和使⽤各种设计资料、标准、⼿册等参考⽂献的技巧。
汽轮机课程设计说明书
船用汽轮机课程设计说明书摘要 (3)前言 (3)一、汽轮机定型 (4)1. 初终参数的选择 (4)2. 缸数的选择 (4)3. 调节级型式的选择 (5)4. 非调节级型式的选择 (5)5. 低压缸流路的选择 (6)二、机组近似膨胀过程 (7)1. 机组近似膨胀线和各状态点参数 (7)2. 详细计算 (7)三、低压缸热计算 (10)1. 主要尺寸计算 (10)2. 通流部分绘制 (11)3. 分级和焓降分配 (13)4. 详细计算 (14)4.1 第1级 (14)4.2 第2级 (19)4.3 第3级 (23)四、高压缸热计算 (28)1. 调节级热计算 (28)1.1 预先估算 (28)1.2 详细计算 (28)2. 非调节级热计算 (31)2.1 预先计算 (31)2.2 详细计算 (33)五、机组功率和效率 (37)附录1 机组预先计算 (38)附录2 高压缸热计算 (40)附录3 低压缸热计算 (48)附录4 机组功率与效率 (52)另：附图1 机组近似膨胀线附图2 低压缸膨胀过程线本次课程设计针对船用汽轮机，在给定蒸汽初温、初压和排汽压力的情况下，确定了蒸汽在整个机组内膨胀的近似热力过程，计算了高、低压缸内各级的主要尺寸、功率和效率。
最后根据计算结果，画出了蒸汽在高压缸调节级、非调节级和低压缸的h-s图，以及汽轮机低压缸通流部分的剖视图。
前言本组汽轮机功率是40000马力，入口蒸汽过热。
根据老师建议，并经过简单估算，我们采用双缸汽轮机，并在低压缸入口分流，调节级采用双列速度级。
在计算过程中，不考虑抽汽和漏汽，即整个机组内蒸汽流量恒定。
设计过程大致如下：●方案论证：对蒸汽初终参数、汽轮机缸数、调节级型式等进行选择。
●近似膨胀过程：根据蒸汽初终参数和自己选取的高、低压缸内焓降比例，画出机组的近似膨胀线，并算出线上各节点的热力参数，以此确定高压缸调节级、非调节级和低压缸的进出口参数。
●低压缸热计算：1)主要尺寸计算：即确定最末级的尺寸。
N25-3.5435汽轮机通流部分热力设计汽轮机课程设计说明书毕业设计
汽轮机课程设计说明书设计题目：N25-3.5/435汽轮机通流部分热力设计学生姓名:学号:专业: 热能与动力工程班级:完成日期: 2011-11-08目录第一部分：课程设计的任务与要求 (1)第二部分：汽轮机热力计算 (2)一、汽轮机进汽量D0的初步估算和近似热力过程曲线的初步计算 (2)二、调节级详细计算 (3)三、回热系统平衡初步估算 (12)四、压力级焓降分配和级数确定 (16)五、非调节级详细计算 (19)六、回热系统校核修正 (24)七、整机效率、整机功率的核算 (24)八、结果分析总结 (25)附表一:压力级详细计算结果列表 (26)表二：回热系统校核修正后结果列表 (24)附图一：整机详细热力过程曲线附图二：调节级详细热力过程曲线附图三：一般性压力级热力过程曲线附图四：压力级平均直径变化规律及速度比和比焓降分配示意图附图五：各级速度三角形附图六：通流部分子午面流道图附图七：回热系统示意图汽轮机课程设计说明书第一部分：课程设计的任务与要求：一．设计题目：N25-3.5/435汽轮机通流部分热力设计二．已知参数：额定功率：p r＝25MW，额定转速：n e＝3000r/min，设计功率：p e＝20MW，新蒸汽压力：p0＝3.5MPa，新蒸汽温度：t0＝435℃，排汽压力：p c＝0.005MPa，给水温度：t fw＝160～170℃，冷却水温度：t w1＝20℃，给水泵压头：p fp＝6.3MPa，凝结水泵压头:p cp=1.2MPa，射汽抽汽器用汽量：△D ej＝500kg/h，射汽抽汽器中凝结水温升：△t ej＝3℃，轴封漏汽量：△D1＝1000kg/h，第二高压加热器中回收的轴封漏汽量：△D1′＝700kg/h。
三．任务与要求（1）估算整机蒸汽流量及拟定热力过程曲线；（2）回热系统热平衡初步计算及回热系统示意图绘制；（3）非调节级理想比焓降分配和级数确定；（4）计算调节级与非调节级通流部分几何尺寸：各级平均直径、叶片高度、通流面积、叶片数、叶宽、节距、静叶片安装角、动叶片安装角、及出汽角等；（5）计算级效率、级内功率、整机内功率及相对内效率；（6）整机校核（电功率、内效率）；（7）按比例绘制通流部分子午剖面流道图和各级速度三角形图，以及调节级详细热力过程曲线示意图，整机热力过程曲线图；（8）编写计算机程序方框图；（9）编写计算机运行程序；（10）调试并运行热力设计计算机程序；（11）编写课程设计说明书（说明书规格按学校要求，内容为上述计算内容）。
汽轮机课程设计-多级凝汽式汽轮机组热力设计
Jilin Jian zhu University课程设计计算书目录绪论.................................... 错误！未定义书签。
1.近似热力过程曲线的拟定................ 错误！未定义书签。
2.估算汽轮机进汽量D0.................... 错误！未定义书签。
3.确定抽汽压力.......................... 错误！未定义书签。
4.各级加热器抽汽量计算.................. 错误！未定义书签。
4-1 H1高压加热器..................... 错误！未定义书签。
4-2 H2高压加热器..................... 错误！未定义书签。
4-3 H d--除氧器 ....................... 错误！未定义书签。
4-4 H3低压加热器..................... 错误！未定义书签。
4-5 H4低压加热器..................... 错误！未定义书签。
5.流经汽轮机各级组的蒸汽流量及其内功率计算调节级错误！未定义书签。
6.计算汽轮机装置的经济性................ 错误！未定义书签。
7.通流部分选型.......................... 错误！未定义书签。
7-1 配气方式和调节型选型............. 错误！未定义书签。
7-2调节级几何参数的选择.............. 错误！未定义书签。
7-3各级平均直径的确定................ 错误！未定义书签。
7-3-1 第一压力级平均直径的估取.... 错误！未定义书签。
7-3-2本机末级直径的估取........... 错误！未定义书签。
7-3-3确定压力级平均直径的变化..... 错误！未定义书签。
7-4级数的确定及比焓的分配............ 错误！未定义书签。
汽轮机课程设计说明书
目录一、课程设计的目的和要求 (2)二、设计题目 (2)三、设计工况汽轮机进汽量的确定 (2)1、设计工况的功率 (2)2、设计工况汽轮机进汽量的近似量 (2)四、调节级热力计算 (3)1、调节级部分相关参数的确定 (3)2、喷嘴部分计算 (4)3、第一列动叶部分计算 (5)4、导叶部分计算 (7)5、第二列动叶部分计算 (8)6、各项损失计算 (10)7、调节级焓降及功率 (11)五、压力级热力计算 (12)1、压力级级数的确定 (12)2、压力级的部分相关参数的确定 (12)3、反作用度的选取及喷嘴部分计算 (12)4、动叶部分计算 (13)5、各项损失计算 (14)5、压力级焓降及功率 (15)六、功率校核 (15)七、总结分析 (16)附：数据汇总表 (17)一、课程设计的目的和要求课程设计是一个综合性的学习过程。
目的在于总结和巩固已学得的基础理论，培养查阅资料、进行工程计算、识图和绘图能力，并在实践过程中吸取新的知识。
具体要求是按照给定的设计条件,选取相关参数，进行详细的调节级和压力级的热力计算，确定汽轮机流通部分的尺寸,以求达到较高的汽轮机效率。
二、设计题目机组型号：B50-8。
82/3.43机组型式：多级冲动式背压汽轮机新汽压力：8。
82 Mpa新汽温度：535。
0℃排汽压力：3。
43 Mpa额定功率:25MW转速：3000 rpm三、设计工况汽轮机进汽量的确定1、设计工况的功率汽轮机设计工况的选取，一般按其在电网或热网中承担的负荷的性质决定. 本课设设计汽轮机承担基本负荷,故其设计工况的功率Ne为额定功率，以便在运行过程中获得最高的平均效率.2、设计工况汽轮机进汽量计算1、配汽方式：喷嘴调节2、调节级型式：双列级。
3、参数选取(1)设计功率=额定功率=经济功率=25 MW（2）汽轮机相对内效率ηri=70.00％(3)机械效率ηm=99%（4）发电机效率ηg=97%4、近似热力过程线拟定（1)进汽节流损失ΔP0=0.03×P0=0.2646 Mpa调节级喷嘴前P0’=0。
汽轮机课程设计 说明书 设计题目：50 万千瓦凝汽式汽轮机热平衡计算
由 h1 h0 3393.91 kJ/kg， P0 15.83MPa 从而确定“1”点：
s 1
=
6.4281kJ/(kgK)， v1 =0.02091 m3/kg，t1 =532.85℃
过“1”点做定熵线与 Pc=0.0054MPa 的定压线交于“ 3 ”点，查得：
h3' = 1953kJ/kg
各抽汽点的焓值 he ，并将其列于下表中：
加 热 器 号
抽汽 压力
Pe(MPa )
抽汽 比焓
he(kJ/kg)
实际 抽汽 压力
Pe(MPa )，
饱和 水温 度
te (C )
饱和水 比焓
he (kJ/kg)
出 口 端 差
t(C )
给水 出口 温度
tw 2(C )
给水出 口比焓
hw 2(kJ/kg)
H1 5.700 3125 6.270 272.03 1196.23 0 272.3 1196.23
H2 3.700 3050 4.070 248.84 1065.15 0 245.84 1065.15
H3 2.228 3480 2.451 217.96 934.09 0 217.96 934.07
HD 1.226 3310 1.349 188.97 802.99 0 188.97 802.99
H4 0.641 3160 0.705 161.85 683.67 2.7 159.15 671.91
H5 0.330 3000 0.361 136.84 575.65 2.7 128.07 540.83
H6 0.108 2775 0.112 100.09 419.44 2.8 97.29 409.75
H7 0.031 2580 0.033 69.38 290.41 2.8 66.58 278.64
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D0＝
3600pem htmacri g ax
D
（kg/h）
取 m=1.14 ，ΔD=5%D0 ，ri 0.84 ，ax 0.987 ，g 0.98
D0
3600
1.140
+0.05D0
1520t/h
二、回热系统平衡初步估算 1. 确定给水温度 t fw
初蒸汽压力：P0 16.67MPa ，它对应的饱和温度为：ts 350.73℃，所以 给水温度 t fw 在 272.3ºC 之间，取 t fw 272C 。 2．确定抽汽级数 fw 因为初压 P0 16.67MPa ，初温 t0 537C ，由经验可知，选取 fw 8 ，其中 3 个高压加热器、4 个低压加热器、1 个除氧器。检验得上面取的给水温度
N5
=
D排
(h0
h排 +h 3600
)ax
370257.8KW
总功率
N5
=
D排
(h0
h排 +h 3600
)ax
370257.8KW
相对系数：
N总 NE =2.6% NE
经济性指数： 总耗热量：
Q
=D 0
h0
he1
DZRi
152010003393 1196.23 3393 105.3 94.12 5821000
各抽汽点的焓值 he ，并将其列于下表中：
加 热 器 号
抽汽 压力
Pe(MPa )
抽汽 比焓
he(kJ/kg)
实际 抽汽 压力
Pe(MPa )，
饱和 水温 度
te (C )
饱和水 比焓
he (kJ/kg)
出 口 端 差
t(C )
给水 出口 温度
tw 2(C )
给水出 口比焓
hw 2(kJ/kg)
H1 5.700 3125 6.270 272.03 1196.23 0 272.3 1196.23
整机理想焓降为： htmac h0 h3' 3393.911953 1440 kJ/kg
整机有效焓降为： himac ＝ri htmac ＝1440.8372 0.89 1281.6kJ/kg 从而确定“ 3 ”点的比焓为：
h3'' = h0 - himac =3393.091 1281.6=2112kJ/kg 4．整机进汽量估计
高压缸近似过程曲线
4.装机效率
中低压缸近似过程曲线
装 =
hi = 467+654+483 =89% hs 525+734+543
8．回热系统热平衡估算： (1)H1 号高压加热器
近似取 Dfw D0 1520t/h
h 0 . 9 8，下同。
因为 De1(he1 he1)h Dfw (hw2 hw1)
H2 3.700 3050 4.070 248.84 1065.15 0 245.84 1065.15
H3 2.228 3480 2.451 217.96 934.09 0 217.96 934.07
HD 1.226 3310 1.349 188.97 802.99 0 188.97 802.99
H4 0.641 3160 0.705 161.85 683.67 2.7 159.15 671.91
2．选取机组的相对内效率、发电效率和机械效率 由于汽轮发电机组的额定功率：pr＝500MW
所以取汽轮机相对内效率 ηri＝0.89，发电机效率 ηg ＝0.98(全负荷)，机 械效率 ηax＝0.99 3．热力过程曲线的初步拟定 由 p0＝16.67MPa，t0＝537℃确定初始状态点“0”：
h0 ＝3393.91kJ/kg， v0 =0.0198 m3/kg，s0 = 6.4094 kJ/(kg K)
H5 0.330 3000 0.361 136.84 575.65 2.7 128.07 540.83
H6 0.108 2775 0.112 100.09 419.44 2.8 97.29 409.75
H7 0.031 2580 0.033 69.38 290.41 2.8 66.58 278.64
汽轮机课程设计 说明书
设计题目：50 万千瓦凝汽式汽轮机热平衡计算
学生姓名: 学 号: 专 业: 班 级: 完成日期: 指导教师:
热能与动力工程 周逊
能源与动力工程学院 2015 年 01 月
一）设计题目：50 万千瓦凝汽式汽轮机再热回热循环
二）已知参数：
额定功率：pr＝500MW， 设计功率： pe＝450MW， 新蒸汽温度：t0＝537℃， 给水温度：tfw＝272.3℃，
Dg
=1177t/h
D 5
=D 4
De4
=1113t/h
D 6
=D 5
De5
=1052t/h
D 7
=D 6
De6
=1003t/h
D 8
=D 7
De7
=944t/h
6．确定各级加热器的汽水参数
由于各级加热器中给水比焓升确定了，则各级加热器出口水温tw 2 也就确定
了。根据传热端差可以确定各加热器抽汽凝结水的温度te tw 2 t ，继而
可查得对应te 下饱和蒸汽压力，即各加热器内抽汽压力 Pe ，以及汽轮机各
抽汽室的压力 Pe(Pe Pe Pe )。在 h-s 图上近似热力过程线中，分别找到
所以 De2
Dfw (hw3 hw2 ) he2h
92.44t/h
(3)H3 号高压加热器
因为 De3 (he3 he3)h Dfw (hw4 hw3 )
所以 De3
Dfw (hw4 hw3 ) he3h
69.6t/h
(4)HD 除氧器
除氧器质量平衡方程： Dg De1 De2 Dl Dcw +De3 Dfw
所以
De1
Dfw (hw2 hw1) he1h
1520 (119623 1065.15) (3125 1196.23) 0.98
105.3t/h
(2)H2 号高压加热器
近似取 Dfw D0 1520t/h
h 0 . 9 8，下同。
因为 De2 (he2 he2)h Dfw (hw3 hw2 )
也在要求的范围内。
3．给水比焓升的分配
因为给水温度 t fw 272C ，同时 P0 16.67MPa ，则可查得：hfw 1196.23kJ/kg
又由排汽压力 Pc 0.0054MPa 查得：tc 34.27C ， hc 143.53kJ/kg
采用等比焓升分配原则，每级加热器中给水焓升为：
高压缸效率为高 =0.89，高压缸有用焓降 hi hs高 467.25kJ / kg 2.中压缸
中压缸进气压力为 P中 3.2 (1 8%) 2.97MPa 再热温度 537℃，有焓熵表查的 h0 =kJ kg ，中压缸出口压力，参考同类 机组 P中出 =0.25MPa,由焓熵图查的 hs＇=2803.18kJ/kg。 中压缸等熵焓降 734.79kJ/kg，预估中压缸效率 中 =0.89，中压缸有效焓降 654kJ/kg，中压缸出口焓降 2883.97kJ/kg。 3.低压缸 低压缸进口压力 p进 0.245MPa ,出口背压 0.0054Mpa,对应进口焓值为 2883.97 kJ/kg，等熵焓降为 2564.05 kJ/kg，效率取值 0.89，有用焓降 483.27 kJ/kg， 出口焓值为 2400 kJ/kg。
4.107 109 热耗：
q= Q = 4.107 109 =9150.7 N总 448823
汽耗： d= D0 = 1520 =3.39kg/kW.h
N总 448823
各段流量：
D =D 10
De1=1415t/h
D 2
=D 1
De2
=1322t/h
D 4
=D 3
Dg
=1178t/h
D 4
=D 3
除氧器热平衡方程：
（Dg heg (De1 De2 +De3 Dl )he3 Dcwhw1）h Dfwheg
联立两方程解得： Dg 75.1t/h ， Dcw 1178.4t/h
所以除氧器的抽汽量为： Dg 75.1t/h
(5)H4 号低压加热器 类似于 H1 的情况，可以列出如下式子：
N1
=
De1
(h0 he1 3600
)ax
7682.2KW
N2
=
De2
(h0 he2 3600
)ax
8631.1KW
中间再热焓升： h 3537 2868 669kJ / kg
N
3
=
De
3
(h0
he3 +h 3600
)ax
11027.0KW
N4
=
Dg
(h0
he4 +h)ax 3600
质量平衡方程 Dx De4 De5 De6 Dcw
De5 62.14t/h De6 48.7t/h
(7)H7 号低压加热器 利用热平衡方程解得：
De7 60.1t/h
(8)冷凝气流量确定 忽略轴封流量的影响
D排 Dx De7 1004 60.1 944t/h
9.功率校核 各级抽气在抽出之前的功率以及整齐进气的各排气口所做功：
11921.1KW
N
5
=
De
4
(h0
he5 +h 3600
)ax
14110.4KW
N
6
=
De5
(h0
he6 +h 3600
)ax
16482.4KW
N7
=
De6
(h0