朱炳寅关于结构设计若干问题解释
朱炳寅关于结构设计若干问题解释
一．“楼层位移比”和“层间位移角”
1. 楼层位移比
1）定义——“楼层位移比”指：楼层的最大弹性水平位移（或层间位移）与楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的比值；
2）目的——限制结构的扭转；
3）计算要求——考虑偶然偏心（注意：不考虑双向地震）。
2. 层间位移角
1）定义——按弹性方法计算的楼层层间最大位移与层高之比；
2）目的——控制结构的侧向刚度；
3）计算要求——不考虑偶然偏心，不考虑双向地震。
3. 综合说明
1）现行规范通过两个途径实现对结构扭转和侧向刚度的控制，即通过对“扭转位移比”的控制，达到限制结构扭转的目的；通过对“层间位移角”的控制，达到限制结构最小侧向刚度的目的。
2）对“层间位移角”的限制是宏观的。
“层间位移角”计算时只需考虑结构自身的扭转藕联，无需考虑偶然偏心及双向地震。
3）双向地震作用计算，本质是对抗侧力构件承载力的一种放大，属于承载能力计算范畴，不涉及对结构扭转控制的判别和对结构抗侧刚度大小的判断。
4）常有单位要求按双向地震作用计算控制“扭转位移比”和“层间位移角”，这是没有依据的。
但对特别重要或特别复杂的结构，作为一种高于规范标准的性能设计要求也有它一定的合理性。
4. 相关索引
1）江苏省房屋建筑工程抗震设防审查细则第5.1.3条规定：先计算在刚性楼板、偶然偏心情况下的扭转位移比，当扭转位移比大于等于1.2时，分别按偶然偏心和双向地震计算，再取最不利的扭转位移比进行扭转不规则判别。
（博主提示：请注意，这是很严格的要求）。
2）复杂高层建筑结构设计（徐培福主编）第195页，图7.1.7，先按不考虑偶然偏心计算扭转位移比，根据计算结果分两种情况分别计算，一是，当扭转位移比小于1.2时，按偶然偏心计算；二是，当扭转位移比大于等于1.2时，按双向地震计算。
再根据两次计算结果取
不利情况对结构的扭转不规则进行判别。
（博主提示：请注意，这里对采用双向地震的判别是比1）放松许多，注意，这里的规定都是对复杂高层建筑而言的，对一般工程，原则上不需要进行这样严格的判别）。
二. 关于双向地震的相关问题
1.一般情况下，先考虑偶然偏心计算；
1）当为“质量和刚度明显不对称的结构”（可按：一般结构位移比不小于1.4、复杂结构不小于1.3把握）时，再拨开考虑双向地震开关；
2）当不为上述1）情况时，直接采用偶然偏心的计算结果。
2.对“质量和刚度明显不对称的结构”可按取偶然偏心和双向地震两次计算结构的较大值。
3.弹性层间位移角，规范要求进行宏观控制，实际工程中应根据工程的具体情况，灵活掌握。
三. 地下室
地下室的楼层侧向刚度与相邻上部楼层侧向刚度之比γ：
当γ≥2时，上部结构计算的固定端取在地下室顶面标高，当γ＜2时，应将上部结构计算的固定端取在地下一层的地面。
四. 关于少量剪力墙的框架结构
1. 设计计算原则
1）结构计算
（1）按框架-剪力墙结构计算；
（2）按纯框架结构（取消剪力墙）计算；
（3）按纯框架结构（取消剪力墙）验算框架结构在罕遇地震下的弹塑性位移并满足规范的要求；
2）结构的位移及结构的规则性判断按上述计算（1）确定；
3）框架设计
（1）框架的抗震等级按纯框架结构确定；
（2）按上述（1）、（2）进行框架的包络设计；
4）剪力墙设计
（1）剪力墙的抗震等级可取四级；
（2）剪力墙可构造配筋；
（3）对剪力墙基础应按上述计算（1）、（2）进行包络设计。
2. 原因分析
1）少量剪力墙的框架结构属于框架结构，设置少量剪力墙的根本目的在于满足规范对框架结构的位移限值（1/550）要求；
2）只有在框架结构承载能力满足规范要求，而在多遇地震作用下结构的弹性层间位移角不满足规范的要求（≤1/550）时，才需要设置少量剪力墙；
3）少量剪力墙的框架结构中，剪力墙只用来辅助框架结构，满足规范对框架结构在多遇地震下结构的弹性层间位移角限值要求，换句话说，用的只是剪力墙的弹性刚度（即只与EI 有关，而与结构开裂以后的弹塑性刚度没有关系，所以，可不关注剪力墙及连梁的超筋问题），少量的剪力墙（由于墙的数量太少）并没有象框架-剪力墙结构中的剪力墙那样，起到一道防线的作用，所以对少量剪力墙中的剪力墙设计应有别于框架-剪力墙结构中的剪力墙；4）考虑框架和剪力墙协同工作，使少量剪力墙的框架结构在多遇地震下结构的弹性层间位移角满足规范的要求（≤1/550）。
3. 其他问题
1）需要说明的是：对剪力墙的设计，只要不低于上述设计原则都是可行的。
2）对少量剪力墙的框架的设计时，应与施工图审查单位多沟通，以利于施工图的审查和通过。
3）广东规范（DBJ/T 15-46-2005)中要求，在少量剪力墙的框架结构中，剪力墙按框架-剪力墙结构中的剪力墙确定抗震等级，只能从其作为地方标准就是要提高此类结构中剪力墙的抗震等级这方面去理解。
朱炳寅 混凝土结构构造
朱炳寅是中国土木工程领域的著名专家，他在混凝土结构构造方面做出了很多贡献。
以下是一些关于混凝土结构构造方面的常见内容，可能与朱炳寅的研究相关：
1. 混凝土结构的框架系统：混凝土结构通常采用框架系统，其中柱和梁承担荷载并传递至地基。
朱炳寅可能在框架结构的设计和分析方面有所研究。
2. 混凝土的材料性能：朱炳寅可能研究了混凝土的材料性能，包括强度、耐久性、收缩性等。
这些参数对混凝土结构的设计和施工至关重要。
3. 抗震设计：混凝土结构的抗震性能是朱炳寅可能研究的另一个方面。
他可能关注混凝土结构的抗震设计准则和方法，以确保结构在地震荷载下的安全性能。
4. 预应力混凝土结构：预应力混凝土结构是混凝土构造的一种特殊形式，可以提高结构的承载能力和耐久性。
朱炳寅可能在预应力混凝土结构的设计和施工方面有所研究。
请注意，以上内容只是示例，并不能准确反映朱炳寅的研究方向和成就。
如需了解朱炳寅教授的具体研究成果和贡献，
建议查阅相关的学术文献和资料。
朱炳寅结构设计范文
朱炳寅结构设计范文朱炳寅是中国现代建筑界的杰出代表，其结构设计着重于探索材料性能和创造独特的空间体验。
对于朱炳寅的结构设计，可以从以下几个方面进行探讨。
首先，朱炳寅注重结构与材料的相互关系。
他认为结构设计应该与材料的特性相结合，充分发挥其潜力。
在他的建筑作品中，往往能够看到材料本身的特点被巧妙地利用，从而形成了独特的结构形态。
例如在上海波尔图现代艺术馆的设计中，他使用了大量的钢材和玻璃，并将它们运用在不同的结构体系中，创造出了光影交错的空间效果。
通过这种结构与材料的相互关系，朱炳寅为建筑赋予了更多的表现力和艺术性。
其次，朱炳寅的结构设计强调了空间体验的创造。
他注重将结构融入到建筑的整体设计中，创造出独特的空间感受。
例如在北京国家体育场（鸟巢）的设计中，他将结构设置在外部，形成了一种层叠状的空间结构。
这种设计不仅使建筑具有较好的抗震性能，还创造出了丰富多样的观赏角度和体验方式。
朱炳寅通过结构设计，使得建筑本身成为了一种艺术作品，给人们带来了丰富的空间体验。
此外，朱炳寅的结构设计还注重环境可持续性。
他提倡将节能减排和环境保护融入到结构设计过程中。
在他的设计中，常常能够看到对于材料的合理利用和能源的有效利用。
例如在上海中心大厦的设计中，他采用了各种节能措施，如太阳能发电、外部遮阳等，使得建筑的能耗尽量减少。
朱炳寅通过结构设计，积极响应可持续发展的理念，为建筑行业做出了贡献。
总之，朱炳寅的结构设计着重于材料特性的发挥、空间体验的创造和环境可持续性的考量。
他的设计作品不仅注重建筑的功能性和安全性，还注重建筑的艺术性和可持续性。
朱炳寅的结构设计风格独特，给人们带来了丰富多样的建筑体验，同时也对于中国现代建筑发展起到了积极的推动作用。
朱炳寅关于结构设计若干问题解释
朱炳寅关于结构设计若干问题解释一．“楼层位移比”和“层间位移角”1. 楼层位移比1）定义——“楼层位移比”指：楼层的最大弹性水平位移（或层间位移）与楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的比值；2）目的——限制结构的扭转；3）计算要求——考虑偶然偏心（注意：不考虑双向地震）。
2. 层间位移角1）定义——按弹性方法计算的楼层层间最大位移与层高之比；2）目的——控制结构的侧向刚度；3）计算要求——不考虑偶然偏心，不考虑双向地震。
3. 综合说明1）现行规范通过两个途径实现对结构扭转和侧向刚度的控制，即通过对“扭转位移比”的控制，达到限制结构扭转的目的；通过对“层间位移角”的控制，达到限制结构最小侧向刚度的目的。
2）对“层间位移角”的限制是宏观的。
“层间位移角”计算时只需考虑结构自身的扭转藕联，无需考虑偶然偏心及双向地震。
3）双向地震作用计算，本质是对抗侧力构件承载力的一种放大，属于承载能力计算范畴，不涉及对结构扭转控制的判别和对结构抗侧刚度大小的判断。
4）常有单位要求按双向地震作用计算控制“扭转位移比”和“层间位移角”，这是没有依据的。
但对特别重要或特别复杂的结构，作为一种高于规范标准的性能设计要求也有它一定的合理性。
4. 相关索引1）江苏省房屋建筑工程抗震设防审查细则第5.1.3条规定：先计算在刚性楼板、偶然偏心情况下的扭转位移比，当扭转位移比大于等于1.2时，分别按偶然偏心和双向地震计算，再取最不利的扭转位移比进行扭转不规则判别。
（博主提示：请注意，这是很严格的要求）。
2）复杂高层建筑结构设计（徐培福主编）第195页，图7.1.7，先按不考虑偶然偏心计算扭转位移比，根据计算结果分两种情况分别计算，一是，当扭转位移比小于1.2时，按偶然偏心计算；二是，当扭转位移比大于等于1.2时，按双向地震计算。
再根据两次计算结果取不利情况对结构的扭转不规则进行判别。
（博主提示：请注意，这里对采用双向地震的判别是比1）放松许多，注意，这里的规定都是对复杂高层建筑而言的，对一般工程，原则上不需要进行这样严格的判别）。
朱炳寅老师关于结构设计相关问题的网上问答4
问：高规的体积配箍率 7.2.16条中fc应该不考虑大于等于C35吧,如C30就按C30取，而6.4.7应该考虑如C30就按C35取fc.是这样的吗?答：对，墙不用考虑而柱应考虑。
问：大题：某18层一般现浇钢筋混凝土框架结构，结构环境类别为一类，抗震等级为二级，框架局部梁柱配筋如题图所示。
梁柱混凝土强度等级均采用C30，钢筋采用HRB335及HRB235。
假定该建筑物建在IV类场地上，其角柱纵筋的配置如图。
试问，下列在柱中配置的纵向钢筋面积，其中（）项最为接近相关规程，规范的要求。
A． 10Φ14 B．10Φ16 C．10Φ18 D．10Φ20杨伟军的解答是：按《抗规》最小配筋率为1.1%(注意IV类的调整)，又由6.3.9.5条角柱地震作用组合产生偏心受拉时,纵筋面积增大25%，故选D.我觉得题中未提偏心受拉,则不考虑，柱截面350X500。
答：我想你说得对，因为角柱在地震作用组合下不一定会产生偏心受拉，应该是条件不全，不过作为一种特殊情况下的思考，对拓展思路还是有益的。
问：砼规10.6.3规定叠合构件正弯矩区段M=M1G+M2G+M2Q，负弯矩区段M=M2G+ M2Q，当预制构件为简支，叠合构件为连续时（假设荷载均为均布荷载)M1G+M2G +M2Q是否应按下式计算：正弯矩区段M1G=q1*L*L/8、M2G=q2*L*L/24、M2Q=q3*L*L/24负弯矩区段 M2G=q2*L*L/12、M2Q=q3*L*L/12为什么负弯矩不考虑M1G的作用答：这是由叠合板的特殊施工工艺和受力特点所决定的，产生M1G的荷载为预制梁、板及叠合板自重，由于特殊的施工工艺决定其重量直接由简支的预制构件（中间无支撑）承担，因此不产生支座负弯矩。
当采用有支撑预制构件时，则应考虑其产生的支座负弯矩。
建议参考我和陈总编写的《建筑结构设计新规范综合应用手册》第146页相关图表，相信对理解规范的规定有益处。
问：我想问一下抗震等级是根据抗震措施确定还是根据抗震构造措施确定的啊？因为同一建筑里有不同的抗震措施和抗震构造措施的，抗震措施和抗震构造措施有什么区别啊？地震作用是用于计算地震力的，是吗？答：1．抗震措施和构造措施的区别，可仔细阅读抗震规范第2.1.9和第2.1.1 0条，相关的解释可看我编写的《图解手册》第43页；2．地震作用是由地震动引起的结构动态作用，包括水平地震作用和竖向地震作用；地震作用计算的内容见抗震规范第5.1~5.3节；3．应该说抗震等级分抗震措施的抗震等级和抗震构造措施的抗震等级两部分（请注意，抗震规范第6.1.2条规定的是“丙类建筑的抗震等级”，正如我在《图解手册》第136页所说的那样，这条规定也是不完整的），对于进行抗震规范第6.2节规定的计算时应按抗震措施的抗震等级确定，对于进行抗震规范第6. 3~6.5节规定的设计时应按抗震构造措施的抗震等级确定。
朱炳寅-结构规则性判别中的相关问题分析
应结合工程的具体情况，把握结构的规则性控制
标准。当弹性水平位移角数值较小时，可适当放宽对
16 We learn we go
楼层位移比的限制，见表 2（表中的Ⅰ，Ⅱ类为不规 则程度，其中Ⅰ类不规则程度较轻，Ⅱ类不规则程度 较重，可参考文[2]确定）。 5 结论
1)楼层扭转位移比是判别结构规则性的重要计 算指标，计算应把握下列基本原则：(1)应采用刚性楼 板假定，不应采用弹性楼板假定；(2)对一般结构可只 考虑结构的偶然偏心，对复杂高层建筑及超限建筑工 程还应考虑双向地震作用下的扭转影响，并取偶然偏 心和双向地震作用的不利值判别结构的规则性。
在按楼层扭转位移比进行结构的规则性判别时， 各地区的计算方法和计算规定不尽相同。汶川地震加 剧了结构设计人员对地震的担忧，目前，施工图审查 中也有矫枉过正且层层加码的趋势。其实恰当地吸取 汶川地震的经验和教训，在结构设计中长期坚持把握 抗震设计的基本原则是至关重要的，过紧或过松的摇 摆式设计标准和方法不利于结构抗震设计的长远发展 和进步。 1 楼层扭转位移比的计算
5)恰当地吸取汶川地震的经验教训，有益于结构 抗震设计的健康发展。
A，B 级高度建筑的扭转不规则程度的分类及限值 表 2
结构类型
A级
μ≤1.2
朱炳寅结构设计经验总结
朱炳寅结构设计经验总结朱炳寅先生是我国著名的结构设计专家，拥有丰富的设计经验。
他在长期的设计实践中总结出了一系列宝贵的经验和技巧，对于从事结构设计工作的人士具有重要的参考价值。
下面我将从几个方面对朱炳寅先生的结构设计经验进行总结。
首先，朱炳寅先生强调了结构设计的综合性。
他认为，结构设计需要考虑到多个方面因素的综合影响，包括力学、材料、施工等各个方面因素。
在设计过程中，他注重对各种因素的综合分析，通过综合考虑各种因素的影响，来制定出最优的结构设计方案。
其次，朱炳寅先生强调了结构设计的合理性和科学性。
他认为，结构设计应该基于科学的原理和准确的计算，而不是凭借个人的主观意识进行设计。
他注重对各种材料和结构的力学性能进行研究和分析，通过科学的方法和手段来制定出合理的结构设计方案。
此外，朱炳寅先生强调了结构设计的创新性。
他认为，结构设计需要不断创新，推动设计科学的发展。
他鼓励工程师们在设计工作中敢于尝试新的理论和方法，寻求更加优化的设计方案。
他自己在实践中也多次提出了一些新颖独特的设计方案，为我国结构设计事业的发展做出了积极的贡献。
另外，朱炳寅先生强调了结构设计的可靠性和安全性。
他认为，结构设计最重要的任务就是确保工程的安全。
他注重对结构的承载力进行准确的计算和评估，并采取相应的措施来提高结构的安全性。
他在设计中始终将工程的安全作为首要考虑因素，注重在设计中预留足够的安全裕度，确保工程的安全运行。
最后，朱炳寅先生还强调了结构设计的可行性。
他认为，结构设计方案不仅要满足安全性和经济性的要求，还要能够在实际施工中得以有效实施。
他注重与施工单位和相关专业人员的沟通和协作，以确保设计方案的可行性。
他在设计过程中重视施工性问题的分析和解决，充分考虑施工工艺和设备的限制，以提供可靠的施工指导。
综上所述，朱炳寅先生在结构设计方面拥有丰富的经验和深厚的理论基础。
他的结构设计经验总结为我们提供了宝贵的参考和借鉴。
他注重结构设计的综合性、合理性、科学性、创新性、可靠性和可行性，这些都是我们从事结构设计工作时需要注意的重要因素。
朱炳寅老师关于结构设计相关问题的网上问答2
1、问：上次在深圳华森听你讲课，讲到转换层上下刚度比的问题，好像记得说现在指标尚不能反映结构平面剪力墙布置不均匀的情况，想请你谈谈自己的一些设计经验和建议，谢谢。
答：转换层的上下刚度比仅反映结构沿竖向的侧向刚度变化,无法反映剪力强墙平面布置的均匀性问题,因此,在结构(尤其在转换层结构)设计中应重视结构布置的均匀性问题,这也是现行抗震设计规范中作为重点章节所提及的内容.2、问：朱总，谢谢上次的答复。
现在新的问题是遇到转换层的层高比较高的情况，其中两栋为8.1，9.3m，其中有一栋错层的结构仅转换层层高就18m，当然为了满足该层刚度和稳定性的要求，底部设置了足够厚度和数量的墙，规范对于高位转换的界定是转换层位于三层或三层以上，那现在虽然层数没有达到，而层高却相当，是否可考虑也属于另外一种意义上的"高位转换"，我采用高规规定的三个刚度比指标满足是否就能控制上下刚度比的突变？谢谢。
答：对特定情况下的转换结构，应区别对待，如此高的层高你采用不同的计算方法进行刚度比计算，我觉得是可取的，但在计算的同时更应注重概念设计，采取措施确保高大转换层的刚度、整体性和实际承载能力的措施，尤其应确保对竖向荷载的承载能力。
注意多种复杂类型的同时存在，必要时提请专家审查。
3、问：朱总，高规第4.4.2条规定楼层侧向刚度比不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的70％，而附录E中对转换层位于三层或三层以上时，要求楼层侧向刚度比不应小于相邻上部楼层侧向刚度的60％，分析二者，其实是一直的，但是好像对普遍意义的规定比对转换结构的来的严格，当然注意到而且措词的不同，前者为"不宜"，后者为"不应"，但总感觉前后规定有重复，不是太通顺，是否对后者应当补充：不宜小于70％，不应小于60％为妥，以便引起设计者的注意，希望谈谈你的看法，谢谢。
答：高规4.4.2条对应的是判断竖向规则与否的问题，也就是当符合规定时可判定为规则。
朱炳寅老师关于结构设计相关问题的网上问答
朱炳寅老师关于结构设计相关问题的网上问答The harder you work, the luckier you are朱炳寅老师关于结构设计相关问题的网上问答1问：高规附录D中,作用于墙顶的竖向均布荷载设计值,是否可以只考虑竖向荷载组合因为墙的轴压比计算中为重力荷载代表值作用下的轴向力设计值;答：不可,应取各种工况包括竖向荷载、地震作用等组合的最大墙顶轴力设计值,并根据墙肢的长度,将其等效为墙顶均布荷载;此处,是墙肢的稳定计算,属于构件抗力计算的内容；而轴压比计算,只是结构构造设计的辅助指标,不是结构计算本身,主要作用是通过轴压比数值的大致划分,确定结构构件的相应构造措施标准;问混凝土结构设计规范GB 50010－2002中第9.5.1答：关于剪力墙和框架柱轴压比计算的相关问题剪力墙和框架柱轴压比的计算规定异同分析见下表剪力墙和框架柱轴压比的计算规定异同分析表项目框架柱剪力墙轴压比定义柱组合的轴压力设计值与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；可不进行地震作用计算的结构,取无地震作用组合的轴力设计值在重力荷载代表值作用下剪力墙墙肢的轴向压力设计值与墙肢截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；计算公式轴力设计值的取值柱组合的轴压力设计值取地震作用组合的轴力最大值,即 = 在重力荷载代表值作用下剪力墙墙肢的轴向压力设计值,计算中取重力荷载分项系数 =,为重力荷载代表值下,墙肢的轴力;轴压比真正的轴压比是名义轴压比问：我在算桩基的群桩效应的时候对于桩规中公式5.2.2－5中的参数qck的理解不是很清楚,规范上的解释：承台底1/2承台宽度深度范围内地基土极限阻力标准值,其中地基土极限阻力标准值到底是指什么意思是不是指承台底地基土的承载力;还有对于多桩承台下桩的布置形式,是用矩形布置好还是非矩形如正多边形布置比较好比如是七桩,八桩的,是不是采用非矩形的布置形式更利于每根桩平均受力答： 1、qck指承台底面下,相当于1/2承台宽度的深度范围内地基土的极限承载力标准值; 2、对于多桩承台下桩的布置形式,用矩形和非矩形布置没有明确的优劣之分;一般说来当一定范围内布桩困难时,可非矩形布桩,以使在满足最小桩间距的前提下,布置更多的桩;桩布置还应考虑承台的布置施工等多种因素;宜优先考虑矩形布桩;问：轻钢结构采用高强螺栓连接的拼接点,经常出现拼接板接触不严的情况,请问此种状况影响结构安全吗对该部位的质量检验在工程实际中如何把握现行规范中好像没有明确规定,请专家指教答：轻钢结构采用高强螺栓连接的拼接点,经常出现拼接板接触不严的情况,主要原因在于螺栓间距和端板厚度的选择不匹配,螺栓间距太大或是端板太薄,引起端板不密贴现象,此种情况在螺栓连接中应避免;关于是否影响结构安全的问题,应根据具体情况而定,有不良影响是肯定的;过大的脱开情况必将影响结构安全和耐久性;结构设计中可采取缩小螺栓间距、加大端板刚度如适量加设加劲板等技术措施;问：结构设计规范理解应用手册,第599页讲解的阶型或锥形基础的受剪承载力计算,只是介绍了等效高度及宽度的取法,截面条件计算公式是否应按照砼规式7.5.3.1一般板类构件计算答：也可以按混凝土规范公式7.5.3问：我是大连地区的,在我们这里,经常遇到承载力很高的持力层,例如中风化板岩,地耐力fa=1500KPa,基础高宽比小于等于一,此时没有冲切问题,那么这种情况下是不是必须满足剪切要求计算起来会发现需要很高的高度才能满足要求,而且按照附录s的要求计算,总感觉是在做直剪验算;答：冲切计算与剪切计算的机理不一样,所以没有冲切问题时不一定就能断定没有剪切问题;问：我曾经就这个问题请教过辽宁省院的林总,他的解释是在这种情况下基础并不只是我们所做的柱下扩展部分,岩层和砼基础共同抵抗,意思是我们做600高的基础,实际并不是600高,而是600+岩层的厚度;答：但在刚性角范围内的剪切计算,不应该成为大问题;问：我现在的理解是：冲切是由下至上的破坏,而剪切是由上至下的破坏,不知道对不对答：对,但我想问问,在您在进行刚性角范围内的剪切计算时,是否参考地基规范的桩基计算公式-2考虑过剪跨比的影响了吗问：你刚刚说的剪跨比,我的确没考虑过,通过它计算出来的剪切系数,就相当于剪拉比控制系数吧答：对问：一般来讲剪跨比,好像都是针对集中力而言的,对于均布荷载如何考虑呢答：剪跨比反映剪切位置对截面抗剪承载力的影响,一般的板类构件可不考虑,但对基础这样的大厚构件,尤其在冲切锥范围内的冲切,不考虑肯定是不全面的,可以将剪切面以外的地基反力作为作用于剪面边缘的集中反力计算问在您的百忙之中打扰您我想请教一个问题,看到您编写的建筑结构设计规范应用图解手册中抗震规范7.1.3条规定普通粘土砖的层高限值为：,我们有的人说这只是针对多层而规定的,对于单层可不受此限制;答：抗震规范第7章的所有规定都是对多层砌体房屋的要求看第7章标题就十分明确；单层房屋设计可不遵循第7章的规定,但应满足规范第9、10章的相关要求;问： 1、单桩单柱要布承台吗为什么 2. 焊缝和螺栓连接可以混合用吗即既有焊缝,又有螺栓连接;答：你提出的单柱单桩问题,涉及许多具体问题;如：桩是什么桩,大桩还是小桩柱是什么样的柱,是大柱还是小柱我的体会是：当桩比柱截面大时,可不设承台,在桩顶完成柱、桩钢筋的互锚；当桩比柱截面小时,应设承台,在承台高度范围内完成柱、桩钢筋的互锚;同时应注意,单柱单桩下更应该设置拉梁,主要是出于柱底弯矩的传递和基础整体性的考虑;工字型截面构件的栓焊连接翼缘焊接,腹板高强螺栓连接在工程实践中应用十分普遍,也是非常成熟的做法;问：请教：<<砌体设计规范>>第6.2.1条规定五层及以上房屋的墙体所用材料的最低强度等级为:砖MU10、砂浆M5;此条是说从1~5层都要用砖MU10、砂浆M5还是指下部用此强度,上部可以降低强度答：整楼全部都要满足此要求,实际上MU10级砖和M5级砂浆要求并不太高,尤其是M5要求,没有太大必要降低;当然我认为在确有依据时上部可适当放松,但规范没有松口;问：砌体强度设计值的调整系数 ,小截面时, , ra是修正,还是修正施岚青2005应试指南上是修正 p754,杨伟军书上也是;但徐建的确2005应试题解p338上是修正的;谁正确我知道水泥砂浆是修正;同理, 中,小截面时怎样修正施岚青, 杨伟军也是不统一;答：我的理解是：应该是对灌孔砌体的抗压强度fg的调整,即对的调整,其理由是：灌孔砌体的抗压强度与混凝土砌块砌体的抗压强度表3.2.1问：建筑物抗震构造详图即03G329-1中第25页拐角节点水平锚固示意二中,外墙水平筋绕过拐角,长度为≥ ,是否可以理解为外墙水平筋进入约束边缘构件后伸到约束边缘构件尽端答：拐角墙端的水平钢筋应优先考虑通长如图集的图一,当用图集的图二做法时,应保证外墙面水平钢筋在墙角搭接,搭接长度满足规范要求,内侧水平钢筋应伸到墙端并弯折,其水平长度不小于15d;问：砌规7.3.3条:画的图中hw含了顶梁高度h1,而徐建编的2005应试题解中,P302页hw扣了顶梁高度h1;答：不扣,规范定义为“墙体的计算高度hw”而不是墙体高度 ;问：详见附件,力是竖向的,怎样理解柱腹板抗剪此主题相关图片如下抱歉,图片粘不上来：答：这题从哪来的严格说来还应加提示：不考虑加劲板板底传力;其他问题就好解决了按四条角焊缝计算,在柱顶总竖向力作用下的焊缝计算长度,实际长度还要考虑两端无效焊缝;问：施岚青和徐建谁正确: 施岚青的2005应试指南P800,“顶层的挑梁不是埋入砌体内,而是直接浮搁在墙上,所以它的倾覆点位于墙的外表面,不能采用砌规7.4.2答：你的选择是正确的;问：混凝土规范10.8.2条怎样理解徐建和施岚青谁正确: 徐建2005应试题解P85,“当a<0时,垂直力作用点在下柱截面内,此时无牛腿效应,仅是一偏压构件,取a=0,而不能取a=,” 但同样的题,施岚青2005应试指南上,P573,“a<0时,取a=” 我觉得徐建是对的,您看呢答：我觉得他们都对,从工程角度考虑,取a=是可行的,也符合规范的要求,无非就是大一点;没有深揪的必要;从理论上说取a=0也是可以理解的;我想,考试不会出这样的题,我个人觉得意义不大;.2条计算的基桩抗拔极限承载力标准值,基桩的抗拔承载力特征值是否也是基桩的极限承载力标准值除以2二．柱下独立基础柱子间的基础梁的计算模型是否为受拉计算如受拉,拉力数值按怎样计算得出朱老师能谈一下复评机改已通过分数线的试卷,大致评分标准吗或我们应注意的事项,如规范能否写简称；各别不影响正确结果的,而应验算的如砼最小配筋律没验算,在此题中不起控制作用,能否不写等等因为我总觉得题量太大,书写太规范题答不完,想尽量节约时间;朱老师请教您一个问题：大底盘多塔结构在pkpm中怎样实现单塔的扭转控制答：扭转位移比,可检查大底盘平面在塔楼平面相应部位的位移,采取手算复核,以满足规范要求;问： 1．在确定抗震构造措施时,高规没有提II类场地的确定原则,是不是可以理解按照与基本设防烈度相同来考虑 2．关于地下室的抗震等级,高规4.8.5答： 1．Ⅱ类场地的确定原则,可见抗震规范的相关规定,凡高规未明确的其他问题均可执行相关规范,这是基本原则; 2、3．地下室的抗震等级分别对应上部结构的抗震等级确定,即：地下室的框架对应地上的框架、地下室的剪力墙对应地上的剪力墙;问： 1、高规7.2.2答： 1．你的理解是正确的,可参考抗震规范第6.2.8问：砌体强度设计值的调整系数ra,小截面时, fg=f+αfc ra是修正f ,还是修正f+αfc 施岚青2005应试指南上是修正f+αfcp754. 杨伟军书上也是,但徐建的2005应试题解p338上却是修正的f. 谁正确我知道用水泥砂浆是修正f.同理,fn=f+21-2e/ypf/100中,小截面时怎样修正施岚青, 杨伟军, 徐建也是不统一. 这是一个长期困扰我的问题;盼指明答：规范第3.2.3问：抗规上,用某段横墙的截面积占总横墙面积的比例来分配地震力时,是用该段横墙的净面积还是横墙到最外边的面积如附件中：①轴线横墙面积是按,还是按横墙到最外边的面积6+. 参考书上两种算法都有. 如附件中：③轴线横墙面积参考书上按居多.答：看你的问题应该指砌体结构,抗规并没有说就是按面积分,应该是按层间等效侧向刚度分配地震剪力,而等效侧向刚度又有专门的计算规定;只有小开口墙按墙的毛面积计算再考虑洞口影响系数;问：我是兰州大学土木工程与力学学院的教师,阅读了您的建筑结构设计规范应用图解手册,受益非浅,该书确实是一并非常好的专着;有一个问题,想请教一下,就是关于中震的设计参数,p112表5.1.2答：首先感谢你提出的问题,非常抱歉394为印刷错误,应为294；至于49为50等问题主要涉及对重力加速度的取值问题,一般情况下没有必要取整数,关于“中震”问题是工程中对重要结构或特殊构件的实用处理方法之一,一般按“中震弹性”要求设计,考虑到我国抗震规范实行的是多遇地震作用下的弹性计算,因此,对重要部位可采用“中震弹性”的设计措施,“中震弹性”的要求一般多出现在特殊工程的抗震超限审查文件中,公开发行的资料很难找到,很抱歉我也很难提供其原始出处;问：一住宅建筑为地下2层,其余26层的含有部分框支剪力墙的剪力墙结构,总高度为,一层层高为米,其余各层层高为米,转换梁顶标高为米,剪力墙抗震等级为2级,试问剪力墙的约束边缘构件至少应做到下列项楼面为止层楼面,即米标高处层楼面,即米标高处层楼面,即米标高处层楼面,即米标高处我认为是D,可是书上的答案是B;答：你的问题缺室内外高差,无法确定;请参考我书上P143页图-1~3确定,对于这样的问题,按规范理解就可以,没必要顾虑太多;问：对于高规4.8.4答：“先将7度和8度分别提高到8度和9度确定抗震等级,再分别采取比8度更高或9度更高的抗震构造措施,即提高了再提高”的理解正确,这是多种不利情形同时出现的情况,应分别执行不同的规定,这里是两层关系：对甲、乙类建筑的提高是结构重要性要求导致的提高；7度和8度三、四类场地时,是场地和地震作用与7度和8度设防标准的不同而要求的提高;朱炳寅老师关于结构设计相关问题的网上问答2问：上次在深圳华森听你讲课,讲到转换层上下刚度比的问题,好像记得说现在指标尚不能反映结构平面剪力墙布置不均匀的情况,想请你谈谈自己的一些设计经验和建议,谢谢;答：转换层的上下刚度比仅反映结构沿竖向的侧向刚度变化,无法反映剪力强墙平面布置的均匀性问题,因此,在结构尤其在转换层结构设计中应重视结构布置的均匀性问题,这也是现行抗震设计规范中作为重点章节所提及的内容.问：朱总,谢谢上次的答复;现在新的问题是遇到转换层的层高比较高的情况,其中两栋为,,其中有一栋错层的结构仅转换层层高就18m,当然为了满足该层刚度和稳定性的要求,底部设置了足够厚度和数量的墙,规范对于高位转换的界定是转换层位于三层或三层以上,那现在虽然层数没有达到,而层高却相当,是否可考虑也属于另外一种意义上的"高位转换",我采用高规规定的三个刚度比指标满足是否就能控制上下刚度比的突变谢谢;答：对特定情况下的转换结构,应区别对待,如此高的层高你采用不同的计算方法进行刚度比计算,我觉得是可取的,但在计算的同时更应注重概念设计,采取措施确保高大转换层的刚度、整体性和实际承载能力的措施,尤其应确保对竖向荷载的承载能力;注意多种复杂类型的同时存在,必要时提请专家审查;问：朱总,高规第4.4.2条规定楼层侧向刚度比不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的70％,而附录E中对转换层位于三层或三层以上时,要求楼层侧向刚度比不应小于相邻上部楼层侧向刚度的60％,分析二者,其实是一直的,但是好像对普遍意义的规定比对转换结构的来的严格,当然注意到而且措词的不同,前者为"不宜",后者为"不应",但总感觉前后规定有重复,不是太通顺,是否对后者应当补充：不宜小于70％,不应小于60％为妥,以便引起设计者的注意,希望谈谈你的看法,谢谢;答：不多余;混凝土规范的规定适用,但应注意混凝土规范指的是受力钢筋,而高规指双向双层,即不管是不是受力钢都适用,这就是两者的不同;问：上述要求其实可以变通,若嵌固板采用二级钢筋,则按照混凝土规范要求的最小配筋率为％,当然还是高规的％起控制作用,很多地区直径超过8mm的板钢筋均采用二级钢筋,就缓解了这个矛盾,不知理解是否正确答：不仅仅是配筋率大小的问题,混凝土规范仅是对受力钢筋的要求；而高规指的是受力与非受力的所有钢筋,即各方向钢筋网都应满足要求;你说的只是设计时可采取的具体措施之一;问：看了朱总对备考注册结构工程师执业资格考试的几点建议2很是受益,能谈谈答卷应注意的事项吗如怎样答的快,那些答题步骤能省略在快、省的前提下如何做出正确答案后又不会在复审时失分朱老师能详细谈谈你们改卷是如何复评机改已通过分数线的试卷的谢谢;承载力抗震调整系数γRE为多少答：关于rRE问题,砌体规范和抗震规范不完全一样,因此在设计计算时,对砌体结构的问题,按砌体规范确定,当砌体规范无具体规定时,可按抗震规范确定;问：一个浅基础,3×3m,埋深2m,地下水1m,地下水以上土容重15,以下饱和容重20;柱顶的荷载为1800KN;下面是若干重要的问题;问题1：基础底部的反力;1800＋20×3×3×2/33=240Kpa这样做对吗基础自重和基础上土重计算时重度取20合理吗问题2：假设修正后的地基承载力为230,问基础安全否解法一：240>230 不安全;解法2：地基实际的受力为：240减去1m深水的浮力＝230刚刚可以;问题3：地基的附加应力为多少解法1：240－自重应力＝240-1×15-120-10＝215Kpa解法2：240－自重应力－水的浮力＝215-1×10＝205Kpa问题3：要计算下面的地基变形;Po取215Kpa还是205Kpa问题4：如果要算下面软弱下卧层的附加应力,规范上的Pk－Pc取215还是205呢问题5：假设要算抗冲切,基底净反力Pj取多少×1800/3/3=270Kpa答：1．基础及其以上重度取20是习惯做法,但考试时若已知条件中允许取20时可用,否则不能这样计算;2．以下的问题其实都不难,只要把握一一对应关系就都可以顺利解决;地基承载力修正时和地基反力计算时,对地下水位以下都应采用浮重度,240不是地基反力,而是地基反力和水浮力的合力,解法2正确;3．同样道理,解法2正确;4．2055．可以问：一个高100米的房屋,平面形状为25米X25米的方形,请问：如果按荷载规范,振型系数是查"高耸结构"表还是查"高层结构"表杨伟军书上是前者,但有些书又是按后者;答：一个高宽比为4的高层建筑,将其归为高耸结构显然没有道理朱炳寅老师关于结构设计相关问题的网上问答3问：现在做的工程需要计算楼面上汽车荷载,汽车载重10吨,怎么求楼面等效均布荷载答：计算后轴轮压,考虑动力系数,按荷载规范计算;具体做法见图解手册第9~14页;问：悬挂荷载按恒载还是活载考虑如何考虑不利布置一、我们设计的医药轻钢厂房,屋面有空调管道、电缆桥架、给排水管道以及吊顶等一些悬挂荷载,其中空调管道所占的荷载比重较大;不知道大家是如何处理这些悬挂荷载的钢结构设计手册以及轻型屋面钢屋架图集都是按照满布恒载考虑的,但实际却存在可能这样的不利情况：厂家有可能一跨全部预留,另一跨全部做悬挂;这样一来按是否应该按活载输入并考虑不利布置呢我们用的是STS,如果把活荷不利布置的开关打开,计算结果相差是比较大的;与我们配合的轻钢厂家用的是3d3s,他们称3d3s不考虑活载不利布置,不知道是否真的是这样二、对于悬挂荷载的取值,我们自己也有争议;我们给轻钢厂家提供的悬挂荷载是每平米 150公斤,我们自己也觉得偏大,但是考虑方案阶段用于估算基础还是可以接受的;不知道大家计算钢架时是如何处理空调管道荷载的一般取值多少我自己的意见是根据一般情况将悬挂荷载按均布活荷载输入,考虑不利布置,局部悬挂较重的时候,在实际位置按活载单独输入集中力,这个集中力就不用考虑不利布置了,毕竟较重的悬挂管道将来移动的可能性是很小的;三、此外,考虑活荷载不利布置的时候,如果活载里面包括雪荷载,那么雪荷载将一同参与不利布置,觉得有些偏于保守,出现半跨雪荷极值的可能应该是相当小吧觉得程序应该增加一种工况,将雪荷载拿出来,不参与不利布置,即便参与也应该考虑折减,但没有理论依据;觉得程序设置的这个活荷不利布置的开关有些粗糙,应该单独考虑雪荷不均匀分布的不利组合;答：上述问题涉及工艺特殊情况,荷载数值应由相关工艺提供,对于是否考虑活荷载不利组合,这要看荷载不利组合出现的可能性的大小,换言之,有些荷载被定义为活荷载,其实它不十分活,如上面提到的吊挂荷载,一旦其安装结束,其荷载基本不变,或者说它的自重不变,所变化的可能就是其运行需要的那部分重量,如给排水管道里的水的重量等,这部分随运行而有可能变化的重量,才真正称为活荷载,对吊挂荷载中大量的无活动可能的荷载应加以区分,主要看真正活的部分所占的比例,若比例很小,则可不考虑活荷载的不利组合,同时工程经验应重视,多听听专业人员的意见,多了解工艺流程对结构设计大有好处;雪荷载参与活荷载组合是没有疑义的,雪荷载对结构的影响与结构体系密切相关,半跨雪荷极、布袋效应等对轻型结构、非刚性屋面结构等的影响很大,不可大意;问：1括号内是编辑的话,一些直接来自文献,一些是自己组织的,请帮忙把关是否有概念错误2关于刚度比,规范也是说“宜”,而不是“应”,况且编规范的人都这么解释了,还有什么不行的,可以跟审图的人理论啊;3如果不考虑复杂的结构形式,对于一般的框架或剪力墙结构,室外地平起伏较大的情况,应如何考虑规范所指的“室外地面” 4不回答的问题是不好回答呢还是问题不清楚,请明示;答：对坡地建筑,室外地面很不好确定,文章里原来讨论是针对平地的多塔楼结构的,根本不能用于坡地建筑;相关问题决不是几句话能说清楚的,国家尚无规范规定,重庆有一本规范,也只是对建筑高度的规定;对坡地建筑的结构抗震设计,各地都有高招,建议按包络设计,室外地面取最低点;应避免在坡地建造高层建筑,不能避免时,应采取措施,形成局部平地,避免问题的出现,局部平地采用永久性挡土墙及其他护坡措施;问：转换层是一个单独的楼层吗还是带有转换构件的楼层就是转换层例如：框支层带转换构件,那么框支层本身也是转换层,同时也是薄弱层;不知道我这么理解是否正确;高规附录,提到了底层底部大空间层、转换层上、下层从字面上看好象是3个楼层．在公式解释中,G1,G2的解释提到底层和转换层上层,这里到底是2层,还是3层,确实有些令人费解;按照上面的理解,就可以看成2层：就是框支层和其上一层;没有做过高层,越看越糊涂;答：有转换构件的楼层就是转换层,理解正确；问：您好;在您编着的图解手册一书的p51,说明中的第一条“…而规范在构造措施中与设防烈度相关的要求,指的是本地区设防烈度而非表 3.1.3-1中确定抗震设防标准时的烈度数值;”但是在p55中的表中确定构造措施时不也调整了吗我对p51中的说明没有看明白;你写的是不是可以这样理解：确定构造措施时应以本地区设防烈度为标准进行提高或降低,而不是以确定抗震措施时的烈度调整后的再提高;比如说,7度半地区,丙类建筑,建筑场地类别为3类,确定构件抗震等级时,就按照7度来查表;但是在确定体积配箍率和轴压比时要按8度来查表;我的理解对吗。
朱炳寅老师关于结构设计相关问题的网上问答8
问：《高规》规定只有质量和刚度明显不对称、不均匀的结构，才考虑双向地震作用。
那么，如何确定刚度明显不对称、不均匀？说法一：在非偶然偏心作用下，结构位移比＞1.2，或在偶然偏心作用下，A级高度建筑结构位移比＞1.4，B级高度建筑结构位移比＞1.3，需要考虑双向地震作用。
来源：2005年7月18～20日在京举办了首次“PKPM结构设计软件在应用中的问题解析”讲座。
说法二：验算结构位移比时,总是要考虑偶然偏心；结构构件设计时，分下列两种情况处理:1) 如果位移比超过1.2，则考虑双向地震，不考虑偶然偏心；2) 如果位移比小于1.2，则不考虑双向地震，考虑偶然偏心。
来源：《PKPM 新规范计算软件 TAT、SATWE、PMSAP应用指南》-黄吉锋。
说法三：一般而言，可根据楼层最大位移与平均位移之比值判断，若该值超过扭转位移比下限1.2较多(比如A级高度高层建筑大于1.4，B级高度或复杂高层建筑等大于1.3)，则可认为扭转明显，需考虑双向地震作用下的扭转效应计算，此时，判断楼层内扭转位移比值时，可不考虑质量偶然偏心的影响。
来源：《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2002)若干问题解说》--黄小坤。
说法一和说法三比较接近，而说法二和其他两种差别较大，要严格的多，哪一种说法是正确的？答：通过楼层位移比来判别结构的对称性和均匀性，是较为合理的量化手段，具体量值应根据工程经验结合工程的具体情况确定，即：工程重要或复杂时，可适当从严，反之可适当放松。
我认为说法二比较合理，在结构扭转影响比较大时，应考虑双向地震，反之应考虑偶然偏心。
问：桩－筏（承台）基础中，规范并未给出筏板（承台）刚度的确定方法。
在考虑筏板（承台）为近似刚性的时候，板厚如何确定？对于剪力墙结构墙下布桩时，筏板或条形承台的配筋如何确定，仅按构造配筋是否合适？答：1．对桩筏基础有条件时应采用弹性地基梁板法计算，当采用地基反力直线分布假定进行近似计算时，对桩筏基础的筏板截面要求可按规范对筏板的要求确定。
朱炳寅老师关于结构设计相关问题的网上问答6
问：人防规范的理解问题:甲类防空地下室按道理应是囊括了乙类工程，即甲类地下室的出入口设计应能同时满足乙类的各项规定。
但看规范第 3.3.2-2条及第3.3.2-1条，乙类工程(常6级)不设室外出入口的条件之一是主要出入口与其中一个次要出入口的楼梯结构均应按主要出入口的要求设计，而甲类防空地下室核6级、核6B级则无此项要求。
则当某甲类防空地下室为常6级、核6级设防且需将室内出入口当作室外出入口时，我们是否需要将该防护单元内的两个出入口的楼梯结构都按人防规范第4.7.10条考虑常规武器爆炸荷载？？?答：应该考虑。
问：1、剪力墙设置在楼层处的暗梁到底需要否? 陈青来在《03G101-1》的解释中说其作用是防止剪力墙竖向裂缝的开展和延伸；在黄小坤的高规疑难解说中说可以不设置。
在具体操作中，设计人员间也存在争议。
若需要设置暗梁，理由是什么？具体怎么配筋?2、对截面高宽比H/B<3的是柱， H/B在4～5的算异型柱，但对3～4范围内的如何考虑的怎么算?3、若高位转换，剪力墙的底部加强区和上部的等级有可能相差2个级别，这时上下的配筋会悬殊。
底部加强区满足规范的体积配箍率和纵筋会很大，比如我现在做的就是底部是2级，上部是4级，底部好多都是水平及竖向分布筋14@ 100 ，箍筋12@100。
而上部水平及竖向分布筋只有8@150，箍筋8@200。
这样就类似一个不是很连续的剪力墙——配筋太悬殊了，就好像没有一个过渡的，这样是否存在问题？怎么解决？4、8度区，对于中震时地震的影响系数取0.46，这对于多遇地震大概是3倍——请问这个3倍是从那里来的？是否可以理解为中震的加速度与小震的加速度的比值？比如7度0.1g，中震加速度就是100cm/s^2,小震35，100/35＝2. 85，小震时水平地震系数最大值0.08，那么中震就是0.08*2.85＝0.23 又比如罕遇地震加速度，7度0.1g时是225，225/35（小震）＝6.43，将0.08x6.43＝0.51，约等于0.5，就是罕遇地震的水平地震影响系数最大值了。