A2O工艺计算--例题
A2O工艺实例计算方案
精心整理生活污水及少量工业污水污水设计流量Q＝8000m3/h，最小流量3500m3/h，污水水质见下表：污水处理厂进水水质表2002 A2/O栅前水深h=0.5m；过栅流速0.9m/s；格栅栅条间隙为25.00mm；格栅倾角δ=60°；单位栅渣量：ω1=0.06m3栅渣/103m3污水。
三、沉砂池的设计计算要求计算沉砂池长度、水流断面积、池子宽度与格数、沉沙斗尺寸与容积、沉砂池总高度、校核最小流速，并在沉砂池示意图上注明有关尺寸。
主要设计参数：采用平流式池型；设计流速：v=0.25m/s；水力停留时间：t=40s。
四、在平流式初沉池示意图上注明相关尺寸。
主要设计参数：采用平流式池型；水力表面负荷q’32沉淀时间T=2h；水流水平流速2天，污泥含水率95%。
五、 A（内回流比）、厌氧池/缺氧池/好氧池尺寸，并在A2/O示意图上注明各段相关尺寸。
主要设计参数：采用推流式的池型；水力停留时间：t=8h（各段停留时间：A1：A2：O＝1：1：3）；曝气池混合液污泥浓度：4.0g/l；回流污泥浓度X r＝10g/L；池子有效水深4.5m，廊道宽8m。
六、二沉池的设计计算要求计算单池直径与个数、沉淀池总高度，并在二沉池示意图上注明有关尺寸。
主要设计参数：采用中心进水辐流式沉淀池；沉淀池个数n=4；水力表面负荷q’=1.3(m3/(m2·h)；沉淀时间T=2.3h。
七、使用AutoCAD绘制A2/O利用提供的污水处理构筑物AutoCAD注高程。
一格栅泵房集水井的进口处或污水处过栅流速格栅倾角α=确定栅前水深：h=0.5m；(1)栅前间隙数max2111bQnhv===（取111）(2)设栅条宽度：S=0.02，(1)b0.02(1111)0.051117.55B s n n m=-+=-+⨯=(3)则进水渠渐宽部分长度12.885.76vh10.5QB m===⨯（4）格栅与出水渠道渐宽部分长度121.282LL m==（5）过栅水头损失10.095h m =（6）取栅前渠道超高部分20.3h m =则栅前槽总高度12h 0.50.0950.30.895H h h m =++=++= （7）格栅总长度120.0951.00.5tan 60L l l =++++︒=0.0952.56 1.280.51tan 60++++︒=5.39m（8）每日栅渣量二沉砂池沉砂池的作用是从污水中去除砂子、 （1）长度：0.254010l vt m ==⨯=（2）水流断面面积：max 11 2.88220.25Q A v ⨯===（3）池总宽度：nb=2=m B =⨯12（4（53612.88302864002 5.741.310m ⨯⨯⨯⨯==⨯（T ＝2d ） （62格沉砂斗则：3011.480.717524V m ==⨯ （7；斗壁与水平面的倾角55°，贮砂斗高h ’3＝0.8m (8)设采用重力排砂，池底坡度i ＝6％，坡向砂斗，则(8)池总高度：(H)设超高10.3h m =，1230.3 2.880.8 3.98H h h h m =++=++= (8)核算最小流速m in v三A2/O数据：（1）50.480.45330COD==>好（2）5160==4.2138BODTN＞3满足反消化条件330==8.6838CODTN＞7满足反消化条件（3）5160==208BODTP除磷效果好330==41.258CODTP除磷效果好四二沉池：主要设计参数：3/(m2·h)；（1）（2）求内回流比RNTN去除率为01385==100%87%38TN TNYTNTN--⨯=（1）反应池容积V：1119200016044155470.133800QSaVNS⨯⨯===⨯（2）反应池总水力停留时间t：155470.32811920004vt d hQ====⨯（3）各段水力停留时间：设厌氧：缺氧：好氧=1：1：3则厌氧池水力停留时间1t =8h=1.6h 5⨯厌1t =8h=1.6h 5⨯缺3t =8h=4.8h 5⨯好（4） 各段容积厌氧池V 1V =15547=3109.45⨯厌1V =15547=3109.45⨯缺3V =15547=9328.25⨯好（5） 好氧氮总氮负荷1192000384===0.4938009328.2O QXTN NX ⨯⨯⨯厌氧段总磷负荷119200082===0.590.0638003109.4O Q X T N XV ⨯⨯<⨯厌 （6） 反采用5校核：b //L (1)（2（3（4（5242356A （6）污泥区高度"2""2h t =2h 2210.3848000 3.8h ==1.3m24 3.8102356⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯设污泥停留时间（）（） （7）。
A2O工艺设计计算
A2O工艺设计计算1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：（1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
式中：Q，设计水量，m、d；Q，日平均水量，m3、d；K，变化系数；（2）、确定设计污泥龄θC需反硝化的硝态氮浓度为式中：反硝化设计参数表（T=10，12℃）MLSS()取值通过查下表可得。
反应池MLSS取值范围处理目标无硝化有硝化(反硝化)污泥稳定有初沉池2、0，3、02、5，3、5MLSS(kg、m3)无初沉池3、0，4、03、5，4、54、52525取定MLSS()值后，应用污泥回流比R反复核算式中：R，污泥回流比，不大于150%；tE，浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围工艺选择浓缩时间无硝化＜1、5，2h有硝化＜1、0，1、5h有硝化反硝化有深度反硝化＜2h＜2、5h（5）、计算反应池容积计算出反应池容积V后，即可根据VD、V的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。
2、厌氧池的设计计算：厌氧反应池的容积计算式中：VA，厌氧反应池容积，m3。
O2，实际需氧量，kgO、d；OC，去除含碳有机物单位耗氧量，包括BOD降解耗氧量和活性污泥衰减耗氧量，kgO2、kgBOD；St，BOD去除量，kg、d；Nht，硝化的氨氮量，kg、d；Not，反硝化的硝酸盐量，kg、d。
其中，去除含碳有机物单位耗氧量OC按下式计算：按该式计算出不同泥龄和不同水温下的OC值列于表5【4】，设计时可直接查下表。
降解含碳有机物单位耗氧量表单位：kgO2、kgBOD泥龄(d)T(℃)4810152025100。
850。
991、041、131、181、22120。
871、021、071、151、211、24150。
921、071、121、191、241、27180。
961、111、161、231、271、301、141、290。
991、181、251、32201、211、331、071、241、301、3525301、141、261、291、341、361、38BOD去除量St按下式计算：式中：fC，BOD负荷波动系数，按下表选用。
A2O工艺标准设计计算
A2/0工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m3/d=3062.5 m3/h=0.850 m3/s 二、进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、设计参数计算①.BOD5污泥负荷N=0.14kgBOD5/(kgMLSS • d)②.回流污泥浓度X R=10 000mg/L③.污泥回流比R=50%④•混合液悬浮固体浓度(污泥浓度)R 0 5X X R10000 3333.3mg/L1 R 1 0.5⑤.TN去除率TN0 TN e30.9 150 e 100% 100% 51.5%TNTN。
30.9⑥.内回流倍数0.515R 0.1062 106.2%1 1 0.515四、A2/O曝气池计算①.反应池容积②.反应水力总停留时间V 42526 t0.58d 13.92h 14hQ 73500③.各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧二 1： 1：4厌氧池停留时间 t 1 14 2.33h , 池容V1 42526 7087.7m 3;66缺氧池停留时间 t 1142.33h ,池容V1 42526 7087.7m 3;66好氧池停留时间t 414 9.34h ,池容V 4 42526 283506m 36 6④.校核氮磷负荷好氧段 TN 负荷为：Q?TN 。
735003°.90.024kgTN/kgMLSS dX ?V 33333 28350.6厌氧段 TP 负荷为：Q?TP073500 5.40.017kgTN/kgMLSS dX ?V 13333 7087.7①剩余污泥量：X,(kg/d) X P X P s式中：P X Y Q S 0 S e K d V X vF S (TSS TSS e ) Q 50%取污泥增值系数丫=0.5，污泥自身氧化率K d 0.05，代入公式得：P X 0.5 735000.3 0.01 0.05 0.42526 3.3 0.75=5395kg/dP S 0.3 0.1 73500 50% 10657.5kg/d则:Q ?SNX73500 270 0.14 3333.342525.4m 3 42526m 3X P X F S 5395 10657.5 16052.5kg/d湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为：⑤.反应池主要尺寸反应池总容积：V=42526 m 3设反应池2组，单组池容积：V 单=V21263m 32有效水深5m ，则:S 单=V 单/5=4252.6m 2取超高为1.0m,则反应池总高H 5.0 1.0 6.0m生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
a2o工艺设计计算实例
a2o工艺设计计算实例
A2O工艺是一种常用的污水处理工艺，其设计计算实例如下：
1. 设计参数：MLSS浓度X=3000mg/L，回流污泥浓度XR=9000mg/L。
2. 好氧池设计计算：
- 硝化的比生长速率；
- 设计SRTd（污泥龄）；
- 好氧池停留时间；
- 好氧池面积；
- 生物固体产量；
- 比较求由氮氧化成的硝酸盐数量。
3. 缺氧池设计计算：
- 内回流比IR；
- 缺氧池面积。
4. 厌氧池设计计算：厌氧池容积。
5. 曝气系统设计计算：
- 设计最大需氧量AOR；
- 供气量的计算；
- 曝气器计算；
- 空压机的选择。
6. 其它设备选型：
- 厌、缺氧区搅拌器；
- 内回流泵。
7. 反应池廊道和出水堰布置：
- 反应池廊道布置；
- 出水堰堰上水头h。
实际的A2O工艺设计计算可能会因具体的水质、水量等因素而有所不同，建议你咨询专业的环保工程师或环保公司以获取更准确的计算结果。
A2O法工艺计算(带公式)
（7）反
应池主要
尺寸
反应池总 容积V＝
14918.41
m3
设反应池
2
组，单组池容V单＝
7459.205有效水深h=4 Nhomakorabeam；
单组有效 面积S单=
1864.80125 m2
廊道式推流式反应
采用
5
池，廊道宽b=
单组反应
池长度L＝
S单/B=
50
(m)
校核：
b/h=
1.9
(满足b/h=1～2）
L/b=
6.7
(满足L/B=5～10）
COD/TN= 9.142857143
>
TP/BOD5= 符合要求
0.025
<
8 0.06
(2) 有关 设计参数
1、BOD5污泥负荷N=
2、回流污 泥浓度XR= 3、污泥回 流比R=
4、混合液 悬浮固体 浓度 X=RXR/(1+R ) 5、混合液 回流比R内
TN去除率 ηtx=(TN0TNe)/TN0× 100%=
混合液回流比R
内=
200 %
混合液回流量 QR=R内Q=
=
80000 m3/d 3333.333333 (m3/h)
设混合液回流
泵房
2
座
每座泵房内设
3
台潜污泵
2
单泵流量QR单=
833.3333333 (m3/h)
(2)混合液
回流管。
回流混合
液由出水
井重力流
至混合流
液回流泵
房，经潜
污泵提升
后送至缺
氧段首端
QR=
设回流污 泥泵房1 座，内设3 台潜污泵 （2用1 备）；
A2O工艺计算--例题
其中用到的公式 例题2．A 2/O 工艺的设计 1.1A 2/O 工艺说明根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量的比值，来判断A 2/O 工艺是否适合本污水处理方案。
1.设计流量：Q ＝54000m3/d=2250m3/h原污水水质：COD ＝330mg/LBOD ＝200mg/LSS ＝260mg/LTN ＝25mg/L TP ＝5mg/L一级处理出水水质：COD ＝330×（1－20%）＝264mg/LBOD ＝200×（1－10%）＝180mg/L SS ＝260×（1－50%）＝130mg/L二级处理出水水质：BOD ＝10mg/LSS ＝10mg/LNH3-N ＝5mg/LTP ≤1mg/LTN ＝15mg/LCOD=50mg/L 其中：2.1325330＝＝TN COD ＞8025.02005=＝BOD TP ＜0.06 符合A 2/O 工艺要求，故可用此法。
1.2A 2/O 工艺设计参数BOD5污泥负荷N ＝0.15KgBOD5/(KgMLSS ?d)好氧段DO ＝2缺氧段DO ≤0.5厌氧段DO ≤0.2回流污泥浓度Xr ＝1000011001000000＝⨯mg/L 污泥回流比R ＝50%混合液悬浮固体浓度X ＝＝＋r ·1X R R 10000·5.15.0＝3333mg/L混合液回流比R 内：TN 去除率yTN ＝%10025825⨯-＝68%R 内＝TNTNy 1y -×100%＝212.5%取R 内＝200%1.3设计计算（污泥负荷法）硝化池计算（1） 硝化细菌最大比增长速率m ax μ=0.47e 0.098（T-15）m ax μ=0.47⨯e0.098⨯（T-15）21.12151333325225024⨯⨯⨯=0.3176d-1（2）稳定运行状态下硝化菌的比增长速率μN =,max 11N z N K N μ+=0.42615151⨯+=0.399d -1 （3）最小污泥龄θc mθcm=1/μN =10.399=2.51d（4）设计污泥龄d c θd c θ=m CF D θ⨯ 为保证污泥稳定，d c θ取20d 。
A2O工艺计算
页脚内容12.5.1 设计流量生物处理构筑物的设计流量以最高日平均流量计。
取日变化系数为1.2。
Q=1.2×18000=21600m 3/d=900m 3/h=0.25m 3/s 。
2.5.2 反应池进水水质本设计中进水中BOD 5较小，则可不设初沉池。
所以进水中 S 0=150mg/L ，X 0=200mg/L ，N=40mg/L 2.5.2 确定设计污泥龄需要反硝化的硝态氮浓度为：()e e O N S S N N ---=005.0 ()151015005.040---==18mg/L 式中，O N ---需要反硝化的硝态氮浓度，mg/L ； N ---进水中TN 浓度，mg/L ； 0S ---进水BOD 浓度，mg/L ； e S ---出水BOD 浓度，mg/L ； e N ---出水TN 浓度，mg/L 。
反硝化速率12.015018===e O de S N K 。
查相关表格，有3.0==c cdDVV θθ；取硝化泥龄d c 110=θ式中，cd θ---缺氧污泥龄，d ； c θ---总污泥龄，d 。
页脚内容2则：系统总污泥龄为：d ccdc c 7.153.011110=-=-=θθθθ 缺氧污泥龄为：d cd c cd 7.4117.15=-=-=θθθ 2.5.3 计算污泥产率系数()()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡⋅+⋅⨯⨯--+=--151500072.117.01072.175.017.02.016.075.0T c T c S X K Y θθ ()()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯⨯⨯--⨯+⨯=--151********.17.1517.01072.17.1575.017.02.011502006.075.09.0 kgBOD kgSS /16.1=式中，K ---结合我国情况的修正系数，9.0=K ； 0X ---进水悬浮固体浓度，mg/L ；T ---设计水温，与泥龄计算取相同数值。
A2O工艺设计计算
设计水量参考书城市污水厂处理设施设计计算Q=25000(m3/d)0.28935185(m3/s)289.3519(L/s)总变化系数： 1.47日变化系数： 1.1时变化系数： 1.336364设计水质人均磷量1COD＝360(mg/L）人均总氮量8BOD＝180(mg/L）SS＝180(mg/L）TN＝35(mg/L）TP＝ 3.5(mg/L）七、生化池1、设计水量：27500(m3/d)0.31828704(m3/s)318.287(L/s)2、设计水质：进水：初沉池对BOD去除率为20%初沉池C OD去除率为20%进入到生化池的BOD浓度为：144mg/L进入到生化池的COD浓度＝288mg/L进入到生化池的SS浓度为：0.108kg/m3108mg/L进入到生化池的COD/TN＝8.228571在8~10之间，满足要求TN35mg/LNH4+-N=26mg/LTP 3.5mg/L出水：COD＝60mg/LBOD＝20mg/LSS=20mg/LNH4+-N=8mg/LTN＝20mg/LTP＝1mg/L3、设计参数：（1）BOD5污泥负荷N=0.1kgBOD/（kgMLSS·d）（2）SVI值取120（3）浓缩时间t E 1.8h（2）回流污泥浓度X R=7095.763mg/L （3）污泥回流比R＝100%（4）混合液悬浮固体浓度X＝R/(1+R)*X R3547.882mg/L （5）混合液回流比R内＝ηTN/(1-ηTN)*100ηTN——TN去除率ηTN＝（TN0-TNe）/TN0*1000.42857142.85714%R内＝0.7575取300％4、反应池容积V：V＝11161.59m3反应池总水力停留时间t：t＝0.405876d9.741024h各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧＝1:1:3厌氧池水力停留时间： 1.948205h容积：2232.318m3缺氧池水力停留时间： 1.948205h容积：2232.318m3好氧池水力停留时间： 5.844614h容积：6696.954m35、校核氮磷负荷：好氧池TN负荷：TN负荷＝0.040509kgTN/mgMLSS·d小于0.05，符合要求。
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其中用到的公式
/O工艺的设计
例题2．A
2
/O工艺说明
1.1 A
2
根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量的比值，来判断A2/O工艺是否适合本污水处理方案。
1. 设计流量：Q＝54000m³/d=2250 m³/h
原污水水质：COD＝330mg/L BOD＝200 mg/L
SS＝260 mg/L TN＝25 mg/L
TP＝5 mg/L
一级处理出水水质：COD ＝330×（1－20%）＝264mg/L BOD ＝200×（1－10%）＝180mg/L SS ＝260×（1－50%）＝130 mg/L
二级处理出水水质：BOD ＝10mg/L SS ＝10 mg/L NH3-N ＝5mg/L TP ≤1 mg/L TN ＝15 mg/L COD=50 mg/L 其中：
2.1325330＝＝TN COD ＞8 025.0200
5
=＝BOD TP ＜0.06 符合A 2/O 工艺要求，故可用此法。
1.2 A 2/O 工艺设计参数
BOD5污泥负荷N ＝0.15KgBOD5/(KgMLSS ‧d)
好氧段DO ＝2 缺氧段DO ≤0.5 厌氧段DO ≤0.2
回流污泥浓度Xr ＝
100001100
1000000
＝⨯mg/L 污泥回流比R ＝50% 混合液悬浮固体浓度 X ＝＝＋r ·1X R R 10000·5
.15
.0＝3333mg/L
混合液回流比R 内：TN 去除率yTN ＝%10025
8
25⨯-＝68%
R 内＝
TN
TN
y 1y -×100%＝212.5% 取R 内＝200%
1.3设计计算（污泥负荷法）
硝化池计算
（1） 硝化细菌最大比增长速率
max μ=0.47e
0.098（T-15）
max μ
=0.47⨯e 0.098
⨯（T-15）
=0.3176d -1
（2） 稳定运行状态下硝化菌的比增长速率
μN =
,max 1
1
N z N K N μ+
=0.42615151
⨯+=0.399d -1
（3） 最小污泥龄 θc m
θc
m =1/μN =
1
0.399
=2.51d （4） 设计污泥龄 d c θ
d c θ=m
C F
D θ⨯
d d c 04.951.232.1=⨯⨯=θ 为保证污泥稳定 ， d c θ取20d 。
式中： D F —设计因数，为S F ⋅P F 其中S F 为安全因数，
取3，P F 为峰值因数取1--2 θc m —最小污泥龄 ，为2.51d
反应池计算
（1) 反应池容积V ＝X
N S Q ·o ·＝
3333
15.0180
225024⨯⨯⨯＝19441.94m³
（2) 反应池总水力停留时间 t ＝Q
V
＝225094.19441＝8.64(h)
（3) 各段水力停留时间和容积 厌氧：缺氧：好氧＝1:2:5
厌氧池水力停留时间：t1＝8
1
×8.64＝1.08 h
21.12151333325
225024⨯⨯⨯24.243033335225024⨯⨯⨯厌氧池容积：V1＝8
1
×19441.94＝2430.24m³
缺氧池水力停留时间：t2＝4
1
×8.64＝2.16h
缺氧池容积：V2＝4
1
×19441.94＝4860.49m³
好氧池水力停留时间：t3＝8
5
×8.64＝5.4h
好氧池容积：V3＝85
×19441.94＝12151.21m³
（4) 校核氮磷负荷 KgTN （Kg·MLSS·d）
好氧段总氮负荷＝3·o
·V X TN Q ＝ ＝0.03（符合要求）
厌氧段总磷负荷＝1
·o
·V X TP Q ＝ ＝0.03[KgTP/(Kg·MLSSd) ]
（符合要求）
（5) 剩余污泥（取污泥增长系数Y ＝0.5，污泥自身氧化率Kd ＝0.05） ① 降解BOD5生成污泥量 W1＝a （Sa-Se ）Q
＝0.5(180-10)×1000
1
×24×2250 ＝4590gKg/d
② 内源呼吸分解污泥量
W2＝b×V ＝0.05×3333×1000
1
×12151.21 ＝2025Kg/d
③ 不可生物降解和惰性悬浮物量
W3＝（130-10）×
10001
×24×2250×0.5＝3240Kg/d 剩余污泥W ＝W1-W2+W3＝5805 Kg/d
6
4.126（6) 反应池主要尺寸 反应池总容积V ＝19441.94m³
设反应池四组，单组池容积V ＝494
.19441＝4860.49m³ 采用四廊道式推流式曝气池，有效水深4m ，廊道宽b ＝6m
单个曝气池长度L ＝B
S 单＝6448.3037⨯⨯＝31.6m
校核：
h b ＝46＝1.5 （满足h
b
＝1~2） B L
＝ ＝21＞10 （符合要求） 取超高0.7m ，则反应池总高H ＝4＋0.7＝4.7m 厌氧池宽取12m ，缺氧池宽取12m 厌氧池尺寸长L1＝
4
24
.2430/（12x4）＝25.31m
缺氧池尺寸长L2＝4
49
.4860/（4x4x6）＝12.65m 好氧池尺寸为31.6424⨯⨯
1.1.1. A 2/O 工艺的各部分尺寸确定
根据厂区整体布置规范有序，整齐简洁的原则，在保证每个池子的有效
容积情况下，来确定厌氧池，缺氧池和好氧池的实际尺寸，具体尺寸如下所示。
厌氧池：25.31×6×4.7m ，有效容积：1496m 3，停留时间：1.08h
缺氧池：12.65×16×4.7m ，有效容积：2904m 3，停留时间：2.16h 好氧池：31.6×24×4.7m ，有效容积：7300m 3，停留时间：5.4h 1.1.2. 需氧量计算及风机选型
1＝9180Kg/d
BOD5去除量＝24×2250×（180-10）×
1000
NH4-N 氧化量＝24×2250×（25-5-2.5）×
1000
1
＝945 Kg/d 生物硝化系统含碳有机物氧化需氧量与泥龄和水温有关，每去除
1KgBOD5需氧量1 .0~1.3kg 。
本例中设氧化1KgBOD5需氧1.2Kg ，则碳氧化硝化需氧量为：
1.2×9180+4.6×945＝11016+4347＝15363Kg/d
每还原1KgNO3-N 需2.9gBOD5，由于利用污水中的BOD5作为碳源反硝化减少氧需要量为：2.9×（25-10-2.5-10）×24×2250×
1000
1
＝391.5 Kg/d 实际需氧量：15363-391.5＝14971.5Kg/d ＝623.81Kg/h 实际需空气量：623.81×
29.116
29÷=876.48 m 3/h
（7) 风机的选择
根据实际空气需求量，选择WHR 高压型鼓风机2台，1开1备。
WHR 高压型鼓风机技术参数
参考参数
《城镇污水处理厂排放标准》
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