A2O工艺计算(全)
A2O工艺计算
单侧供气 （向单侧 廊道供 气）
流速v=
流量Qs单 =0.5Gsmax/3= 158.5062 (m3/h)=
10 m/s；
0.044029 (m3/s)
0.074892 (m)
取支管管径为 DN 60 mm
双侧供气 （向两侧 廊道供 气）
流速v=
流量Qs双 =Gsmax/3= 317.0123 (m3/h)=
符合要 <0.05 求
符合要 <0.06 求
mg/l mg/l
2500 mm
0.08 (m2) 0.14 (m2)
(kgO2/d )
m，氧转 移效率 EA=
计算温度T 20% ＝
25 ℃。
1.02 ×105 Pa mg/l.
0.2 m；
4.5 m； 0.4 m； 0.5 m；
h·个）时，曝气器氧利用率EA＝20%，服务面积
孔口流速
V=
0.6 m/s
4、出水堰 及出水井 按矩形堰 流量公式 计算：
孔口过水
断面积A ＝ 0.0694444 (m2)
孔口尺寸
取为 0.4
m×
0.2
m=
进水井平
面尺寸取
为1m×
2.5m
式中
Q3=(1+R+R 内)*Q/n= 0.0729167 (m3/s)
b—堰宽，
b=
2.5 m；
H—堰上水头，
=
150 (m3/h)
设混合液回流
泵房 1 座
每座泵房内设 3 台潜污泵
2
用
1
单泵流量QR单 ＝0.5QR=
75 (m3/h)
水泵扬程
污泥回流总管 设计流量Q污回
A2O工艺的设计计算
A 2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、 进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②. 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /3.3333100005.015.01=⨯+=+=⑤. TN 去除率%5.51%1009.30159.30%1000e 0=⨯-=⨯-=TN TN TN TN η⑥. 内回流倍数%2.1061062.0515.01515.01==-=-=ηηR四、 A 2/O 曝气池计算①. 反应池容积330425264.425253333.30.1407273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=•=②. 反应水力总停留时间h h d t 1492.1358.07350042526Q V ≈====③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V =⨯=。
④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=••/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=••/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d)s X P P X +=∆式中：()v X V K S S Q Y P d e X ⨯⨯⨯--⨯⨯=0%50)(⨯⨯-=Q TSS TSS P e s取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得：()75.03.342526.005.001.03.0735005.0⨯⨯⨯--⨯⨯=X P=5395kg/d()d kg P S /5.10657%50735001.03.0=⨯⨯-=则：d kg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=∆湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为：h m d kg P W Q s /6.83/6.20061000)992.01(5.16052%100)1(3==⨯-=⨯-=⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V 单 =3212632m V= 有效水深5m ，则：S 单=V 单/5=4252.62m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
A2O工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：（1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
式中：Q——设计水量，m3/d；Q——日平均水量，m3/d；K——变化系数；反硝化设计参数表（T=10~12℃）（4）、确定MLSS(X) MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS取值范围式中：V——厌氧反应池容积，m3。
A3、曝气量的计算：（1）、实际需氧量的计算式中：2O ——实际需氧量，kgO 2/d ； C O ——去除含碳有机物单位耗氧量，包括BOD 降解耗氧量和活性污泥衰减耗氧量，kgO 2/kgBOD ；t S ——BOD 去除量，kg/d ；ht N ——硝化的氨氮量，kg/d ；ot N ——反硝化的硝酸盐量，kg/d 。
其中，去除含碳有机物单位耗氧量C O 按下式计算： 【4】式中：K N ——进水凯氏氮【5】浓度，mg/L ；he N ——要求出水氨氮浓度，mg/L 。
当有反硝化时，需硝化的氨氮量ht N 按下式计算：反硝化的硝酸盐量ot N 按下式计算：（2）、标准需氧量的计算由于上述方法计算出的需氧量是在实际水温，气压和混合液溶解氧浓度的污水中的需氧量，而充氧设备的充氧能力是在水温20℃、一个大气压、溶解氧为零的清水中测定的，为了选择充氧设备，必须将实际需氧量换算成标准需氧量。
标准需氧量按下式计算：式中：T ——最热日反应池平均水温，取值与计算C O 时相同，℃；α——修正系数，我国规范建议值为0.85α=；β——修正系数，我国规范建议值为0.9=β；S C ——标准条件下清水中的饱和溶解氧，2.9C =S mg/L ；【3】当每日进水总BOD 值在1200~6000kg/d 时，按内插法取值；当V D /V 值在表中数值之间，也按内插法取值。
当设计温度不是10℃时，需自行计算。
其计算方法如下：式中：CO θ——硝化泥龄，及好氧泥龄，d ；F ——安全系数，当进水总BOD ≤1200kg/d 时，F=1.8；当进水总BOD ＞6000kg/d 时，F=1.45；当1200kg/d ＜进水总BOD ＜6000kg/d 时，采用插值法。
A2O工艺标准设计计算
A2/0工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m3/d=3062.5 m3/h=0.850 m3/s 二、进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、设计参数计算①.BOD5污泥负荷N=0.14kgBOD5/(kgMLSS • d)②.回流污泥浓度X R=10 000mg/L③.污泥回流比R=50%④•混合液悬浮固体浓度(污泥浓度)R 0 5X X R10000 3333.3mg/L1 R 1 0.5⑤.TN去除率TN0 TN e30.9 150 e 100% 100% 51.5%TNTN。
30.9⑥.内回流倍数0.515R 0.1062 106.2%1 1 0.515四、A2/O曝气池计算①.反应池容积②.反应水力总停留时间V 42526 t0.58d 13.92h 14hQ 73500③.各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧二 1： 1：4厌氧池停留时间 t 1 14 2.33h , 池容V1 42526 7087.7m 3;66缺氧池停留时间 t 1142.33h ,池容V1 42526 7087.7m 3;66好氧池停留时间t 414 9.34h ,池容V 4 42526 283506m 36 6④.校核氮磷负荷好氧段 TN 负荷为：Q?TN 。
735003°.90.024kgTN/kgMLSS dX ?V 33333 28350.6厌氧段 TP 负荷为：Q?TP073500 5.40.017kgTN/kgMLSS dX ?V 13333 7087.7①剩余污泥量：X,(kg/d) X P X P s式中：P X Y Q S 0 S e K d V X vF S (TSS TSS e ) Q 50%取污泥增值系数丫=0.5，污泥自身氧化率K d 0.05，代入公式得：P X 0.5 735000.3 0.01 0.05 0.42526 3.3 0.75=5395kg/dP S 0.3 0.1 73500 50% 10657.5kg/d则:Q ?SNX73500 270 0.14 3333.342525.4m 3 42526m 3X P X F S 5395 10657.5 16052.5kg/d湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为：⑤.反应池主要尺寸反应池总容积：V=42526 m 3设反应池2组，单组池容积：V 单=V21263m 32有效水深5m ，则:S 单=V 单/5=4252.6m 2取超高为1.0m,则反应池总高H 5.0 1.0 6.0m生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
A2O工艺设计计算
A 2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m 3/d= m 3/h= m 3/s二、 进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=(kgMLSS ·d)②. 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度） ⑤. TN 去除率 ⑥. 内回流倍数 四、A 2/O 曝气池计算①. 反应池容积②. 反应水力总停留时间 ③. 各段水力停留时间和容积 厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V=⨯=； 缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V=⨯=； 好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V=⨯=。
④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=••/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=••/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d) 式中：取污泥增值系数Y=，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得： =5395kg/d 则：湿污泥量：设污泥含水率P=% 则剩余污泥量为： ⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m 设反应池2组，单组池容积：V =3212632m V= 有效水深5m ，则： S=V/5=2m取超高为，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
廊道宽10m 。
则每条廊道长度为m bn S L 88.706106.4252=⨯==，取71m 尺寸校核1.71071==b L ，2510==h b 查《污水生物处理新技术》，长比宽在5~10间，宽比高在1~2间 可见长、宽、深皆符合要求五、 反应池进、出水系统计算1) 进水管单组反应池进水管设计流量s m Q Q /425.0285.023max 1=== 管道流速s m v /0.1=管道过水断面面积21425.00.1/425.0/m v Q A === 管径m Ad 74.0425.044=⨯==ππ取进水管管径DN800mm 2) 回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量 设管道流速s m v /85.01= 管道过水断面积 管径取出水管管径DN800mm 3) 出水管单组反应池出水管设计流量 设管道流速s m v /8.01= 管道过水断面积 管径取出水管管径DN1200mm六、 曝气系统设计计算1. 需氧量计算碳化需氧量： 硝化需氧量： 反硝化需氧量： 总需氧量：最大需氧量与平均需氧量之比为，则： 去除1kg 5BOD 的需氧量为： 2. 标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。
A2O法工艺计算(带公式)
（7）反
应池主要
尺寸
反应池总 容积V＝
14918.41
m3
设反应池
2
组，单组池容V单＝
7459.205有效水深h=4 Nhomakorabeam；
单组有效 面积S单=
1864.80125 m2
廊道式推流式反应
采用
5
池，廊道宽b=
单组反应
池长度L＝
S单/B=
50
(m)
校核：
b/h=
1.9
(满足b/h=1～2）
L/b=
6.7
(满足L/B=5～10）
COD/TN= 9.142857143
>
TP/BOD5= 符合要求
0.025
<
8 0.06
(2) 有关 设计参数
1、BOD5污泥负荷N=
2、回流污 泥浓度XR= 3、污泥回 流比R=
4、混合液 悬浮固体 浓度 X=RXR/(1+R ) 5、混合液 回流比R内
TN去除率 ηtx=(TN0TNe)/TN0× 100%=
混合液回流比R
内=
200 %
混合液回流量 QR=R内Q=
=
80000 m3/d 3333.333333 (m3/h)
设混合液回流
泵房
2
座
每座泵房内设
3
台潜污泵
2
单泵流量QR单=
833.3333333 (m3/h)
(2)混合液
回流管。
回流混合
液由出水
井重力流
至混合流
液回流泵
房，经潜
污泵提升
后送至缺
氧段首端
QR=
设回流污 泥泵房1 座，内设3 台潜污泵 （2用1 备）；
A2O设计计算全部
Q=25000(m3/d)0.28935185(m3/s)289.3519(L/s)总变化系数： 1.47日变化系数： 1.1时变化系数： 1.336364设计水质人均磷量1COD＝360(mg/L）人均总氮量8BOD＝180(mg/L）SS＝180(mg/L）TN＝35(mg/L）TP＝ 3.5(mg/L）七、生化池1、设计水量：27500(m3/d)0.31828704(m3/s)318.287(L/s)2、设计水质：进水：初沉池对BOD去除率为20%初沉池C OD去除率为20%进入到生化池的BOD浓度为：144mg/L进入到生化池的COD浓度＝288mg/L进入到生化池的SS浓度为：0.108kg/m3108mg/L进入到生化池的COD/TN＝8.228571在8~10之间，满足要求TN35mg/LNH4+-N=26mg/LTP 3.5mg/L出水：COD＝60mg/LBOD＝20mg/LSS=20mg/LNH4+-N=8mg/LTN＝20mg/LTP＝1mg/L3、设计参数：（1）BOD5污泥负荷N=0.1kgBOD/（kgMLSS·d）（2）SVI值取120（3）浓缩时间t E 1.8h（2）回流污泥浓度X R=7095.763mg/L （3）污泥回流比R＝100%（4）混合液悬浮固体浓度X＝R/(1+R)*X R3547.882mg/L （5）混合液回流比R内＝ηTN/(1-ηTN)*100ηTN——TN去除率ηTN＝（TN0-TNe）/TN0*1000.42857142.85714%R内＝0.7575取300％4、反应池容积V：V＝11161.59m3反应池总水力停留时间t：t＝0.405876d9.741024h各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧＝1:1:3厌氧池水力停留时间： 1.948205h容积：2232.318m3缺氧池水力停留时间： 1.948205h容积：2232.318m3好氧池水力停留时间： 5.844614h容积：6696.954m35、校核氮磷负荷：好氧池TN负荷：TN负荷＝0.040509kgTN/mgMLSS·d小于0.05，符合要求。
A2O工艺设计计算
A2O⼯艺设计计算1、缺氧池、好氧池(曝⽓池)的设计计算：（1）、设计⽔量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和⽔⼒停留时间都较长，设计⽔量应按照最⾼⽇流量计算。
式中：Q ——设计⽔量，m 3/d ； Q ——⽇平均⽔量，m 3/d ；K ——变化系数；（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为式中：N ——进⽔总氮浓度，mg/L ；0S ——进⽔BOD 值【1】，mg/L ； e S ——出⽔BOD 值，mg/L ； e N ——出⽔总氮浓度，mg/L ；反硝化速率计算计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）（3）、计算污泥产率系数Y 【2】式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K ——修正系数，取9.0=K ；0X ——进⽔SS 值mg/L;T ——设计⽔温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进⾏污泥负荷核算：式中：S L ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为~(kgMLSS ?d)。
活性污泥⼯艺的最⼩污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS 取值范围取定MLSS(X)值后，应⽤污泥回流⽐R 反复核算式中：R ——污泥回流⽐，不⼤于150%；E t ——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围（5）、计算反应池容积计算出反应池容积V 后，即可根据V V D /的⽐值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。
2、厌氧池的设计计算：厌氧反应池的容积计算式中：A V ——厌氧反应池容积，m 3。
3、曝⽓量的计算：（1）、实际需氧量的计算式中：2O ——实际需氧量，kgO 2/d ；C O ——去除含碳有机物单位耗氧量，包括BOD 降解耗氧量和活性污泥衰减耗氧量，kgO 2/kgBOD ；t S ——BOD 去除量，kg/d ；N——硝化的氨氮量，kg/d；htN——反硝化的硝酸盐量，kg/d。
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hr
单系列生物池面积A1= 单系列生物池长度L1= 缺氧区长度 L2= 曝气池总长度 L3= 单系列曝气池分格数
单格曝气池长度 L4= 曝气池超高 H2= 曝气池总高 H= 缺氧段容积 V1 = 每系列缺氧段长度 L4= 厌氧段容积 V2 = 每系列厌氧段长度 L5=
生物池总容积校核 Vt= 2.11 二沉池 辐流式沉淀池
Ne = Un * Kn / ( k' - Un ) =
2.3.3 碳 氧 化 污 泥
负 荷 Us
由公
式 : 1 / tc= Y *UUss=-
( 1 / tc + kd )
22..44.好1 B氧OD 池氧 容化 积要 求 水 力tb停= 留( S时o' 间- Se ) / ( Uf为s V*SXSv中ss可*好f氧)生= 物2.4降.1解硝部分化所要占比求例水取 f 力 停△留 时BO间D5 表 观 产 率 系 数Yobs = Y / ( 1 + Kd * tc
( 范围 0.075 ~ 0.115 , 一般 0.1 )
△ 厌氧池 溶解氧 浓度 DOn =
1.8
1.0
mg / l
0.11 1/d 0.15 mg / l
1.3.5 除 磷工艺 参数
△
2好氧池设计计 算(按低温情况 计算)
2.1 参 数 修 正
污水的最 低平均水温 Tmin =
△污泥自身 氧 化 系 数 Kd 修 正
Kd(Tmin) = Kd20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) =
△硝化菌最 大 比 生 长 速 率 μm 修正
8
℃
0.028
1/d
μm = μ m(15) * e^[0.098*(Tmin - 15)] * [1 - 0.833*(7.2 PH)] * [DO / (Ko +DO)]
△污泥惰性 部 分 产 量 W3 = η ss * SSo * Q / 1000 =
总悬浮物 TSS 惰 性 组 份 比 例 ηss 取
△污泥硝化 部 分 产 量 W4 = Yn * (NH0-Nhe) * Q / (1+tc*KdN) =
△ 活性污泥总产量 W '=W1+W2+W3+W4SSe*Q/1000 =
△ CP1 = CPo + kp * tant * X/ 1000 =
( 满足要求 )
mgP/gMLS 4.68 S*hr
18.1
mg / l
4.5 好 氧区出 水 PO4－ P浓度 CP2
△ PO4-P 吸 收速率 系数 ku , 取
△ 好氧区 实际水 力停留 时间 t2 = t / (1 + r + R) =
△ 由公式 ln( Cp1 / Cp2) = ku * X * t2 / 1000
得: Cp2 = Cp1 * exp( ku * X * t2 /1000) =
4.6 校 核好氧 区出水 总磷浓 度 TPe
l/ 0.5 gMLSS*hr
4.69 hr
0.27
mg/l
TPe = ( CP2 + 0.055 ) / 0.671 =
△ 活性污泥挥发 性组分中活性部分所占 比例 f = W1 / (W1+W2+W4) =
2.6 污 泥 中 MLVSS 比 例 fvss'= ( W1/fvss ) / W =
2.7 污 泥 中 MLSS X = MLVSS / fvss =
实际污泥负荷 实际污泥龄校核 tc' = 2.8 污 泥 体 积
0.55
mgNH4N/(mgMLVSS*d )
0.30
mg / l
0.15
mgBOD/(mgMLVSS*d )
0.68
d
88.74%
=
16.43 h
0.41
mgVSS / mgBOD5
△ 硝化细 菌在微生物中的
硝化的氨 氮 量 Nd=TN00.122*Yobs*(So'-Se)Ne-0.016*Kd*tc*(So'Se)*Yobs =
污水的最低
平均水温
Tmin
=
△反硝化速率 UDN 修 正
UDN = UDN(20) * 1.09 ^ (Tmin - 20) * (1 - DOn) =
8
℃
0.0332
mgNO3N/mg MLVSS* d
3.2 反 硝 化 池 容 积 Vdn
△ 反硝化氮 量 NDenit
NDenit = TNo - TNe 0.12*W1/Q*1000 =
△污泥的综 合 产 率 W ' / [(So - Se) * Q / 1000) =
34230.3
cu m
3907.29 kg / d 358.54 kg / d
6500.0 kg / d 52%
137.2 kg / d
10903.0
kg / d =
10.9 t / d
1.15
kgDS/kgBO D
10.6
mg / l
( TNe 为设 计 值)
△ 容 积 Vdn
Vdn = NDenit / ( UDN * Xvss ) =
0.18
d=
4.30 h
V= △ 综合回流 比 (R+r) = NDenit / TNe =
8950.9
cu m
0.53
4厌氧 池设计 计算( 按低温 情况计 算)
4.1 参 数修正
88.74%
0.3584
选定
0.36
选定
0.0555 15.70 d
4981 5000
mg / l mg / l
kgBOD/kgSS.d
99.0% 10.0 1090
kg/m3 m3/d =
21.6 l/s (14 hr)
14
77.9
含水率 99.00% 94.00% 80.00%
小时
m3/h 相当于
4.2 厌 氧区容 积 Vp = Q * tan / 24 =
厌氧区名 义水力停 留时间 tan =
4.3 厌氧 区实际水 力停留时 间 tant = 24 * Vp / [(1+r) * Q] =
2083.3 cu m
1
hr
0.7 hr
4.4 厌 氧区释 放 出PO4 －P 浓 度 CP1
△ PO4-P 释 放速率 系数 kp = 0.0236 * So 0.036 =
体积 m3 1090 181.7 54.5
779 kg干泥/h
流量 m3/h 77.88 12.98 3.89
流量 l/s 21.6 3.6 1.1
0.004 43.61
kgPAM/kg干泥 kg/d =
3.115 kg/h
45264.5 5.5 2 9
m3 总停留时间 T = m 系列
m
21.73
50000
cu m / d
1.2 水 质
名称 及 单位
进水
出 水 设计出水
BOD5
(mg / l)
200
20
10
COD
(mg / l)
SS
(mg / l)
400
60
40
250
20
0
TN
(mg / l)
NH3-N (mg / l)
40
20
20
30
5
5
NO3-N (mg / l)
0
1
1
TP
(mg / l)
A/A/O 工 艺 生 物 处 理 池 设 计 计 算
1. 基 本 数据
1.1 流 量
日平均 流量 Qav = 日最小 流量 Qmin =
50000
cu m / d
50000
cu m / d
日变化 系 数 Kz =
日最大 流量 Qmax =
1.30
Kz * Qav =
65000 cu m / d
设计日 流量 Q =
取活性 污泥含水率p=
污泥浓 度 Nw =
污泥体 积 Vs = W/Nw =
2.9 污 泥 浓 缩 脱 水
取污泥浓 缩脱水机每日工作
每小时处 理泥量
每公斤干 泥加混凝剂 PAM
加药量
2.10 生物池容积计算
2.10.1 A/A/O生物池
生物池总容积 V = 设计水深 H1= 系列数 S= 单渠道宽度 B1 =
2.3.1 硝 化 污 泥 负 荷 Un
由公
式 : 1 / tc= Yn * Un
- kdN
得 : Un =
(1 / tc + kdN ) / Yn
Un = ( 1 / tc + kdN ) / Yn =
2.3.2 出 水 氨 氮 浓 度 Ne
由公 式 : Un = k' * Ne / (Kn + Ne) 得 : Ne = Un * Kn / ( k' - Un)
硝化菌百 分比 fn=Yn*Nd/(Yabs*(So'Se)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc *(So'-Se)*Yobs)=
31.2 mg / l 0.066
△ 硝化水 力 停 留 时 间 tn
tn = (TNo0.122*Yobs*(S0'-Se)Ne-0.016*Kd*tc*(So'Se)*Yobs ) / ( Usn * X * fn )
△最小硝化 泥 龄 tcmin
由公 式 : 1 / tcmin = Yn * k' - kdN 得 : tcmin = 1 / ( Yn * k' - kdN )