SUS304不锈钢高温力学性能的物理模拟.
高功率激光焊接SUS304不锈钢数值模拟与试验研究
(2) 假定小孔壁温度为材料的汽化温度 ， 忽略
了材料汽化带走的能量和质量损失 [10-11]。
Marangoni 对流相关 。 张林杰 等人开展了侧吹气体
[9]
(3) 假定小孔反冲压力与表面张力平衡
[3,12]
，即
对激光焊接焊缝成形影响的试验研究程小孔为固定的倒锥体 ， 小孔的尺寸是基于 高速摄像拍摄及光束聚焦半径而设定的 ， 如图 2 所 示 。 小孔直径相对熔池宽度小的多 ， 小孔对熔池流动 的影响相对较小 ， 小孔壁为自由滑移边界条件 [13]， 这 样利于简化模型而重点分析熔池流动对最终焊缝成 形的影响 。
果表明 ：Maragoni 对流是 导 致 上 表 面 高 温 熔 融 金 属 液 向 熔 池 边 缘 流 动 ， 致 使 熔 宽 增 加 ， 从 而 形 成 “ 钉 子 头 ” 型 焊 缝 的 原 因 。 试验结果与模拟结果基本吻合 ， 焊接速度从 25 mm/s 降低至 10 mm/s， 熔宽和熔深均增加 ， 熔合线曲率越大 ，“ 钉子 头 ” 型焊缝越突出 。 关键词 ： 高功率激光焊接 ；Marangoni 对流 ； 数值模拟 ；“ 钉子头 ” 型焊缝 中图分类号 ：TG456.7 文献标识码 ：A 文章编号 ：1001-3814(2014)23-0166-05
(1. State Key Laboratory of Advanced Design and Manufacturing for Vehicle Body, Hunan University, Changsha 410082, China; 2. Laser Research Institute, Hunan University, Changsha 410082, China) Abstract ：A numerical simulation of high power laser welding of SUS304 stainless steel for "nail head" shape of weld defects was presented. Firstly, a three-dimensional model of coupling between heat transfer and fluid flow in the weld pool was developed, using finite element software COMSOL Multiphysics 4.3a. Heat transfer and fluid flow in the weld pool was driven by the Marangoni force, buoyancy force and latent heat were included in our model. Besides, the solid-liquid phase change behaviour was calculated by an additional source term. The effect of Marangoni convection on weld pool of temperature field, fluid field and weld pool shape were analyzed. Lastly, the numerical model was applied to SUS304 stainless steel plate with deep penetration laser welding. The results show that Marangoni convection at the upper surface leads to the hot molten metal flowing from the center to near the boundaries of the weld pool and as a consequence in wider weld pool, resulting in "nail head" shape of the weld cross section. Besides, the experimental results show that the computed weld pool shapes are in good agreement with the experimental results. Th e weld width and penetration increases with an decrease in welding speed from 25 mm/s to 10 mm/s, as a result, the curvature of the fusion line is stronger. The "nail head" shape of the weld cross section is more obvious. Key words ：high power laser welding; Marangoni convection; numerical simulation; "nail head" weld shape
不锈钢304扬氏模量
不锈钢304扬氏模量【实用版】目录1.不锈钢 304 概述2.扬氏模量的定义和计算方法3.不锈钢 304 的扬氏模量特性4.影响不锈钢 304 扬氏模量的因素5.不锈钢 304 扬氏模量在实际应用中的意义正文一、不锈钢 304 概述不锈钢 304 是一种常见的不锈钢材料，具有优良的耐腐蚀性、焊接性能和可塑性，广泛应用于建筑、装饰、厨具、化工等领域。
了解不锈钢304 的扬氏模量对于分析其力学性能和工程应用具有重要意义。
二、扬氏模量的定义和计算方法扬氏模量，又称拉伸模量或杨氏模量，是描述固体材料在拉伸过程中的应变与应力之间关系的物理量。
它的计算公式为：E = σ / ε，其中σ表示应力，ε表示应变。
扬氏模量反映了材料的刚性，是衡量材料强度的重要指标。
三、不锈钢 304 的扬氏模量特性不锈钢 304 的扬氏模量通常在 170-210 GPa 之间，具体数值会受到材料成分、加工工艺和使用环境的影响。
一般来说，不锈钢 304 的扬氏模量较高，表明其具有较好的强度和刚性。
四、影响不锈钢 304 扬氏模量的因素1.成分：不锈钢 304 的主要成分为铬、镍、钼等，这些元素的含量会影响扬氏模量。
2.加工工艺：加工过程中的热处理、冷加工等工艺会对不锈钢 304 的扬氏模量产生影响。
3.使用环境：在高温、高压或腐蚀环境下，不锈钢 304 的扬氏模量可能发生变化。
五、不锈钢 304 扬氏模量在实际应用中的意义在工程应用中，扬氏模量是衡量材料强度和刚性的重要指标。
不锈钢304 的扬氏模量越高，其承受外力的能力越强，抗变形能力也越好。
因此，在设计、选材和评估不锈钢 304 的性能时，扬氏模量是一个不可忽视的参数。
sus304-y力学参数
sus304-y力学参数
SUS304是不锈钢的一种材料，通常用于制造各种耐腐蚀的零件
和设备。
它的力学参数包括抗拉强度、屈服强度、延伸率和硬度等。
首先，SUS304的抗拉强度通常在520至720兆帕之间，这使得
它具有很高的抗拉性能，适用于各种工程应用。
其次，屈服强度通常在210至350兆帕之间，这表明在受力作
用下，材料开始产生塑性变形的能力。
延伸率通常在45%以上，这意味着在拉伸过程中，SUS304具有
较好的延展性，能够在一定程度上避免断裂。
此外，SUS304的硬度通常在201至262HB之间，这使得它具有
一定的硬度和耐磨性，适用于一些对材料硬度要求较高的场合。
总的来说，SUS304具有较高的抗拉强度和硬度，以及较好的延
展性和屈服强度，这使得它成为一种理想的材料，广泛应用于化工、食品加工、医疗器械等领域。
希望这些信息能够帮助你了解SUS304
的力学参数。
304不锈钢承受的冷热强度
304不锈钢是一种奥氏体型不锈钢，含有大约18%的铬和8%的镍，具有良好的耐腐蚀性和成型性。
它主要用于食品加工、化工、制药和住宅装饰等领域。
在冷热强度方面，304不锈钢具有以下特点：
1. 冷加工强度：304不锈钢在室温下具有较好的冷加工性能，可以承受冷轧、冷拔等冷加工过程。
它的屈服强度和抗拉强度在室温下相对较高，但冷加工会导致材料变形和加工硬化。
2. 热加工强度：304不锈钢在高温下也具有良好的热加工性能，可以承受热轧、热拔等热加工过程。
在高温下，不锈钢的屈服强度和抗拉强度会降低，但其热塑性较好，适合热加工成型。
3. 温度影响：随着温度的升高，304不锈钢的力学性能会发生变化。
在400°C以下，不锈钢的屈服强度和抗拉强度随温度升高而下降；在400°C以上，屈服强度继续下降，而抗拉强度开始上升。
因此，在不同的温度下，不锈钢的力学性能会有所不同。
4. 耐腐蚀性：304不锈钢的耐腐蚀性主要取决于其合金成分和内部组织结构。
铬是主要的合金元素，它能够在钢表面形成一层致密的氧化膜，防止金属与外界环境发生反应，从而提高不锈钢的耐腐蚀性。
304不锈钢的冷热强度会受到材料处理、热处理和加工方式等因素的影响。
因此，在具体应用中，选择合适的不锈钢牌号和加工方法对于确保产品的性能和质量至关重要。
304不锈钢高温压缩状态金相组织分析
304不锈钢高温压缩状态金相组织分析作者：王振东来源：《中国科技纵横》2014年第18期【摘要】本文针对对铸态304奥氏体不锈钢热变形行为进行基础性研究，利用Thermechastor-W热/力模拟试验机，对304奥氏体不锈钢在应变量为50%，变形温度为950～1250℃，应变速率为0.01s-1～2.5 s-1进行单道次高温压缩热变形试验，并且测定其真应力—应变曲线。
【关键词】304不锈钢热变形真应力应变曲线再结晶1前言奥氏体不锈钢是在高铬不锈钢中添加适当的镍（镍的质量分数为8%～25%）而形成的。
304是奥氏体不锈钢的一种。
本文主要针对某公司不锈钢厂目前生产的304奥氏体不锈钢进行应用基础研究。
2实验材料与方法利本文试验材料为铸坯304奥氏体不锈钢（简称304不锈钢）。
用Thermechastor-W热/力模拟试验机，对304不锈钢在应变量为50%，变形温度为950～1250℃，应变速率为0.01s-1～2.5s-1进行单道次高温压缩热变形试验，并且绘出其真应力—应变曲线。
从而为304奥氏体不锈钢热轧工艺提供理论依据，为不锈钢工业化生产提供参考。
制样方法如下：（1）根据样品材料的加工特点：锻轧件、脱碳、显微组织、网状组织、炭素工具钢及弹簧钢中的石墨、发裂等检验项目在材料横截面上取样；非金属夹杂物、液析、带状组织、白点、碳化物不均匀度、铁素体相等检验项目在材料纵截面上取样；需经热处理进行检验的项目，如本质晶粒度、晶间腐蚀、带状组织、网状组织、碳化物不均匀度等项目，从材料纵向还是横向取样可按有关规定标准执行；铸件在材料中心或心部取样。
（2）根据零件承载和失效特点：切取失效部位和完好部位的样品。
以便进行分析对比。
（3）根据特殊零件取样相关规定：对于大件材料，火焰切割后，再用砂轮切割或电火花切割制得合格尺寸样品。
本实验的切割方式为线切割。
3试验结果与讨论3.1热变形组织动态再结晶形成的晶粒结构与静态再结晶的晶粒结构不同。
304不锈钢和316L不锈钢各自的物理、力学和化学特性
304不锈钢和316L不锈钢各自的物理、力学和化学特性硬铝合金弹性模量0.7×105MPa剪切模量0.27 ×105MPa泊松比0.3线膨胀系数23.6×10-6/K热导率162W/(m·k)比热容871J/(kg·K)铝合金代号屈服力剪切力张力6065 7KSI 13KSI 13KSI 7075 15KSI 22KSI 33KSI7A09化学成份铝Al ：余量硅Si ：≤0.50铜Cu ：1.2～2.0镁Mg：2.0～3.0锌Zn：5.1～6.1锰Mn：≤0.15钛Ti ：≤0.10铬Cr：0.16～0.30铁Fe：0.000～0.5007A09力学性能：抗拉强度σb (MPa)：≥530条件屈服强度σ0.2 (MPa)：≥400伸长率δ5 (％)：≥67075合金物理及化学性能熔化温度范围477~638度密度2.8g/cm3无磁性抗氧化性能：良好304不锈钢；C≤0.08 Cr 18.0～20.0 Ni8.00～10.50 屈服强度（N/mm2）≥205抗拉强度≥520延伸率（%）≥40硬度HB ≤187 HRB≤90 HV ≤200密度7.93 g·cm-3比热c(20℃)0.502 J·(g·C)-1热导率λ/W(m·℃)-1 (在下列温度/℃) 20 100 50012.1 16.3 21.4线胀系数α/(10-6/℃) (在下列温度间/℃)20～100 20～200 20～300 20～40016.0 16.8 17.5 18.1电阻率0.73 Ω·mm2·m-1熔点1398～1420℃316L不锈钢C≤0.03 Ni12.00～15.00 Mo ≥175 Mn<=2.0Si<=1.0 Cr16--18 Mo1.8-2.5 S<=0.030 P<=0.035 屈服强度（N/mm2）≥480抗拉强度延伸率（%）≥40硬度HB≤187 HRB≤90 HV≤200密度7.87 g·cm-3比热c(20℃)0.502 J·(g·C)-1热导率λ/W(m·℃)-1 (在下列温度/℃)100 300 50015.1 18.4 20.9线胀系数α/(10-6/℃) (在下列温度间/℃)20～100 20～200 20～300 20～400 20～500 16.0 17.0 17.5 17.8 18.0电阻率0.71 Ω·mm2·m-1熔点1371～1398℃。
304升温过程发生的变化_解释说明以及概述
304升温过程发生的变化解释说明以及概述1. 引言1.1 概述本篇文章将探讨304不锈钢在升温过程中发生的变化，并解释说明这些变化的原因。
我们将研究温度上升过程中物质性质、动力学和热效应的变化，并提供常见问题及解决方法。
通过这篇文章，读者将了解到304不锈钢在升温过程中的重要变化和相关机制。
1.2 文章结构本文分为五个主要部分：引言、温度上升过程发生的变化、解释说明温度上升过程中的变化原因、304升温过程中常见问题及解决方法以及结论。
每个部分都将逐步展开，以便读者能够全面了解和掌握有关题目的信息。
1.3 目的本文的目标是介绍并解释304不锈钢在温度上升过程中所发生的各种变化。
通过深入探讨物质性质改变、动力学变化和热效应变化，我们希望读者能够理解这些变化背后的原理和机制。
此外，我们还将提供一些常见问题及其相应的解决方法，以帮助读者更好地应对304升温过程中可能出现的挑战。
请注意，以上内容为普通文本格式，请在撰写文章时根据需要进行排版和格式调整。
2. 温度上升过程发生的变化在温度上升的过程中，许多物理和化学方面的变化会发生。
这些变化可以分为三个主要方面：物质性质改变、动力学变化以及热效应变化。
2.1 物质性质改变随着温度的升高，原子和分子之间的相互作用会发生改变，从而导致物质性质的改变。
具体来说，在温度上升过程中，物质的密度通常会减小，而体积则增大。
这是因为分子之间的相互作用力减弱，使得分子更容易移动，并导致整体上膨胀。
此外，很多物质在升温过程中也会经历相变现象。
例如，固体物质可能会融化成液体态或者气体态。
这是因为随着温度的上升，固体内部分子运动加剧，达到一定能量后可以克服固定互相排斥作用而转换为空间较大、无规则排列的液体或气体状态。
2.2 动力学变化在温度上升过程中，不仅物质性质发生了改变，动力学方面的变化也是不可忽视的。
动力学主要涉及到分子或原子的运动和反应速率。
首先，随着温度上升，分子的平均动能也会增加。
高温环境下模拟CO_(2)驱采出液中304不锈钢的腐蚀行为
高温环境下模拟CO_(2)驱采出液中304不锈钢的腐蚀行为王超;王佳秋;王艳娟;杜星璇;张博帆
【期刊名称】《化学工程师》
【年(卷),期】2024(38)5
【摘要】现阶段随着CO_(2)驱油技术的普遍使用,采出液中CO_(2)的含量不断上升,使得采出系统中金属管道的腐蚀程度逐渐增大。
为了掌握304不锈钢在高温环境下CO_(2)驱采出液中的腐蚀行为,室内配制了模拟CO_(2)驱采出液,测试了304不锈钢在高温环境下不同含量CO_(2)、不同腐蚀时间下的金属腐蚀速率,并对不同腐蚀时间下金属表面的微观形貌和腐蚀产物组成进行了表征。
结果表明,随着
CO_(2)含量和腐蚀时间的不断上升,金属的腐蚀速率上升;随着腐蚀时间的上升,金属表面的腐蚀产物逐渐增加,发生了局部区域析氢腐蚀过程;腐蚀产物膜主要由
Fe_(2)O_(3)、Cr_(2)O_(3)和FeCO_(3)组成。
【总页数】4页(P103-106)
【作者】王超;王佳秋;王艳娟;杜星璇;张博帆
【作者单位】大庆师范学院
【正文语种】中文
【中图分类】TG174.4
【相关文献】
1.304不锈钢在模拟废吸收液中的腐蚀行为初步实验研究
2.高温高压CO2驱采出液中N80碳钢局部腐蚀诱发机理
3.304不锈钢螺栓在模拟水下环境中的腐蚀行为
研究4.304不锈钢和5083铝合金在模拟城市地下空间环境中的腐蚀行为对比5.环境因素对N80钢在模拟油田采出液中腐蚀行为的影响
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304 不锈钢高温力学性能的物理模拟关小霞田建军杨健指导教师：杨庆祥胡宏彦博士燕山大学材料科学与工程学院摘要：采用Gleeble-3500热模拟试验机对304 不锈钢的高温力学性能进行了物理模拟。
对模拟结果中应力-应变曲线进行分析，并结合断口附近组织形貌的观察，得出结论：金属的极限应力随温度升高呈下降趋势；在δ-Fe向γ-Fe转变的某一温度，金属塑性急剧下降；对断口附近金相组织及SEM分析，推测晶界处可能存在着元素偏聚或析出相现象。
关键词：304不锈钢；力学性能；物理模拟1.前言：双辊铸轧不锈钢薄带技术是目前冶金及材料领域的前沿技术之一[1]，是直接用钢水制成2-5mm厚薄带的工艺过程。
该技术可以大大简化薄带钢的生产流程，降低生产成本，并形成低偏析、超细化的凝固组织，从而使带材具有良好的性能，被公认为钢铁工业的革命性技术[2、3]。
但是，不锈钢经铸轧后，薄带表面会形成宏观的裂纹，从而降低不锈钢薄带的力学性能，影响其质量[4-6]。
国内外在双辊铸轧不锈钢薄带技术上已经开展了一些研究工作。
文献[7]对比了铸轧铁素体和奥氏体不锈钢薄带；文献[8、9]对铸轧304不锈钢薄带过程中高温铁素体的溶解动力学进行了研究；文献[10]对不锈钢薄带铸轧过程中凝固热参数和组织进行了研究；文献[11-14]对不锈钢薄带铸轧过程中的流场和温度场进行了数值模拟；文献[15]对铸轧304不锈钢薄带的力学性能进行了研究。
文献[16]对304不锈钢在加热过程中的高温铁素体形核与长大和夹杂物在固－液界面的聚集进行了原位观察；文献[17]对薄带铸轧溶池液面进行了物理模拟；文献[18]对铸轧不锈钢薄带过程的凝固组织、流场、温度场及热应力场进行了数值模拟。
但是，缺少对铸轧不锈钢薄带表面与内部裂纹的生成机理、演变规律以及预防措施方面的研究。
在高温性能物理模拟方面，国内外也有不少研究。
文献[19]应用THERMECMASTOR-Z热加工模拟机对奥氏体不锈钢的高温热变形进行了模拟试验；文献[20]利用Gleeble-1500试验机对铸态奥氏体不锈钢在1000-1200℃温度区间进行了热压缩试验；文献[21]从位错理论角度出发，对高钼不锈钢热加工特征与综合流变应力模型进行了研究。
但是，对铸轧不锈钢薄带高温力学性能的物理模拟方面的研究却极少。
为此，本项目前期工作对实际双辊铸轧生产过程中的薄带裂纹进行了研究，阐明了双辊铸轧不锈钢薄带表面与内部裂纹的生成机理。
在此基础上，本阶段研究工作拟采用物理模拟的方法研究304 不锈钢的高温力学性能，揭示双辊铸轧不锈钢薄带裂纹的演变规律。
2.试验方法：采用Gleeble-3500热模拟试验机进行高温力学性能的物理。
试样为Φ10×125mm圆柱试样，采用凝固法，先将试样以10℃/s的速度加热至1330℃，保温2min，然后以20℃/s的速度冷却到固相线以下规定的拉伸温度，在恒温下以1×10-3/s的拉伸速率进行拉伸变形。
测得304 不锈钢在不同变形温度下的应力-应变曲线。
制作金相和扫描试样，进行金相观察和SEM观察，对断口附近组织进行进一步观察研究。
3.实验结果及分析3.1 304 不锈钢高温应力-应变曲线分析本试验在Gleeble3500热模拟试验机上，测得了304 不锈钢在不同温度下的应力-应变关系曲线。
图3-1为热模拟试样拉伸断口的宏观形貌，从图中可以看出拉伸温度为1150℃和1200℃的试样断口处出现了明显的颈缩，断面收缩率较大，属于延性断裂；其余试样在拉伸过程中几乎没发生塑性变形，断面收缩率很小，属于脆性断裂。
即温度为1150℃-1200℃范围内塑性较好。
700℃800℃900℃1000℃ 1100℃ 1150℃ 1200℃ 1250℃1300℃1330℃图3-1 304 不锈钢拉伸断口的宏观形貌图3-2 304 不锈钢在不同温度下拉伸的应力-应变曲线(a)700℃ (b)800℃ (c)900℃ (d)1000℃ (e)1100 (f)1150℃(g)1200℃ (h)1300℃0.00.10.250100150200250300S t r e s s (M P a )Strain(a)0.000.020.040.06020406080100120140s t r e s s (M P a )Strain(b)0.000.050.10020*********S t r e s s (M P a )Strain (c)0.000.020.04010********S t r e s s (M P a )Strain(d)0.00.10.20.30.4-100102030S t r e s s (M P a )Strain(e)0.00.10.20.3-10010203040S t r e s s (M P a )Strain(f)0.00.10.20.30.4-100102030S t r e s s (M P a )Strain(g)0.0000.0050.0100.015-505101520S t r e s s (M P a )Strain(h)图3-2为 304 不锈钢在不同温度下拉伸的应力-应变曲线。
对比这几组曲线可以看出，随着温度的升高，曲线在达到极限应力后越来越平缓。
304 不锈钢变形抗力与形变温度有一定关系，形变温度愈低，变形抗力愈大。
温度在700℃至1300℃两者间时，以700℃时的变形抗力最大，随着应变增大，拉伸应力不断增大达到临界值后急剧下降，直到试样断裂；拉伸温度为1150℃和1200℃的试样，在拉伸应力达到最大值后，随应变增加变化不大，对比图3-1发现此时材料塑性较好。
变形抗力随形变温度升高而降低的主要原因是奥氏体强度随温度升高而降低，因而温度愈高，变形愈容易；反之，形变温度愈低，变形愈困难，变形抗力愈大。
高温时塑性迅速下降是由于当温度达到δ-Fe 向γ-Fe 转变温度时，晶体由体心立方向面心立方转变，晶体结构在此温度发生改变，在转变的瞬间晶格内部及晶格间作用力最低，导致塑性下降。
当受到拉应力作用时，裂纹迅速扩展，试样断裂。
3.2 断口附近金相组织分析对比试样断裂前端的金相照片，如图3-3所示，可以看出，拉伸温度为1200℃试样的缩孔最大。
从前面应力-应变曲线分析出，试样在1200℃拉伸时表现出来的塑性最好，加上温度较高，使得1200℃试样的应力-应变曲线在达到极限应后并没有马上卸载，而是经过一段相对较长的时间，在拉应力作用下形成较大缩孔。
图3-3 在不同温度拉伸试样的断口前端的金相照片 (a)800℃ (b)1100℃ (c)1200℃ (d)1300℃(b)(a)(c)(d)图3-4拉伸温度为1300℃试样的金相照片试样在温度为1300℃时拉断，断口处金相照片如图4-11所示。
从图中可以看出，晶界处明显凹陷。
在制作金相试样时，由于304 不锈钢耐腐蚀性很强，故选用王水进行腐蚀。
王水的腐蚀性极强，在腐蚀不锈钢试样的同时，也会将偏聚的合金元素或析出相腐蚀。
因此，采用SEM进一步进行观察。
3.3 断口附近扫描形貌为了确定拉伸温度为1300℃试样断口附近，凹陷处晶界是否为裂纹沿晶界扩展现象，采用扫描电子显微镜对试样进行扫描，结果如图3-5所示。
从图中可以看出，沿晶界凹陷处并没有像从金相照片中看到的凹陷的那么深，只是略低于表面。
说明此处的裂纹是沿晶界扩展，断裂类型是沿晶断裂，同时在晶界处存在着元素偏聚或是析出相，被强腐蚀性物质王水的腐蚀掉，沿晶界留下较浅的凹陷。
(a)AB(b) (c)图3-5拉伸温度为1300℃试样的组织形貌扫描图(a)全貌 (b)A区放大 (c)B区放大图3-6 拉伸温度为1300℃试样表面元素扫描 (a )扫描区域 (b )Cr (c)Fe (d)Mn (e)Ni (f)S对试样表面进行面扫描，选取 304 不锈钢化学成分的基本元素和易在晶界偏聚元素Fe 、Cr 、Ni 、Mn 、S 等元素进行，结果如图4-13所示。
从图中可以看出，各元素在扫描面上分布都很均匀，并没有出现偏聚现象，而晶界处又有凹陷现象存在，推测晶界可能处存在着析出相或元素偏聚现象。
4. 结论本阶段采用Gleeble-3500热模拟试验机对 304 不锈钢的高温力学性能进行了物理模拟。
通过对模拟结果中应力-应变曲线的分析和断口附近组织形貌的观察，得出结论：（1）比较不同温度下的应力-应变曲线，拉伸温度在700℃至1300℃之间时，以700℃时的变形抗力最大，温度为1150℃和1200℃时塑性较好；（2）金属的极限应力随温度升高呈下降趋势；在δ-Fe 向γ-Fe 转变的某一温度，金属塑性急剧下降；（3）对断口附近金相组织及SEM 分析，推测晶界处可能存在着元素偏聚或析出相现象。
(f)(e) (d) (c) (b)(a)5. 后续研究工作（1）建立有限元模型，对铸轧工艺过程中温度场、结晶过程、应力应变场进行数值模拟、理论分析，并进行试验验证，确定其正确性。
通过实验得出铸轧过程最佳几何及工艺参量。
（2）从工艺优化和钢材变质的角度，提出双辊铸轧不锈钢薄带预防开裂的措施。
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