模板支架受力检算
(完整版)支架承载力计算
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。
满足要求。
支架整体稳定性计算：根据公式： []N f Aσϕ≤＝式中：N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367； λ－长细比，λ＝l 0 /i ＝2.15/1.58*100＝136；l 0－计算长度，l 0＝kμh ＝1.155*1.5*1.2＝2.15m ；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取1.58cm；A－立杆的截面面积，4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。
σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。
满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
盖梁模板、支架、抱箍检算
青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算编制：刘志、陈言亮、吴志明审核：陈言亮审批：孙捷中铁城建集团青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标项目经理部二〇一四年6目录一、施工设计说明 (1)1、概况 (1)2、设计依据 (1)3、盖梁抱箍法结构设计 (1)二、盖梁抱箍法施工设计计算 (4)（一）设计检算说明 (4)（二）侧模支撑计算 (4)（三）横向分配梁计算 (6)（四）抱箍上纵向梁计算 (6)（五）抱箍计算 (8)三、盖梁模板计算结论 (11)四、盖梁无支架施工的经济效益及前景 (11)一、施工设计说明1、概况此工程为青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程王哥庄站至蓝色硅谷站，盖梁高度 2.40m，最大宽度 4.4m 采用钢筋砼结构。
盖梁均为单柱式结构，盖梁施工拟采用抱箍法施工。
盖梁砼浇筑量大约 88m3。
2、设计依据（1）交通部行业标准，《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（2）汪国荣、朱国梁编著《施工计算手册》（3）《公路施工手册》，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。
（4）《路桥施工计算手册》人民交通出版社（6）青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程施工图设计文件。
（7）国家、交通部等有关部委和省交通厅的规范和标准。
3、盖梁抱箍法结构设计图1：盖梁正面青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算2（1）侧模与端模支撑侧模为大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度为 12mm，横肋采用[10#槽钢。
在侧模外侧采用间距 0.8m 的双[10b#槽钢作对拉槽；在对拉槽上下各设一条 Tr32 的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距 1.9m，在对拉槽与模板间用[10#槽钢支撑，支撑在横梁上端模为钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 12mm。
在端模外侧采用[10#槽钢做横肋。
（2）底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 100mm。
在底模下部采用间距 0.8mI10#工字钢作横梁，横梁长4.4m。
(完整版)支架承载力计算
支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。
满足要求。
或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。
满足要求。
支架整体稳定性计算：根据公式： []N f Aσϕ≤＝式中：N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367； λ－长细比，λ＝l 0 /i ＝2.15/1.58*100＝136；l 0－计算长度，l 0＝kμh ＝1.155*1.5*1.2＝2.15m ；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。
i－截面回转半径，本工程取1.58cm；A－立杆的截面面积，4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。
σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。
满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
顶进涵支架模板强度稳定性验算
顶进涵支架模板强度稳定性验算龙门大街支架模板强度稳定性验算一、模板验算（一）模板尺寸及参数1、模板设计图见图1.2、模板特性参数面板采用竹胶板，截面抵抗矩：ω=横肋和小纵肋：i=112bh=3163×1×4=2.667mm43 112×4×50=4.20×10mm5背楞采用80?40?3，i=5.59×10mm，ω=1.39×104mm3、荷载标准值新浇筑混凝土侧压力标准值按最大值取：g4系数：γg=50kn/m2，荷载分项=1.2。
3倾倒混凝土时产生的荷载标准值取：q=6kn/m2，荷载分项系数：γq=1.3。
荷载设计值：f=γgg4+γqq3=1.2×50+1.3×6=67.8kn/m=0.0678n/mm22（二）模板结构求函数1、面板验算面板大方格中最有利的情况排序，即为三面紧固，一边简支（短边）。
由于lylx=300300=1.0，查《建筑工程模板工程施工手册》表5-9-16双向板在均布荷载作用下的内力和变形系数，得最大弯矩系数：km??0.06，最小挠度系数：kf（1）强度求函数=0.0016挑1mm阔的板条为排序单元，荷载为：q?0.85?0.0678?1?0.05763n/mmm?kmql22max?0.06?0.05763?3002?311.20n/mm?max?mmax?wx?311.201.0?2.667?116.69n/mm2?f?21 5n/mm满足要求。
（2）挠度验算挑荷载设计值：fb0=eh12(132=50=50kn/m=0.05n/m53622ν)flf=2.06×10×412×(120.3)=1.21×10nmm4?max?kb0?0.0016?l5003005000.05?3001.21?1064?0.53mm[?]0.6mm?vmax满足要求。
支架检算书
附件四：支架检算书一、现浇箱梁概况本工程现浇箱梁系单箱五室等高变截面箱梁，梁高1.7m ，底板厚20cm ，顶板厚22cm ，梁面宽24.5m ，梁底宽20m ，边箱室截面图如下（中箱室与边箱室高度相同仅宽度有所变化，不影响支架检算，故仅示意边箱室截面）：225201251702220现浇箱梁截面图（单位：cm ）二、支架设计及模板设计侧模设计平面图（单位：cm）2、支架及底模体系设计3030303090909030303030箱梁底模体系设计横断面图（单位：cm）梁体9030303030303030170箱梁底模体系设计纵断面图（单位：cm ）三、材料设计参数 1、混凝土混凝土容重：γ砼=26KN/m 3； 2、木胶板木胶板容重：0.5KN/m 3；根据《木结构设计规范》GB5005-2003表4.2.1及表8.2.2计算得：容许弯曲应力：[σ]=16mPa ； 容许剪应力：[τ]=1.7mPa ； 弹性模量：E=10000N/mm 2； 3、100mm ×100mm 木枋根据《木结构设计规范》GB5005-2003表4.2.1查得： 容许弯曲应力：[σ]=16mPa ； 容许剪应力：[τ]=1.7mPa ； 弹性模量：E=10000N/mm2； 结构参数为：截面惯性矩：Ix=8333333mm 4；截面抵抗矩：Wx=166667mm3；截面面积矩：Sx=125000mm3；4、φ48mm×3.0mm钢管普通φ48钢管架管壁厚为3.5mm，但实际取用时，钢管壁厚一般达不到3.5mm，从结构安全考虑，计算参数选用φ48mm×3.0mm钢管参数（与碗扣式钢管参数相同）。
Q235A级钢材抗弯、抗压和抗拉容许应力：[σ]=205mPa；Q235A级钢材容许剪应力：[τ]=70mPa；Q235A级钢材弹性模量：E=2.06×105N/mm2；结构参数为：截面惯性矩：Ix=121900mm4；截面抵抗矩：Wx=5080mm3；截面面积矩：Sx=3810mm3；5、I10工字钢I10工字钢钢材材质同φ48mm×3.0mm钢管，力学性能相同。
支架设计及验算
支架设计及验算第五章支架设计及验算5.1支架、模板方案5.1.1模板箱梁底模、侧模和内模均采用δ=15 mm的竹胶板。
竹胶板容许应力[σ0]=14.5MPa,弹性模量E=6×103MPa。
5.1.2纵、横向方木纵向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5MPa，截面尺寸为8×13.5cm。
截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=80×1352/6=2.43×105mm3I= bh3/12=80×1353/12=1.64×107mm3横向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5 MPa，截面尺寸为8×8cm。
截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=80×802/6=85333mm3I= bh3/12=80×803/12=3.41×106mm3考虑到现场材料不同批，为安全起见，方木的力学性能指标按湿材乘0.9的折减系数取值，则[σ0]＝14.5×0.9＝13.05MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa，容重6KN/m3。
纵横向方木布置：纵向方木或[10槽钢（I10工钢）布置间距等同于支架横向间距，横向方木间距一般为30cm，在腹板和端、中横隔梁下为20cm。
5.1.3支架采用碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48、t=2.6mm，材质为Q235A 级钢，轴向容许应力[σ0]=140 MPa。
详细数据可查表5.01。
碗扣支架钢管截面特性表 5.01碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距一般为90×90cm，在端、中横隔梁下为60×60cm、30×60cm，腹板下30×90cm、60×90cm。
横杆除顶端及底端步距为60cm外，其余横杆步距为120cm。
连接支杆和竖向剪刀撑见图。
5.2荷载取值及荷载组合5.2.1荷载取值（1）模板、支架自重：竹胶板自重取0.15KN/m2。
盖梁支架搭设方案及验算
盖梁支架搭设方案及验算一、工程概况本工程桥梁大部分是在平地进行修建，仅局部桥墩部分桥墩落在河道或沟浜之中，因河道和沟浜均较小，水深较浅，拟采用填平河道和沟浜，在平地进行桥梁下部结构施工，待架梁后再按设计要求疏浚河道。
盖梁施工为拟采用满堂支架施工方法，选用WDJ碗扣钢管进行搭设。
由于盖梁下面的地基土质松软，地下水位较高，承载能力明显偏低，故在支架搭设前必须对地基进行加固处理，以满足承重支架对地基的要求。
二、地基处理为满足盖梁承重支架对地基的要求。
先除去表层土，对基础进行平整及压实，使其密实度达到90%以上，再铺设20cm厚道碴或碎石，用压路机辗压密实，然后浇筑15cm厚C20素砼。
加固基础的面积为盖梁投影面积四侧加宽1m。
为保证地基施工排水，在加固的地基的一侧横桥向设置临时排水沟，将地面雨水引入路基边沟排走。
在浇筑砼地坪时，需确保地面平整度，以保证钢管支架的平整稳固。
三、支架搭设⑴盖梁支架采用碗扣式满堂支架。
碗扣式支架的构件是定型模数杆件，其立杆是轴心受压杆件，横杆是侧向支撑立杆，减小立杆计算长度，从而充分发挥钢杆件抗压能力。
根据盖梁恒载分布特点。
盖梁立杆在立柱间平面布置600X 600伽（横向X纵向），步距1200伽；每根立杆底部应设置100X 100X 6mm的钢板衬垫或槽钢，以防局部应力过大，造成混凝土破坏，导致支撑管下沉。
⑵立杆高度根据盖梁底标高及底模高度而定。
立杆规格用 3.0m和2.4m两种组合，错开对接，避免接头在同一平面上，利用可调底座和可调顶托分别调整以满足支架高度要求。
⑶立杆底座上方，离地20cm左右加设横向和纵向扫地杆，用扣件与立杆紧固，水平扫地杆间距控制在间隔3〜4排立杆。
当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离大于0.5m。
⑷横向和纵向均设置剪刀撑。
剪力撑由底至顶连续设置，斜杆必须落地，并与扫地杆紧固，倾斜角度控制在45。
模板支架计算实例
五、受力分析（一）、荷载标准值钢筋砼容重取26kN/m3。
顶板位置每延米砼为0.45m3/m，宽度0.6m混凝土自重标准值：g1=(0.45m3/m×26KN/m3)/0.6m=19.5KN/m2竹胶板自重标准值： g2=0.2KN/m2方木自重标准值：g3=0.047×0.07×10KN/m3=0.0329KN/m施工人员及机械设备均布活荷载： q1=3KN/m2 振捣砼时产生的活荷载： q2=2KN/m2（二）、模板检算模板材料为竹胶板，其静弯曲强度标准值为60f MPa =，弹性模量为：36.010E MPa =⨯，模板厚度m d 015.0=。
模板截面抵抗矩和模板截面惯性矩取宽度为1m 计算:模板截面抵抗矩)(1075.36015.0163522m m m ad W -⨯=⨯==模板截面惯性矩)(108125.212015.01124733m m m ad I -⨯⨯==模板支撑肋中心距为0.2m ，宽度0.6m ，模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.2m+0.2m+0.2m 。
①强度计算模板上的均布荷载设计值为：q=[1.2×（g1+g2）+1.4×(q1+q2)] ×0.6m =[1.2×(19.5+0.2)+1.4×(3+2)] ×0.6=18.384KN/m 最大弯矩：Mmax=0.1×ql 2=0.1×18.408×0.22=0.0735KN ·mσmax=Mmax/(1.4×W)=0.0735/(1.4×3.75×10-5)=1.401MPa ＜f=60MPa[满足要求] ②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
q=(g1+g2)×0.6=(19.5+0.2) ×0.6=11.82KN/m 最大挠度为： δ=m ＜δ=[满足要求]。
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模板及支架受力检算书1、侧模检算模板采用15mm 竹胶板，外贴100×100mm 方木横向间距为30cm ，纵向间距60cm 双排Φ48mm ×3.5mm 钢管，纵向间距60cm 、横向间距90cm Φ16钢筋蝴蝶扣对拉，钢管斜撑辅助纵向间距1.2m ，横向间距1.8m ，侧墙钢管面附加剪刀撑加固。
1.1、混凝土侧压力浇注混凝土容重取γ=24kN/m ；混凝土温度取C ︒15，则320152000=+=T t浇注速度取1m/h 。
β1取1.2；β2取1.0。
22/121021/24.4213200.12.12422.022.0m kN v t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ2/192824m kN H F c =⨯==γF ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m ²）； γc ——混凝土的密度（kN/m ³）； t 0——新浇筑混凝土的初凝时间（h ）； T ——混凝土的温度（℃）;V ——混凝土的浇筑速度取值为1m/h;H ——混凝土面侧压力计算位置到新浇筑混凝土面的高度；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.0。
两者比较取较小值2/24.42m kN ，均布于侧面模板。
1.2、外模胶合板计算侧模面板采用15mm 厚竹编胶合模板，直接搁置于方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算,振捣混凝土对模板的侧面压力：4.0kPa 。
1.2.1荷载组合强度检算：q 1=42.24+4=46.24kN/m 刚度检算：q 2=42.24+4=46.24kN/m 1.2.2截面参数及材料力学性能指标 W=bh 2/6=1000×152/6=3.75×104mm 3 I= bh 3/12=1000×153/12=2.81×105mm 4竹胶模板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅱ类一等品的下限值取：［σ］=90 MPa, E=6×103 MPa框架桥侧面竖向方木间距30cm ，考虑此处荷载较大,取L=0.3m ，计算跨距0.2m 。
荷载q 平均荷载取值q=46.24kN/m(1)强度kPal q M 185.0102.024.461021max 2=⨯＝＝[]MPa MPa W M 9093.41075.310851.046max =≤=⨯⨯σσ＝＝， 合格。
(2)刚度m kN q /24.46＝[]mm f mm EI l q f 5.040020043.01081.210612820024.4612853442==≤=⨯⨯⨯⨯⨯＝＝则 []f f ≤ ，合格。
所以木胶合板满足要求。
1.3、方木检算方木搁置于间距为0.6m 的双排Φ48mm 钢管，方木规格为100×100mm ，方木按简支梁考虑。
1.3.1荷载组合强度：q 1=46.24×0.3=13.87kN/m 刚度：q 2=46.24×0.3=13.87kN/m 1.3.2截面参数及材料力学性能指标3353100W 1.671066a mm ==⨯＝ 44641008.33101212a I mm ===⨯方木的力学性能指标按《路桥施工计算手册》中的A －3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[]a MP 8.109.012＝＝⨯σ， MPa E 33101.89.0109⨯=⨯⨯=1.3.3承载力检算 (1)强度kPal q M 50.0106.087.131021max 2=⨯＝＝[]MPa MPa W M 8.10994.21067.11050.056max =≤=⨯⨯σσ＝＝，合格。
(2)刚度[]mm f mm EI l q f 5.1400600347.01033.8101.812860087.1312863442==≤=⨯⨯⨯⨯⨯＝＝ ， 合格。
1.4、拉杆计算方木采用Φ16mm 钢筋对拉，横向对拉间距90cm,纵向对拉间距为60cm 。
对拉杆受力P=F ×A=46.24×0.9×0.6=24.97kN对拉杆的允许受力为[N]=[δ]×A=170×3.14×162/4=34163N=34.163kN [N]= 34.163kN> P=24.97kN ，合格 拉杆满足要求。
2、内模检算内模采用满堂式钢管支架，钢管支架立杆横向间距为60cm ，立杆纵向间距为90cm ，步距为120cm 。
纵向方木间距30cm ，横向方木间距60cm ；纵向断面间距2.7m剪刀撑加固辅助。
2.1、支架钢管截面特性2.2、模板箱梁底模、侧模和均采用δ＝15 mm的竹胶板。
竹胶板容许应力[σ0]=90MPa,弹性模量E=6×103MPa。
截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm42.3、纵横向方木横、纵向方木截面尺寸为100×100mm。
截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=100×1002/6=1.67×105mm3I= bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4方木的力学性能木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σ0]＝12×0.9＝10.8MPa,E=9×10³×0.9=8.1×103MPa，容重γ=6kN/m32.4、荷载分析①支架钢管自重，可支架钢管截面特性表查取。
②钢筋砼容重按26kN/m3计算则：顶板为0.85×26=22.1 kPa③模板自重不计④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa⑥振捣混凝土产2.5kPa2.5、模板检算按最不利条件计算δ＝15mm的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm 的100×100mm横向方木上，按简支梁考虑,取单位长度(1.0m)板宽进行计算, 取L=0.3m，计算跨距0.2m。
q= 22.1+2.0+2.0+2.5=28.6kN/m承载力检算：①强度：M max＝ql2/10＝28.6×0.3×0.3/10＝0.257kN.mσmax＝M max /W＝0.257×103/3.75×10-5＝6.9MPa＜[σ0]= 90MPa,合格②刚度：f＝ql4/(128EI)＝28.6×103×0.24/(128×6×109×2.81×10-7)＝0.21mm＜[f]＝200/400＝0.5mm ,合格2.5.1纵向方木检算纵向方木规格为100 mm ×100mm,横向方木亦按简支梁考虑。
按30cm 间距布置搁置于间距60cm的横向方木上, 取L=0.6m，计算跨距为0.5m q=(22.1+2.0+2.0+2.5) ×0.3=8.58kN/m⑴强度:M max＝ql2/10＝8.58×0.52/10＝0.215kN.mσmax＝M max /W＝0.215×103/1.67×10-4＝1.29MPa＜[σ0]= 10.8MPa,合格⑵刚度:f＝ql4/(128EI)＝8.58×103×0.54/(128×8.1×109×8.33×10-6)＝0.062mm＜[f] =500/400＝1.25mm,合格2.5.2横向方木检算纵向方木规格为100 mm ×100mm,纵向方木亦按简支梁考虑。
按60cm 间距布置搁置于立杆上，最不利条件取L=0.9m，计算跨距为0.9cm。
横向方木所传递给纵向方木的集中力为：P=8.58×0.6=5.15kN力学模式：⑴强度按最大正应力布载模式计算：支座反力 F＝5.15×4/2=30.88kN最大跨中弯距 M max＝P×0.3=5.15×0.3=1.55kN.mσmax＝M max/W＝1.55×103/1.67×10-4＝9.28MPa＜[σ0]=10.8 MPa,合格⑵刚度f＝6.81PL3/384EI＝6.81×5.15×103×0.93/384×8.1×109×8.33×10-6＝0.99mm＜[f] =900/400＝2.25mm,合格2.5.3立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.9m计算）：P1= (22.1+2.0+2.0+2.5) *0.6*0.9 =15.44kN其单根立杆自重为：g=8*0.056=0.45 kN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=15.44+0.45=15.89kN(1)立杆稳定性：立杆计算长度为1.2m。
长细比λ=L/i=1200/15.78=76,查表的φ=0.744[N]= φA[σ]=0.744×489×10-6×215×106=78.2kNN<[N],合格(2)强度验算：σa＝N/A=15.89×10³/489×10-6=32.49MPa＜ [σ]=215 MPa,合格3、人行道悬臂板模板检算受力情况和荷载等同于框架顶板，按框架内模板和支架布置即可，不需另行检算。