二段转化炉检验方案0
转化炉检修方案
一、设备概况：
转化炉为卡萨利设计，云南大为装备制造有限公司制造，该设备由圆筒形带夹套，高温、中压反应立式设备，该设备包括烧嘴、壳体、夹套、上封头。
其用途是将焦炉气中大量的甲烷气在催化条件下与纯氧转化为一氧化碳、二氧化碳、氢气等甲醇合成原料气。
技术参数：
可能存在的问题：1、耐火浇注料脱落；2、温度计套管损坏；
3、烧嘴中心管损坏；
4、出口气体分布器损坏。
二、检修内容：
1、待系统置换合格后，依次拆除转化炉烧嘴、顶盖，并进行检查；
2、拆除焦炉气入口分布器；
3、进入炉内检查耐火层、温度计套管、圈砖、六角砖；
4、修补耐火层，更换圈砖、六角砖等；
5、出口气体分布器。
6、依次恢复焦炉气入口分布器、大盖、烧嘴。
三、所需材料
四、计划检修时间
计划检修时间5天，实际执行时间待定。
五、技术、安全、项目负责人
分厂技术负责人：吴磊
检修技术负责人：由火电公司指定
分厂安全负责人：李松华
检修安全负责人：由火电公司指定
分厂项目负责人：王泽卫
检修项目负责人：张朝德
六、检修质量要求：
1、所用材料必须具有合格证、材料检验证明书；
2、材料到场后需经技术人员检验认可后方可施工；
3、炉壁内衬浇注以图纸要求为准(筑炉标准)；
4、各密封面无泄漏；
5、工完料尽场地清。
七、试车与验收：
项目施工完毕后，由泸西焦化公司生产部、甲醇分厂及施工单位相关人员组成的验收小组进行验收。
八、危险有害因素识别及安全措施。
二段转化炉的制造与检验
人） ， 余主体纵 、 焊缝可全部焊接完成 ， 外 其 环 然 后进 行无 损检测 合格 ； ｅ ．夹套 从 壳 体 上 端 套 入 ， 出 夹 套 与 壳 体 找 的精 确 Ｏ 方位 ， 。 保证 内外 筒体 同心度 ；
ｆ ．对夹套 下段 与锥壳 进行 氩 弧焊 打底 ， 焊 全 透 焊接 ；
此 台二 段转 化 炉 的设 计 、 造 和 检 验参 考 了 制
施 工 工艺 复杂 等 。设 备 自 ２ ０ ０ ７年 制 造 完 成 投 用
至今 ， 运行 良好 ， 到客 户好 评 。笔 者将 制造 工 艺 受
及 检 验 方 法 进 行 总 结 ， 望 为 此 类 设 备 制 造 检 验 希
管与壳 体 的角焊缝 渗漏情 况 。为 了保 证 内筒 壳体
试压 时接 管角 焊缝 不 渗 漏 ， 者先 从 工 艺上 采 用 笔
氩 弧焊 打底 ， 条 电弧 焊填 充焊 接 ， 焊 在组 装上夹套
与接 管 角焊 缝 间 隙 保 证 ５～７ ｍ， 是 为 了在 内 ａ ｒ 这 简 壳体 试压时 能 观察 到 壳 体 角焊 缝 的 渗漏 情 况 。 内筒壳体 试压 由水压 试验 与氨 渗漏结合 的方式 进 行。
Ｇ １０ １ ９ 《 Ｂ ５ —９ ８ 钢制 压 力 容 器 》、 压 力 容 器 安 全 技 《 术 监察 规 程 》（ ９版 ） ＨＧ ０ ８ —９ ８ 钢 制 化 工 ９ 、 ２ ５ ４ １９ 《
容 器制 造技 术要 求 》 以及 Ｊ ／ ４ ３ —０ ５ 承 压设 Ｂ Ｔ ７ ０２ ０ 《 备 无损 检测 》 。
弧焊 盖面 ， 最后用 １０ Ｔ检测 的方 法 。 ０ ％ｕ Ｃ、 Ｄ类 焊缝 焊 接 时 ， 了确 保 壳体 上 接 管角 为 焊 缝 的焊接质 量及 壳 体 的成 功水 压 试 验 ， 管角 接
转化炉检修方案
转化炉检修方案转化炉检修方案一、设备故障转化炉下猪尾管漏，烧嘴清洗，炉堂及炉门保温修复。
二、检修内容1、下猪尾管上、下射线探伤检查，着色检查漏点。
2、更换下猪尾管。
3、检查转炉管及炉堂保温。
4、转化炉B、C面第7层、第8层烧嘴清洗。
5、转化炉炉顶配重及钢丝绳检查。
6、燃料气空气风道吹扫检查。
三、备品备件下猪尾15米保温棉螺栓M16×70 300套螺栓M12×30 300套烧嘴 10个。
四、需要人员、机具。
钳工人员：12人焊工3人射线探伤人员3人保温防腐3人1吨葫芦2台。
液压叉车2台五、检修程序1、工艺处理设备、管道内物料，分析合格后交至施工单位检修。
2、办理好相关作业票，做好安全防护措施。
3、拆炉墙板。
4、拆炉门。
5、对320支下猪尾管上、下焊缝，进行射线探伤检查，二级片以上为合格，渗透着色检查漏点。
6、对检查出有漏的下猪尾管进行切割、打磨、补焊。
7、对生产过程中出现的下猪尾管漏点及其附近热影响区的下猪尾管、集气管重点检查，损坏严重的更换下猪尾管、集气管。
在2011年度已发现明显下猪尾管泄露有9支，分别为：A51上、A52上、A55上、A61上、A80上、C52下、D53上、D61上、D80上，其中A80上、C52下、D53上、A52上等泄漏量大的更换下猪尾管。
8、对更换的下猪尾管的焊接应按焊接工艺要求进行打磨、焊接。
9、对修复焊补的下猪尾管的焊接，有裂纹的地方打磨后，用渗透着色检查裂纹完全消除后才进行焊接，焊接应按焊接工艺要求进行。
10、对修复的下猪尾管、更换的下猪尾管焊补完后进行射线探伤检查，着色检查，直至修复合格为止。
11、转化炉管共320支，东室转化炉管160支中有86支为修复利旧管，抽检比例为15℅，东室本次检查共计24支转化管分为A列、B列各抽检12支，如抽检中存在裂纹等缺陷，需增加抽检比例。
西室160支转化管抽检比例为10℅，西室本次检查共计16支转化管分为C列、D列四列每列8支，如抽检中存在裂纹等缺陷，需增加抽检比例。
浅谈二段转化炉设计
《化工设备与管道》w w w .t c e d .c o m2009全国石油化工设备暨设备网年会会刊・技术交流・浅谈二段转化炉的设计张君, 毛先胜(东华工程科技股份有限公司设备室)二段转化炉是在以天然气、焦炉气或炼厂气等为原料生产甲醇、氢气、合成氨等装置中完成碳氢化合物蒸汽转化反应的核心设备之一,根据转化反应工艺和生产能力及设备制造能力的需要,有的装置采用一段蒸汽转化炉+二段转化炉的转化工艺,有的装置单独采用一段蒸汽转化炉或二段转化炉的转化工艺,具体采用哪种转化工艺由项目根据实际情况确定。
由于二段转化炉的工作环境非常恶劣,无催化剂的部分氧化转化反应的最高温度常常是在1450～1600℃左右。
工作压力较低,一般在0.6～0.8M Pa 左右;有催化剂的部分氧化转化反应的最高温度常常是在1350～1450℃左右,工作压力较高,一般在1.9～3.5MPa 左右。
仅从温度和压力这两个条件就可看出二段转化炉的工作特点,再加上纯氧(或富氧)的进入,使得它的操作工况非常危险,因此二段转化炉的安全运行对整个生产装置来说是至关重要。
为保证安全,二段转化炉设有非常复杂的安全联锁装置。
尽管如此,二段转化炉开车时仍然需要所有人员撤离操作现场,待烧嘴正常点燃、温度正常后才能到现场查看。
因此二段转化炉的设计一直受到大家的高度重视。
二段转化炉分类有以下几种分类方式:从有无催化剂来分,可以将二段转化炉分为非催化二段转化炉和有催化二段转化炉;从助燃剂是否为纯氧,可将二段转化炉分为纯氧转化炉和富氧转化炉;从有无水夹套,可将二段转化炉分为带水夹套二段转化炉和无水夹套二段转化炉。
是否采用纯氧作为助燃剂主要看转化反应所需要的温度、转化烧嘴的自身性能及催化剂特性。
非催化转化的二段转化炉一定要采用纯氧作为助燃剂。
合成氨装置的二段转化炉多为富氧(富氧空气)转化炉,以天然气为原料的甲醇装置的二段转化炉多为纯氧转化炉;以焦炉气为原料的甲醇装置的二段转化炉有采用纯氧作为助燃剂的,也有采用富氧作为助燃剂的,主要看转化烧嘴的自身性能,进口烧嘴一般多用纯氧作为助燃剂,国产烧嘴一般多用富氧(蒸汽+纯氧)作为助燃剂。
二段转化炉分项工程质量检验评定表
项目
允许厚度（mm）
质量情况
等级
1
2
3
4
5
7
8
9
10
1
砌体砖缝
1）
炉墙（拱脚）
2
2）
球拱顶
2
2
隔热耐火浇注料内衬的外观质量
3
刚玉砖砌体
允许误差项目
项目
允许误差
（mm）
实测值（mm）
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1
炉墙内直径
±15
*2
隔热耐火浇注料内衬椭圆度
直径的0.4%并不得大于20mm
检查结果
保证项目
二段转化炉分项工程质量检验评定表
工程名称：部位：施工单位：
保证项目
项目
质量情况
1
成品隔热耐火浇注料的品种、牌号，工地自配耐火浇注料的结合剂、骨料、粉料、外加剂、水等必须符合设计和规范要求。
2
锚固件、锚固砖或吊挂砖的留设必须符合设计要求，锚固件的焊接，必须牢固，锚固砖或吊挂砖，严禁有横向裂纹。
3
耐火材料和制品的品种、牌号必须符合标准和设计要求。
基本项目
检查项，其中优良项，优良率%
允许误差项目
实测点，其中合格点，合格率%
评定等级
工程负责人：
核定等级
专职质量检查员：
年月日
工段长：
班组长：
注：*为关键项，不准超差。
4
泥浆的品种、牌号、配合比必须符合设计和规范要求。
5
砌体砖缝的泥（砂）浆饱满度必须大于：耐火砖90%，外部红砖80%。
6
隔热耐火浇注料内衬必须密实，严禁有施工缝；原材料计量、搅拌、养护、膨胀缝留设和试块留置必须符合设计和规范要求。
转化炉烧嘴及内部检查的工程概况
转化炉烧嘴及内部检查的工程概况摘要：1.工程背景2.工程目标3.工程概况4.烧嘴检查5.内部检查6.总结正文：1.工程背景随着工业化的发展，转化炉在化工、石油、冶金等行业中发挥着越来越重要的作用。
转化炉烧嘴及内部检查是确保转化炉正常运行的关键环节，对于提高生产效率、降低能耗和保证产品质量具有重要意义。
2.工程目标本工程旨在通过对转化炉烧嘴及内部进行检查，发现潜在问题并采取相应措施进行修复，以保证转化炉的安全、稳定和高效运行。
3.工程概况本工程主要包括以下几个方面：（1）烧嘴检查：检查烧嘴外观、结构、材料等方面，确保烧嘴能够承受高温、高压等工况，且喷嘴形状、尺寸等满足燃烧要求。
（2）内部检查：对转化炉内部进行全面检查，包括炉膛、炉衬、炉底等，查找可能存在的磨损、裂纹、脱落等问题。
（3）问题处理：针对检查出的问题，制定相应的修复措施，如对磨损部位进行修补、更换烧嘴等。
4.烧嘴检查烧嘴检查主要包括以下几个方面：（1）外观检查：检查烧嘴表面是否有破损、变形等情况。
（2）结构检查：检查烧嘴各部件连接是否牢固，有无松动、变形等现象。
（3）材料检查：检查烧嘴材料是否符合设计要求，有无腐蚀、磨损等情况。
5.内部检查内部检查主要包括以下几个方面：（1）炉膛检查：检查炉膛内是否有杂物、积渣等，炉衬是否完好，有无脱落、裂纹等现象。
（2）炉底检查：检查炉底是否平整，有无磨损、裂纹等情况。
（3）其他检查：检查炉内其他设备、管道等是否完好，有无泄漏、堵塞等现象。
6.总结通过对转化炉烧嘴及内部进行检查，能够发现并及时处理潜在问题，确保转化炉的安全、稳定和高效运行。
同时，对于提高产品质量、降低生产成本具有积极意义。
二段转化炉大修总结
二段转化炉大修总结12川化2007年第3期二段转化炉大修总结第二化肥厂李凌云摘要利用2006年底装置大修的机会,对二段转化炉进行了较为专业,彻底的检查修理.本文综述了此次二段转化炉的检查情况,修理方案的确定以及耐热混凝土衬里的修复过程.关键词二段转化炉耐热混凝土检查修理川化股份有限公司第二化肥厂自1976年建成投入使用,历年来在条件允许的情况下,对二段转化炉进行过多次检查和局部小范围的修补.为了保证设备能长周期安全稳定运行,结合2006年底装置大修时间安排,公司决定对二段转化炉进行较为专业,彻底的检查修理.1设备概况二段转化炉是大型合成氨装置中的关键设备之一.原料气经过一段转化后,残余的甲烷含量在10%左右,需要在二段炉中进一步转化.为此,需要向二段转化炉同时加入一定量的预热空气和蒸汽,使转化反应在较高温度下进行.二化厂合成氨装置二段转化炉为一立式圆筒,耐压壳体材质为碳钢,外部设置水夹套,在壳体内衬一层厚度为265mm的耐热混凝土,用长,短两种锚固钉固定在壳体上,其作用主要是承受高温,防止炉内1200℃以上高温气体直接与耐压壳体接触,使金属壳体在较低的温度下工作,从而降低简体的综合应力,并能减少热损失.二段炉结构如图1所示.设备内顶部装有空气一蒸汽混合器,下锥体上部设有承重拱砖.拱砖上部堆放催化剂,以完成将一段转化炉出口工艺气中剩余甲烷进一步转化的要求.设备正常运行时炉内最高温度在1200℃左右.为防止工艺气流冲刷,在内衬耐火材料局部加装Ineoloy800 衬套钢板.二段转化炉技术特性见表1.催化剂图1二段炉结构示意图表1二段转化炉技术特性项目原设计指标2004年工艺扩能后指标合成氨规模/kt?a.设计压力/MPa工作压力/MPa工作温度/℃金属材料设计温度/~C水压试验压力/MPa壳体内径/mm筒体壁厚/mm耐热混凝土厚度/mm有效内径/mm炉子总高/mm3oo3.443.13顶盖510,其余205顶盖510,其余2055.16370o58265317016660∞镕Ⅲ姗一鼹狮一一2007年第3期川I化l32检查情况及修理方案的确定装置停车后,二段转化炉降温并处理结束,开炉卸出六角砖及催化剂,对炉内进行全面细致的检查,发现二段转化炉上部(催化剂以上)耐热混凝土衬里存在3处较明显裂纹,裂纹宽度2～3 mm(见图2),最严重处宽度达到12rlllTl(见图3),深度达200mm以上,但未发现贯穿性裂纹. 从催化剂上敷设的六角砖(在混合器下部)使用后表面呈熔融晶态状来看(见图4),该处温度极高.位于催化剂层以下耐火混凝土衬里情况较好.在承重拱砖以下耐火衬里情况总体较好,但耐火衬里材料表面裂纹较大,部分达到5mm宽(见图5),耐火砼虽未脱落,但已松动脱层;下锥体内的不锈钢防冲刷钢板衬里变形严重.承重拱砖的拱顶部分情况较好,但在拱砖下部3层支托砖处有损伤.图2耐热混凝土衬里裂纹之一图3耐热混凝土衬里裂纹之二图4六角砖使用状况图5耐火衬里材料表面裂纹预先制定的修理方案是对二段转化炉的内衬耐火材料进行全面的修复.但在对催化剂装填高度以上耐热混凝土进行拆除时遇到了较大困难. 该处耐热混凝土厚度约265Iilln,其表面160～180mm采用风镐才能够清除.再往下,即低于短锚固钉以下的耐热混凝土的拆除工作则基本无法开展,风镐仅能打出一个个小孔,根本无法使其松动脱落.结合现场作业实际情况,必须对预先制定的修理方案进行调整和细化.二段转化炉耐火衬里分层的主要及直接原因是衬里温度由内至外呈梯度分布,逐步降低,导致衬里内外热膨胀率不一产生应力破坏;也与开停车过程中气体与耐火衬里接触,产生急冷急热变化等因素有关,导致内层脆性增加,韧性降低.在容器钢壳外还有水夹套,使靠近钢壳部分的耐热混凝土性能保持较好,韧性14川I化2007年第3期仍然很高.考虑到其运行中各控制点温度均在设计要求范围之内,同时国内大型合成氨装置在用二段转化炉均未对耐热混凝土彻底拆除并现场重新浇筑,对修理工作的重点进行了相应的调整,不对承重拱砖进行更换,仅对两处内衬耐热混凝土进行拆除修复,具体如下.(I)将二段转化炉上部,从催化剂装填高度往下约800toni处开始,一直到上锥体顶部(图l 中A—A区域),其表层约160rain厚的耐热混凝土进行拆除,对露出的锚固钉进行检查加固.原T型锚固钉材质为SUS316,新制作高度为40toni 的V型锚固钉153件,选用厚度为6toni的SUS310钢板,并将其垂直焊接在原有T型锚固钉上.V型锚固钉要达到稳固耐热混凝土的目的,其高度不宜过高,防止离表面太近传热过大. (2)将承重拱砖下部(从不锈钢内衬挡板边缘向下)表层约170toni厚的耐热混凝土进行拆除更换;对原有锚固钉检查加固,不做改动.拆除表层时必须十分慎重,将已经松动的耐火材料完全清除,避免损伤基层耐火材料,对新老耐火材料的各结合面清理平整.3相关技术要求原引进300kt/a合成氨装置二段转化炉衬里除了对材料性能有要求外,对内衬耐热混凝土的施工,球形拱砌筑,砼养护及烘炉,包括操作控制, 运行及维护等均有严格的技术规范和专业技术操作要求.耐热混凝土的材料准备及施工是本次修理作业的重点环节,二段转化炉能否正常运行,修理作业过程及质量控制是关键.为此,公司拟定了详实的施工作业方案,同时针对新旧衬里热膨胀系数有可能不同,明确提出在现场生产工艺温度条件下,修复后必须具有整体性.对使用的原材料, 参照国家标准及原始设计提出明确的成分指标要求.原材料到货后,立即组织抽检,送交具备法定资质的国家级耐火材料检测机构——中国科学院上海硅酸盐研究所检定,出具检验报告(见表2). 其主要成分AIO,,SiO,FeO,均达到或优于标准要求.特别是必须严格控制硅含量,因炉内的工艺气体H,CO,CH等均为还原性气体,在高温,高压下会与衬里材料中的SiO反应而析出SiO:,析出的SiO:呈气态,随工艺气体进入废热锅炉,随着温度的降低,SiO垢样沉积在换热管上,除影响传热外,还会堵塞流道,造成严重的事故,并且SiO还会使变换催化剂中毒.裹2检验结果及相关标准4修理实施对容器内件按检修规程进行检查修理.待炉内用耐火材料检验合格后,开始实施浇筑的各项准备工作.根据浇筑料的配方制作标准试块,按照国家标准检验,其各项性能指标合格后,方能投入生产配制.配方的确定必须慎重,既要保证新旧耐火材料之间不脱层,结合紧密,又要避免因膨胀系数不一致及其他原因造成耐热混凝土的损伤,最终满足生产要求.浇筑过程中还必须考虑:预埋锚固件的热膨胀;浇筑使用洁净水质;控制好搅拌时间及加水时间;对搅拌混合均匀的浇筑料温度保持在10—25 ℃并在规定时间内完成浇筑作业;施工环境温度低于8℃时,应采取必要的技术措施;浇筑作业应以恒定的速度,按顺序连续进行,每次间隔时间不超过30min并控制单位时间浇筑量;浇筑时采用振动浇筑,控制插入振动器的移动间距及使用方法,防止造成空洞和浇筑体的不均匀性,在搅拌振动时保持整体均匀;提前预制浇筑模板并合模,模板现场组装必须牢固,不得出现任何间隙,保证整个浇筑层厚度均匀,接缝平整.2007年1月11日上午9:00开始现场浇筑,至12日凌晨2:40完成浇筑,期间基本保持连续作业.施工完成后,考虑当时气温条件,在炉内用电加热器进行加热,控制环境温度.在施工过程中,必须有准确,详细的记录.在现场浇筑的同.时,根据不同的施工作业环节,制作不同批次的标准试块.待养护合格后同样送交中国科学院上海硅酸盐研究所检定,出具检验报告,以最终确认浇筑料性能(见表3).报告反映出其主要性能指标耐压强度,耐火度,线变化率均达到或超过了国家2007年第3期川标准要求,与原设计及厂家提供的检测报告数据吻合,具备了进行烘炉的基本条件(检测依据:YB/T5201—1993《致密耐火浇注料常温抗折强度化15和耐压强度试验方法》,《致密耐火浇注料线变化率试验方法》,《致密耐火浇注料体积密度和显气孔率试验方法》).表3致密浇筑型耐热混凝土成分及性能检验结果注:①110℃干燥的测定值;②1450℃×3h下的测定值. 5养护与烘炉耐热混凝土的浇筑完成后,不卸模板进行静置养护,防止震动.24h后拆除模板进行冷态检查,耐火混凝土表面光洁度,初凝强度,垂直度,椭圆度均在国家,行业认同的技术规定范围内.根据施工单位要求,2007年1月11日开始进行18d自然养护,较长的养护时间对耐火材料的长期使用有利.1月29日18:00烘炉专用烧嘴安装70o60o50o墨0o赠30o20o10o就位后,按烘炉方案和升温曲线开始点火升温烘炉.以20℃/h升温速率升至120oC,恒温15h;再以5℃/h升温速率升至130oC,恒温9h;以5℃/h升温速率升至140oC,恒温6h;以10℃/h升温速率升至160oC,恒温6h;再用时22h升至220oC,恒温4h后,继续升温至500oC(耗时22h),恒温17h;然后缓慢降温至30℃,耗时28h.二段炉烘炉总共耗时233h,烘炉曲线见图6.图6二段炉烘炉曲线烘炉结束后,进行了全面细致的检查.新浇数据等基本无变化.在2007年5月底装置短停筑的耐火材料总体情况良好,只是炉体上部耐火时,再次对炉内情况进行了确认,未见异常,说明材料衬里表面每隔700～800mm有1条竖向裂此次二段转化炉的耐火衬里修复取得了成功.纹,另有3条横向环状裂纹,裂纹长约1mm,下锥体因处于烧嘴喷火口,温度高,每隔450～500mm就有横纵交错裂纹,宽度约3I/I1TI,但不影响使用.6运行情况此次修理中同时完成了二段转化炉其他常规检修项目.通过各方努力,施工作业顺利结束,装置于2月中旬恢复运行.通过对检修前后设备运行各类基础数据的对比分析,参数均无明显变化,其中夹套水进出口水温,二段转化炉冷热态膨胀7结语二段转化炉内衬耐火材料长周期,安全使用的关键是控制好运行工况,科学控制升温,降温速率,尽量减少升降温次数.但炉内承重拱砖的使用情况必须严密监护.该承重拱砖经过多年使用,其物理性能指标,化学成分数据仍无法准确获知,在今后对承重拱砖修理,更换前应进行认真研究,充分准备.(收稿日期2007_08-06)。
转化炉炉管检查方法的探讨
转化炉炉管检查方法的探讨王 勇（中国石油独山子石化分公司压力容器检验所 新疆 833600）摘 要：本文以甲醇转化炉为例简明阐述了转化炉炉管的损坏形式，并根据日常操作检查和停炉检查方面，对这些检查方法的使用及其局限性作一简要讨论。
关键词：转化炉 炉管 检查方法一、前言对乙烯厂甲醇车间甲醇转化炉的检查共分为三部分：转化炉管组、出口猪尾管和出口集气管。
炉管介质有：对流室：转化触媒；辐射室：混合原料气、锅炉给水、燃料气、原料天然气。
正常操作温度最高为920～960℃，最高操作压力2.5～2.7MPa。
辐射段炉管材质为：HP-Nb；对流段炉管材质为：0Cr18Ni9Ti （混合原料气）、15CrMo（原料天然气、过热蒸汽）、20（锅炉给水、燃料气、原料天然气）。
二、转化管的损坏形式综述转化管的损坏形式，有轴向的蠕变损坏，环向的特别是焊接接头处的损坏，也有氧化、渗碳及铸造缺陷造成的损坏，但由于过热引起的纵向蠕变损坏是主要的损坏形式，占损坏事例的大多数。
1. 蠕变损坏：炉管蠕变损坏的直接原因，绝大多数是炉内超温过热或不均匀温度造成的过热。
由于温度和应力是引起材料蠕变的重要因素，因此当受力管壁过热，往往是局部过热时，就会导致蠕变加速和持久强度的急剧降低。
最终，过热部位因过度蠕变而破裂。
另外，转化管壁内外侧存在温差，从而产生热应力，壁越厚，产生的热应力也越大，特别是开停车时更会产生较大的内应力。
所以转化炉管在运行过程中，不仅内压对蠕变起作用，这种热应力也起很大作用。
炉管由于蠕变断裂而损坏的特征是炉管膨胀、基体碳化物粗化和出现空洞、裂纹。
2.腐蚀损坏：工艺气体介质的腐蚀、氧化和渗碳也是转化管损坏的重要原因。
工艺气体中蒸汽含有较高氯离子时能使转化管发生冷凝液的应力腐蚀。
介质中含有硫时，也会产生硫的腐蚀。
内壁不进行加工去除铸造疏松层的铸管，更为上述腐蚀创造有利条件。
穿晶腐蚀是应力腐蚀的明显特征。
3.蒸汽带水引起的损坏：原料气带水或冷凝液，在开炉时进入转化管，会使触媒急冷而破碎，同时对高温赤热的转化管也会产生极其严重的损害。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
甲醇厂二段转化炉检验方案
编制：
审核：
吐哈油田技术监测中心锅炉压力容器检测站
2012年3月11日
审批表
工程名称：二段转化炉全面检验方案
编制时间：2012年3月11日施工单位技术监测中心锅炉压力容器检测站
基层单位
审批意见
主管科室
审批意见
厂主管领导
审批意见
设备管理处
审批意见
备注
1.项目概述
1.1.项目名称：二段转化炉全面检验
1.2.概况：
二段转化炉于2006年4月制造出厂，2006年 6 月投入使用。
设计单位：中国成达工程公司；制造单位：湖南湘东化工机械有限公司。
出厂时壳体做100%RT+20%UT、角接接头做表面检测，壳体做4.15MPa水压试验、夹套做盛水试漏。
工艺过程：由一段转化炉送来的甲烷工艺气在二段炉上部燃烧室与送来的氧气进行反应。
因此二段转化炉进口设计温度：1400℃、出口设计温度：1000℃，壳体附着350mm隔热刚玉材料，外设水夹套用来热能二次利用。
上部封头（端盖）可拆卸用来检查、修理、更换内部组件，下部人孔用来检查、修理、更换内部拱形砖等隔热层。
水夹套未开设人孔。
依据油田公司2012年检验计划，对二段转化炉进行首次全面检验。
我站将根据《压力容器定期检验规则》、《固定式压力容器安全技术监察规程》，结合容器结构形式和操作条件进行细致的检验，考核容器在工况中介质的影响，重点检查在使用过程中有无新产生的缺陷或制造缺陷的发展，因此此次检验分两次完成、第一次检验为外部检验：由甲醇厂请有资质的单位在夹套上部与夹套下部变径段各开一个永久性人孔用来检查壳体特别是器壁腐蚀、金相组织对比、及可检部位无损检测项目。
第二次在年底甲醇厂停运打开上下部通道时进行内部隔热层检查。
最终根据检验结果判定容器的安全状况等级。
基本参数：
序号产品
编号
容器名称
投产
年月
容器规格(壳体/夹套) 操作条件(壳体/夹套)
主体
材质
内径mm
厚度
mm
容积
m3
温度℃
最高工作
压力Mpa
介质
1 2006-030 二段转化炉2006.6 3700/3980 46/1
2 60/32 250/100 2.25/常压转化气、氧
气/脱盐水
16MnR/
Q235A
1.3.作业地点
甲醇厂甲醇装置区内。
1.4.作业环境
装置区内工艺管路、容器密集，为重点防火防爆区。
施工前甲醇厂已经对容器进行了置换。
2.锅炉压力容器检测站基本情况
吐哈石油锅炉压力容器检测站由国家质检总局批准颁发了《特种设备检验检测机构核准证》的检验检测机构，授权从事下列项目的特种设备检验工作：
代码为：GD4—额定工作压力≤2.45MPa的蒸汽锅炉、热水锅炉和有机热载体炉（导热油炉）；定期检验
RD2—球形储罐定期检验；
RD3—第三类压力容器定期检验；
RD4—第一、二类压力容器定期检验。
3.人员能力及仪器、设备
3.1.人员能力
序号姓名岗位
性
别
工作年
限
文化
程度
健康
情况
持证情况职责备注
1 项目总负责
人
男26年大专良好Rs/Gs/RTⅡ
1.负责人员配置及职责分工，签订合
同及协调；
2.项目管理和教育培训（包括计划书
学习、风险削减和控制措施、应急预
案、专业技术知识等）。
站长
2 现场负责人男5年大学良好R Q/UT/MT/PTⅡ、
HSE监督资格证
1.负责人员配置及职责分工，与甲方
协调项目的相关事宜；
2.项目管理和教育培训（包括计划书
学习、风险削减和控制措施、应急预
案、专业技术知识等）；
3.全面负责现场的HSE监督检查；
4.对突发事件的应急处置。
兼安全监护
3 检验师男20年大专良好R S /MT/PT/RTⅢ 1.严格执行检验检测规范，完成所承
担的检验检测任务；检验检测人员
4 检验员男18年大专良好R Q/UT/MT/PT/RTⅡ
5 检验员男5年大学良好R Q/UT/MT/PT/RTⅡ 2.执行技术监测中心、油田公司及建
设单位规章制度，确保安全作业。
6
检验员男6年大学良好R Q/UT/MT/PT/RTⅡ
3.2.主要检测仪器、设备
序号名称数量型号状况
1 超声波测厚仪2台26DL
校验合格100A
2 硬度计2台HLN-11A 校验合格
3 磁探机2台B310S 校验合格
4 超声波探伤仪2台
PXUT-360
校验合格PXUT-350+
5 金相分析仪1台LST校验合格
6 内窥镜1台DNJ-20检查合格
7 角向磨光机8台9553NB 检查合格
8 干粉灭火器2台MFZ8 校验合格
9 医药箱1箱- 检查合格
10 四合一气体检测仪1台Pilot-XA400 校验合格
4.技术措施
4.1.编制依据
4.1.1《固定式压力容器安全技术监察规程》；
4.1.2《压力容器定期检验规则》；
4.1.3 GB150-1998《钢制压力容器》；
4.1.4 JB/T4730-2005《承压设备无损检测》；
4.1.5 JB4708-2000《钢制压力容器焊接工艺评定》；
4.1.6吐哈油田锅炉压力容器检验站《质量手册》《程序文件》《作业指导书》；
4.2.资料审查
4.2.1审查容器的合格证、质量证明书和竣工图等资料；
4.2.2审查容器的操作、运行记录；
4.2.3审查容器的历次检修记录及安全附件卡片记录；
4.2.4审查容器的安装资料、设计计算书等；
4.2.5必要时审查容器的介质化验记录，掌握介质中有害物质的含量情况。
4.3全面检验前主要准备工作及工序
在夹套壳体变径段上下部各开设一个永久性人孔（甲醇厂完成）--隔离作业范围--夹套内设置脚手板--用防火材料阻塞变径段变径部位以防人员、器械掉入夹层—外部搭设符合要求的脚手架--内部可检焊缝打磨、清理 -上下夹套未覆盖外部焊缝打磨，宽度为200mm--焊缝清理。
4.4 宏观检查
依照《压力容器定期检验规则》的检验项目仔细检查各受压元件，重点检查以下内容：
4.4.1 评价设计、制造、安装质量；
4.4.2.检查结构、附件连接的完好程度；
4.4.3.防超压、超温安全附件安置安装的合理性、实用性；
4.4.4.可检容器本体和接口部位、焊接接头有无裂纹、局部变形、泄漏等；4.4.
5.可检部位表面机械损伤，工卡具擦伤和电弧灼伤情况；
4.4.6.夹套防晒、保温、防腐层是否完好及表面腐蚀情况；
4.4.7.可检焊缝成型情况，咬边、错边量、棱角度有无严重超标现象；
4.4.8.可检表面焊缝、热影响区、母材上有无飞溅、弧坑、气孔、夹渣、未填满等缺陷。
查全部焊缝及热影响区上可能存在的裂纹；
4.4.9.夹套开设的人孔检查；
4.4.10.隔热层有无松动、剥层、裂纹等缺陷。
4.5 无损检测
4.5.1超声波测厚
a) 夹套所有钢板，每块钢板测厚至少5点；壳体可检部位多点测厚；
b) 绘制详细的测点位置图并记录实测值。
4.5.2磁粉检测
由于在用压力容器受介质、交变载荷等因素的影响，易产生表面及近表面裂纹，而这些裂纹是造成容器失效的主要原因，因此对可检壳体焊接接头、外部开设的人孔所有焊缝、角焊缝、支承角焊缝做100%MT探伤。
4.5.3渗透检测：磁粉检测无法进行时进行渗透检测。
4.5.4超声波检测
对可检壳体对接焊缝采用超声波检测，包括所有纵缝和焊缝交叉部位。
4.5.6硬度测试
对上部壳体变径段进行硬度测试；
4.5.7.金相检验
对上部壳体变径段进行金相检验；
4.5.8.内窥镜检查
采用内窥镜检查上部、下部夹层内壳体及夹套腐蚀、结垢、变形等状况。
4.6 缺陷的处理
4.6.1表面缺陷的处理：
检验中发现的所有如器械损伤、工卡具焊迹、电弧灼伤、表面裂纹、飞溅，均应打磨消除，处理时应严格按有关规程进行，并进行无损检测复验。
处理过程和结果应做详细的记录。
4.6.2埋藏缺陷的处理：
对于焊缝中的超标埋藏缺陷，根据《固定式压力容器安全技术监察规程》的规定，确定需要返修的，由甲醇厂委托有资质的单位进行。
4.7基础检查和安全附件检查
4.7.1检查基础有无下沉、倾斜、开裂等现象，基础螺栓有无松动，支腿、支座有无损坏；
4.7.2检查安全阀、压力表、温度计等安全附件是否完好，确认在检验周期内；
4.7.3检查与容器连接的阀门是否完好。
4.8 恢复
4.8.1检验工作结束后，对容器彻底清理并恢复；
4.8.2恢复、拆除脚手架；
4.8.3清理场地。
4.9 夹套试漏
配齐、上紧所有紧固件及校验合格的安全附件后配合甲醇厂进行夹套试漏，试验时间不少于1小时，确保严密、无泄漏。