桥梁的下部结构毕业设计
桥梁下部结构设计——毕业设计
桥梁下部结构设计——毕业设计首先，桥梁下部结构设计需要考虑桥梁的受力特点。
根据桥梁的跨径、荷载特性等，需要确定桥梁的桥台和桥墩的布置方式。
一般来说，桥墩分为实墩和空心墩两种形式。
实墩适用于跨径较小的桥梁，空心墩适用于跨度较大的桥梁。
此外，还需要确定桥台的数量和布置方式，以保证桥梁的受力均匀，并满足设计要求。
其次，桥梁下部结构设计还需要考虑地质条件。
地质条件对桥梁的下部结构产生很大的影响。
对于软土地质条件，需要采用合适的基础形式，如沉井、承台等。
对于坚硬地质条件，可以考虑采用桩基础或深基础，以增加桥梁的稳定性和承载力。
此外，还需要进行地质勘察，了解地下水位、地下水流情况等，为下部结构设计提供依据。
另外，水流情况也是桥梁下部结构设计需要考虑的因素。
对于水流较大的桥梁，需要考虑水流对桥台和桥墩的冲刷和侵蚀。
可以采取一些防护措施，如设置减缓流速的护坡、设置消能柱等，以减少水流对桥梁的影响。
此外，还需要确定桥梁下部结构的排水系统，以确保雨水和地下水能够及时排除，防止水分对桥梁产生不良影响。
最后，桥梁下部结构设计还需要考虑施工的可行性和经济性。
在设计过程中，需要充分考虑施工的便利性，减少工程难度和成本。
可以采用一些先进的施工技术，如预制构件等，提高施工效率和质量。
综上所述，桥梁下部结构设计是桥梁设计中的重要环节。
通过考虑桥梁的受力特点、地质条件、水流情况等因素，合理设计下部结构，可以确保桥梁的安全可靠运行。
此外，还需要兼顾施工的可行性和经济性，做到设计合理、施工方便和成本可控。
这样才能为桥梁的使用和维护提供有力的支持。
城市桥梁高效装配式下部结构标准设计
城市桥梁高效装配式下部结构标准设计近年来，随着城市化进程的加快和交通建设的不断完善，城市桥梁的建设日益受到重视。
其中，高效装配式下部结构标准设计作为城市桥梁建设中的重要环节，更是备受关注。
本文将就城市桥梁高效装配式下部结构标准设计这一主题展开探讨，在文章中，我们将从缘起、原理、技术、应用等多个方面进行全面评估，以期为读者带来一篇高质量、深度和广度兼具的中文文章。
一、缘起：城市桥梁建设的发展需求城市桥梁作为城市交通建设的重要组成部分，承载着车辆和行人的交通需求。
随着城市交通负荷的不断增加，传统的桥梁建设方式已经难以满足城市交通的需求。
而高效装配式下部结构标准设计的提出，则是为了满足城市桥梁建设中对快速、高效、安全的需求而产生的。
通过采用标准化设计和装配化施工，可以大大提高桥梁建设的效率，缩短工期，同时降低成本，提高工程的质量和安全性。
二、原理：城市桥梁高效装配式下部结构标准设计的核心思想城市桥梁高效装配式下部结构标准设计的核心思想是将桥梁下部结构划分为若干标准构件或构件组合，并将其进行标准化设计。
这一设计理念旨在实现桥梁下部结构的模块化生产和现场装配，从而实现桥梁建设的工程化、工厂化和标准化。
通过对各种桥梁下部结构构件的标准化设计，可以实现不同桥梁的快速组装，使桥梁建设更加灵活高效。
三、技术：城市桥梁高效装配式下部结构标准设计的关键技术城市桥梁高效装配式下部结构标准设计涉及众多技术领域，其中包括结构设计、材料选用、连接技术、防水防腐等方面。
其中，桥梁下部结构的模块化设计、标准化施工技术、装配化施工技术等是实现标准化设计的关键技术。
材料的选择和连接技术也直接影响着桥梁下部结构的安全性和稳定性。
在实际应用中，还需要考虑桥梁下部结构的防水防腐技术，以延长桥梁的使用寿命。
四、应用：城市桥梁高效装配式下部结构标准设计的实际应用城市桥梁高效装配式下部结构标准设计已经在我国的桥梁建设中得到了广泛的应用。
很多城市桥梁项目都采用了这一设计理念，取得了显著的效果。
悬索桥下部结构设计
悬索桥下部结构设计1、桥塔设计桥塔类型按材料可分为混凝土塔和钢塔两类，钢塔具有施工速度快、结构自重轻、抗震性能好等优点，（混凝土塔）则在经济性方面优势明显。
山区大跨度桥梁，钢结构加工运输较为困难，因此本桥采用经济性较为明显的混凝土桥塔。
索塔采用门形框架结构，包括上塔柱、下塔柱、上横梁和下横梁以及附属设施。
塔柱为钢筋混凝土结构，横梁为预应力混凝土结构。
索塔整体造型以及各部分的断面形式考虑了受力、风阻系数以及景观方面的要求，同时尽可能便于施工。
索塔总高度为264m（不含主索鞍室），其中上塔柱高153m（下横梁顶面以上），下塔柱高112m（下横梁顶面以下）。
塔柱均采用D 形薄壁空心断面：顺桥向尺寸,由塔顶的8.5m 直线变化到塔底的16.5m，横桥向尺寸,由塔顶的6.5m 直线变化到塔底的11.5m；上塔柱在顺桥向和横桥向的壁厚均为1.0m，下塔柱在顺桥向和横桥向的壁厚均为1.2m。
上横梁处塔柱壁厚为1.6m，下横梁处塔柱壁厚为2m。
由于塔柱受力较为复杂，塔柱在上横梁底板和下横梁顶、底板交汇处等受力较大的区段设置加厚段，塔底设置3m 实心段。
索塔在上塔柱顶设置了上横梁，采用箱形断面，为预应力混凝土结构，上横梁宽度8m,高度为8m。
上横梁顶、底、腹板壁厚1m。
下横梁设置在主梁下方采用箱形断面，为预应力混凝土结构，下横梁宽度10m，高度为10m。
顶、底和腹板壁厚均为1.2m。
桥塔基础采用分离式承台接群桩基础，桥塔基础采用直径 2.5m，每个承台布设20根本项目桥塔较高，横梁刚度对桥塔稳定影响较为明显。
下阶段应结合桥塔景观设计做深入比较。
2、锚碇设计（1）锚碇选型隧道式锚碇根植于基岩，可充分发挥岩石岩性，以其开挖量小、造价低、利于环境保护等优点，成为山区悬索桥锚碇的首选形式。
四川岸塔位处山势陡峭，但坡面后退方向存在2级极为平整的阶地，覆盖层约3m，宜采用重力锚；云南地形较平坦，可以采用重力锚；根据地质勘测资料，两岸锚碇区持力层地质均为软岩，四川主要为泥岩，云南为较为破碎的砾岩。
桥梁下部结构设计
桥梁下部结构设计0 前言随着经济不断发展，桥梁建设得到了飞速发展，它已从最开始的方便人们过河、跨海之用，已广泛应用于各种场合，它的用途不断多样化，它的形式也在最基本的三种受力体系上逐渐多样化，不仅从功能上、规模上，还从美观上、经济效益上，逐渐与时代发展相协调。
所以桥梁建筑已不仅是交通线上的重要载体，也是一道美丽的风景被人津津乐道。
面对着新工艺、新挑战，原有的桥梁建设正面对历史的考验，当代建设者肩负着光荣而又艰巨的任务，为明天创造历史。
本设计说明书所编写的是沈阳至阜新公路桥的下部设计方案。
通过上部荷载传力，拟定桥墩尺寸，以确定相应的尺寸是否满足要求，配置以合适的钢筋，使提高桥墩的承载力，使达到桥梁的耐久性要求。
在桥梁的使用期内，完成桥梁墩台的使命。
通过本次设计，我基本上掌握了桥梁下部设计的基本内容，从选截面尺寸，到配置钢筋，每一个细节都是经过多次考虑，通过反复验算，使桥梁墩台满足要求，且以经济合理的材料用量完成。
所以下部设计是要求桥梁设计者，从上部得到内力组合后，设计以适应下部使用的尺寸结构进行验算。
本次设计旨在使我巩固、加深本科期间所学理论知识，使自己具备在以后工作中利用知识解决问题的的能力。
1 桥型方案比选沈阳至阜新公路桥，桥孔布置为5×35m的预应力混凝土箱型简支梁桥，桥梁全长175m。
本桥上部为预应力混凝土箱型梁，下部结构为钻孔灌注桩墩台。
1.1 技术设计标准1．桥面净宽：4×3.75m+0.5m=15.5m；2．荷载等级：公路-Ⅰ级荷载；3．设计洪水频率：1/100；4．环境类别：Ⅱ类环境；5．设计安全等级：二级，结构重要性系数01.0γ=。
1.2 主要设计依据1．《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)2．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）3．《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）4．《公路桥涵设计手册-墩台与基础》5．沈阳至阜新公路桥设计资料1.3 工程地质资料根据地质勘察，揭露的地层岩性主要为素黏土、砾石、亚砂土、粉砂、泥岩。
桥梁下部结构的设计探讨
桥梁下部结构的设计探讨摘要：随着我国社会经济的不断发展，科学技术的迅速进步，使得我国内部各项基础设施建设得到了大幅度的提高，而交通建设作为我国的基础设施重点建设项目之一，在发展的过程中，存在着许多的问题和不足。
本文作者通过对桥梁下部结构设计进行探讨，希望为桥梁设计事业微尽绵力。
关键词：桥梁；下部结构；设计一、桥梁下部结构设计中型式的选择对于桥梁下部结构设计中型式的选择，要采用空间理论对桥梁的整体进行充分的分析，并要考虑到受力的综合性情况，以概率统计理论为基础的极限状态设计理论，进一步的反映出桥梁设计规划，使桥梁设计的安全度达到最为安全的保证。
1.桥梁下部结构设计中的钢筋混凝土墩台在对桥梁下部结构进行设计过程中选用钢筋混凝土墩台时，是在填土不高、河床不宽的条件下进行的，主要是为了能够在建筑的过程中能够减少时间、节省造价，这种型式通常情况下都会在墩台的下方设置支撑梁，以此来稳定整个桥墩的稳定性，并且保持受重力的平衡。
2.桥梁下部结构设计中的柔性排架式墩台在对桥梁下部结构进行设计过程中选用柔性排架式墩台时，是我国当前在进行桥梁建设中应用较为少见的，已经逐渐的被新型式的建筑取缔，但是，在许多较为老式的多孔小跨径桥还在应用。
3.桥梁下部结构设计中的埋置式桩柱桥台在对桥梁下部结构进行设计过程中选用埋置式桩柱桥台时，一般都是设置在岸上，使得桥台的身体能够埋入锥形的护坡中，通常情况下有两种：一种是单排桩柱式桥台；另一种是双排桩柱式桥台。
4.桥梁下部结构设计中的柱式桥墩在对桥梁下部结构进行设计过程中选用柱式桥墩时，都会考虑到桥梁建设的主体结构型式，在应用的时候要充分的认清软硬基，一般分为带盖梁单排桩柱式桥墩和不带盖梁单排桩柱式桥墩。
二、桥梁下部的结构设计1.桥墩高度小于40m的桥墩多采用柱式墩（最常用）和y型薄壁墩，前者有圆柱与方柱之分。
外观质量在圆柱施工中不难控制，和桩基也方便衔接，大多应用于平原地区。
从美观而言，方柱有视线诱导性和棱角，和上构梁体协调，相对美观。
桥梁下部结构设计计算论文
桥梁下部结构设计计算探讨摘要：桥梁下部结构设计计算对桥梁结构的安全和使用功能影响十分显著，合理的结构设计使桥梁上、下部结构协调一致，轻巧美观。
本文以吉林省长春市两横两纵快速路桥梁下部结构为例，围绕桥梁下部结构的选型、设计、计算及影响桥梁稳定的若干因素等方面展开阐述，可供参考。
关键词：桥梁下部；结构设计；计算abstract: the substructure of bridge design and calculation has influence on bridge structure safety and using function, reasonable structural design makes the bridge substructure, coordinated, lightweight appearance. this paper takes jilin province changchun two horizontal and two vertical expressway bridge substructures for example, described around the bridge lower structure type selection, design, calculation and the effect of some factors such as the bridge stability aspects, for reference.key words: substructure; structure design; calculation 中图分类号：u433.2 文献标识码：a文章编号：1 工程概况桥梁下部结构直接承担着传递上部荷载的作用，其结构设计、计算等在整个桥梁设计中占有关键性的位置。
本文以吉林省长春市两横两纵快速路桥梁下部结构为例，桥梁下部概况如下：盖梁采用双墩柱小悬臂盖梁，盖梁截面采用变截面矩形截面，截面尺寸1.5×1.5～1.5×0.5m；桥墩采用双柱式桥墩（无系梁），桥墩截面采用圆形截面，直径1.7米；承台尺寸8×6×1.5 m ；桩基采用双排桩，每排3根，间距2m，桩径1m。
谈公路桥梁下部结构设计
谈公路桥梁下部结构设计摘要：随着社会的发展与进步，重视公路桥梁下部结构设计对于现实生活具有重要的意义。
本文围绕桥梁下部结构的选型、内力的计算及施工过程中下部结构技术问题的处理等方面展开阐述，可供参考。
关键词：公路桥梁；下部结构；结构形式；设计；问题处理中图分类号： u448.14 文献标识码： a 文章编号：引言公路桥梁下部结构考虑是否得当，对桥梁工程的造价、质量、工期及其使用影响巨大，所以要根据地质勘探资料并兼顾项目所在区域的远、近期具体规划，正确框定下部结构位置及形式，尽可能使设计达到经济合理、安全可靠、实用美观。
一、桥台结构型式选用1.1 钢筋混凝土薄壁桥台薄壁轻型桥台常用的形式有悬臂式、扶壁式、撑墙式及箱式等。
这种桥台是由带扶壁的前墙和侧墙以及水平底板构成。
挡土墙由前墙和间距为2.5～3.5m的扶壁组成。
1.2 轻型桥台轻型桥台的特点是台身体积较小, 台身为直立的薄壁墙, 台身两侧设有翼墙(用于挡土), 可以将侧墙做成斜坡。
1.3 埋置式桥台埋置式桥台又可分为肋板式桥台、桩柱式桥台和框架式桥台。
因为台身埋在锥形护坡中, 桥台所受的土压力大为减小, 所以桥台的体积也就得到相应减小。
但是由于台前护坡是用片石(或混凝土)作表面防护的一种永久性设施，存在着被洪水冲毁而使台身裸露的可能，因此，设计时必须进行强度和稳定性验算。
二、桥墩结构型式选用2.1 钢筋混凝土薄壁墩钢筋混凝土薄壁墩可分为单肢薄壁墩和双肢薄壁墩两种形式。
前者墩身重量较轻，可节约圬工材料，适用于地质条件较差时的简支梁桥上；后者适用于墩梁固结的连续刚构桥上，多用于互通式立交跨线桥。
2.2 重力式桥墩重力式桥墩利用自身恒载来平衡外力和保证桥墩的稳定。
实体墩身对地基的承载力要求较高，墩身实体可以不采用钢筋，而用天然石材、片石混凝土砌筑。
2.3 柱式桥墩(1)带盖梁单排桩柱式桥墩，用能承受弯矩的盖梁来代替实体式桥墩上的墩帽，当采用桩基础时，应在桩顶设置承台，使各桩共同受力，并通过它使柱与桩相连，一般适用于上部结构为简支梁桥或先简支后连续的连续梁桥；(2)不带盖梁独柱式桥墩或排柱式桥墩，主要应用于连续现浇箱梁。
桥梁毕业设计答辩PPT
指导教师：
班级： 学生： 学号：
LOGO
基本设计料
1桥梁全长60m； 2汽车荷载：公路一级； 3设计桥面宽度： 净7m行车道+1 5m人行道+2*0
25m栏杆
论文的结构和主要内容
第一部分 方案选择 第二部分 上部结构计算 第三部分 下部结构计算
方案选择
1 简支混凝土T形梁桥 2 T形刚构桥 3 拱桥 4 斜拉桥 5 悬索桥
下部结构—U型桥台
桥台尺寸图
下部结构—U型桥台
1台身截面强度和偏心验算 2基底应力验算 3倾覆和抗滑移验算
不足
致谢
大学本科的学习生活即将结束; 在此;我 要感谢所有曾经教导过我的老师和关心过 我的同学;他们在我成长过程中给予了我 很大的帮助; 本文能够顺利完成;要特别 感谢我的导师***老师;感谢各位土木系的 老师的关心和帮助;
方案选择
20m*3=60m 标准跨径：20m 计算跨径：19 5m
上部结构
主梁的计算 横隔梁计算 行车道板的计算 支座计算
上部结构—主梁的计算
上图 桥梁横截面 左图 主梁尺寸图单位：cm
上部结构—主梁的计算
跨中横向分布系数 支点横向分布系数
上部结构—主梁的计算
左图—跨中横向分布系数图 右图—支点横向分布系数图
最后向所有关心和帮助过我的人表示真心 的感谢;
谢谢;完
上部结构—主梁的计算
剪力效应计算图式
上部结构—行车道板的计算
图215行车道板计算图式单位：cm
上部结构—支座的计算
采用板式橡胶支座 验算抗滑稳定性 验算偏转稳定性
下部结构
重力式桥墩 U型桥台
下部结构—重力式桥墩
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
2 支座的设计2.1 板式橡胶支座的选用板式橡胶支座由多层橡胶片与薄钢板镶嵌、粘合压制而成。
有足够的竖向刚度以承受垂直荷载，能将上部构造的反力可靠地传递给墩台；有良好的弹性，以适应梁端的转动；又有较大的剪切变形，以满足上部构造的水平位移。
板式橡胶支座与原用的钢支座相比，有构造简单，安装方便；节约钢材，价格低廉，养护简便，易于更换等优点；且建筑高度低，对桥梁设计与降低造价有益；有良好的隔震作用，可减少活载与地震力对建筑物的冲击作用。
因此本设计选用板式橡胶支座。
采用天然橡胶，适用温度为-40℃~60℃（环境温度-23℃~37.4℃），硬度取60。
2.2 计算支座反力根据上部结构计算结果，梁体自身构造产生的支座反力标准值为ck R ，599.607.65260.59229.1557.131154.12ck R kN =++++=，其结构自重引起的支座反力标准值为867.84Gk R kN =，公路－Ⅰ级荷载引起的支座反力标准值为229.15kN ，人群荷载标准值57.13kN,公路－Ⅰ级和人群荷载23.0/r q kN m =作用下产生的跨中挠度为9.8f mm =；根据当地的气象资料，主梁的计算温差57t C ∆=︒。
2.3 支座平面尺寸的确定所需支座面积：25221154.12115412 1.210[]10000/Rck kN A mm mm kN mσ====⨯ （2-1） 于主梁底板宽为1.6m ，故初步选定板式橡胶支座的平面尺寸为：a=600mm （顺桥向），b=700mm ，52524.210 1.210A mm mm =⨯>⨯，故采用中间层橡胶片厚度t=15mm 。
2.3.1 计算支座的平面形状系数S()()60070010.7782215600700a b S mm t a b ⋅⨯===>+⨯⨯+，并且12< (2-2)2.3.2 计算橡胶支座的抗压弹性模量225.4 5.4 1.010.77626.36e e E G S MPa ==⨯⨯= (2-3)式中：e G 为常温下支座抗剪弹性模量，取 1.0e G MPa =。
2.3.3 验算橡胶支座的承压强度[]1154.122748100.60.7ck c c R kPa MPa a b σσ===<=⨯⨯，满足规范要求。
(2-4) 式中：[]c σ为橡胶支座使用阶段的平均压应力限值。
2.4 确定支座的厚度1．假设支座水平放置，且不考虑混凝土收缩和徐变的影响。
主梁的计算温差为57t C ∆=︒，温度变形由主梁两端均摊，则每一支座的水平位移g∆为：5111.01057(340260)0.98722g t l cm α-'∆=⋅∆⋅=⨯⨯⨯⨯+= (2-5)式中：α为混凝土的线膨胀系数；l '为简支梁的计算跨径。
2．为了计算汽车荷载制动力引起的水平位移p ∆，首先要确定作用在每一支座上的制动力T H ：对于34.02m 桥跨，一个设计车道上公路－Ⅰ级车道荷载总重为：296.0510.534.02653.26k k P q l kN +⋅=+⨯=，则其制动力标准值为653.2610%65.33kN ⨯=,但按《桥规》，不得小于90kN ，故取总制动力为90kN 参与计算，5片梁共10个支座，作用于一个支座上的制动力90910bk F kN ==。
3．确定需要的橡胶片总厚度e t ： 不计汽车制动力：220.987 1.974e g t cm ≥∆=⨯=(2-6)计入汽车制动力：0.9871.4190.70.72 1.060702ge bke a bt cm F G l l ∆≥==--⨯⨯⨯ (2-7)式中：e G 为支座剪变模量，常温下 1.0e G MPa =。
同时，考虑到橡胶支座的稳定性，《桥规》规定e t 应满足：0.20.26012e t a cm ≤=⨯=（a 为矩形支座短边尺寸）选用5层橡胶片组成的支座，上下层橡胶片厚8mm ，中间层厚15mm ，薄钢板厚5mm ，则橡胶片总厚度：2831561 6.1 1.974e t mm cm cm =⨯+⨯==>且小于9cm （合格）4．支座总厚：40.5 6.128.1e h t cm =+⨯=+=2.5 支座偏转情况的验算1．由下式计算支座的平均压缩变形：,1154.120.0611154.120.0610.2680.0840.3520.60.7626.360.60.72000ck e ck e c m e b R t R t cm a b E a b E δ⋅⋅⨯⨯=+=+=+=⋅⋅⋅⋅⨯⨯⨯⨯(2-8)式中：为橡胶体积模量，2000b E MPa =。
按《桥规》规定，满足0.070.07 6.10.427e t cm δ≤=⨯=，即0.3520.427cm cm ≤，合格。
2．计算梁端转角θ：由关系式45384gl f EI=和324gl EI θ=可得：351616162455l gl fEI l l θ⎛⎫=⋅=⎪⎝⎭(2-9) 设结构自重作用下，主梁处于水平状态。
已知公路－Ⅰ级荷载作用下的跨中挠度0.98f cm =，代入上式得：160.980.0009253402rad θ⨯==⨯3．验算偏转情况：,600.000920.027622c m a cm θδ⨯≥== 即,0.3070.02760.2457c m cm cm δ=>=，验算合格，支座不会落空。
2.6 验算支座的抗滑稳定性1．计算温度变化引起的水平力：30.9870.60.7 1.01067.966.1g t e eH a b G kN t ∆=⋅⋅⋅=⨯⨯⨯⨯= (2-10) 2．为了保证橡胶支座与梁底或与墩底顶面间不发生相对滑动，则应满足以下条件1）0.31010.98303.29ck R kN μ=⨯=1.4 1.467.969104.144t bk H F kN +=⨯+=则303.29104.144kN kN >（合格）2）0.3867.84260.352 1.495.144GK t R kN H kN μ=⨯=>=（合格）结果表明，支座不会发生相对滑动。
由以上分析，本设计选用的支座型号为GJZ600×700×81。
3 桥墩构造设计3.1 桥墩类型和主要材料桥墩选用钻孔灌注桩双柱式桥墩。
主要材料：混凝土采用C35混凝土；主筋采用HRB400钢筋；钢筋混凝土容重取325kN m γ=。
强度标准值：轴心抗压：23.4ck f MPa =，轴心抗拉： 2.20tk f MPa = 强度设计值：轴心抗压：16.1cd f MPa =，轴心抗拉： 1.52td f MPa = 混凝土的弹性模量：43.2510c E MPa =⨯3.2 桥墩截面尺寸拟定根据沈阳至阜新公路桥的设计资料，参照《公路桥涵设计手册—墩台与基础》中的计算实例以及按照有关的规定，先初步拟定桥梁桥墩的尺寸，如图3-1所示，然后进行配筋设计和验算，如不符合要求，进行必要的修改。
图3-1 桥墩一般构造/ cm Fig 3-1 Pier general structure/ cm将墩柱的圆形截面换算为0.8倍的方形截面时，a=0.8d=0.8×150=120cm ，故()800 1.15954.5min 950950d a l cm ⎧-+⨯=⎡⎤⎪⎣⎦==⎨⎪⎩由于盖梁的跨高比950/ 5.95160l h ==>，故可按一般构件进行相关计算和验算；盖梁的悬臂端0.21501854022524016022x d a l h cm -⨯=++=+=>=，也属于一般的钢筋混凝土悬臂梁。
3.3 盖梁计算盖梁截面尺寸见图3-2。
图3-2 盖梁尺寸/ cmFig 3-2 The size of bent cap/ cm3.3.1 垂直荷载计算1）盖梁自重及内力计算（表3-1）2）活载计算(1)活载横向分配：荷载对称布置用杠杆法,非对称布置用铰接板法。
表3-1 盖梁自重及内力表Table 3-1 The dead-weight and internal force of bent cap 截面编号自重/KN 弯矩/KNm剪力/KN左右注：766.506kN q =∑，钢筋混凝土容重取325kNm γ=。
a.单列公路－I 级荷载对称布置：图3-3 单列公路－I 级荷载对称布置Fig 3-3 single row road - I level of load symmetrical arrangement12560mcq mcq mcq mcq ====12165651800.52310310mcq mcq +⎛⎫==⨯+= ⎪⎝⎭1-10.5×（0.7+1.0259）×1.05×2.4×25=54.366 -54.366×0.492=-26.748-54.366-54.3662-20.5×（1.0259+1.6）×1.85×2.4×25=1453.74-54.366×2.342-145.74×0.856=-252.079 -200.106 -200.1063-31.15×1.6×2.4×25=110.4-54.366×3.492-145.74×2.006-110.4×0.5×1.15=-545.681 -310.5064564-40.1×1.6×2.4×25=9.6-54.366×3.592-145.74×2.106-110.4×0.675+9.36×0.05=-576.251 446.4446.45-53.1×1.6×2.4×25=297.6-54.366×6.692-145.74×5.206-110.4×3.775+9.6⨯3.15+297.6×1.55=-1047.780 148.8148.86-61.55×1.6×2.4×25=148.8-54.366×8.242-145.74×6.756-110.4×5.325+9.6×4.7+297.6×3.1+148.8×0.775=-937.584b.双列公路－I级荷载对称布置：图3-4 双列公路－I级荷载对称布置Fig 3-4 two row road - I level of load symmetrical arrangement160mcq mcq==251900.355 2310mcq mcq ⎛⎫==⨯=⎪⎝⎭341220220900.855 2310310310mcq mcq ⎛⎫==⨯++=⎪⎝⎭c．三列公路－I级荷载对称布置：图3-5 三列公路－I级荷载对称布置Fig 3-5 three row road - I level of load symmetrical arrangement160mcq mcq==251652450.5 2310310mcq mcq ⎛⎫==+=⎪⎝⎭3416524521 2310310mcq mcq ⎛⎫==+⨯=⎪⎝⎭d．四列公路－I级荷载对称布置：图3-6 四列公路－I级荷载对称布置Fig 3-6 Four row road - I level of load asymmetrical arrangement161900.145 2310mcq mcq ⎛⎫===⎪⎝⎭25190901302200.855 2310310310mcq mcq+⎛⎫==++=⎪⎝⎭341909013021 2310310mcq mcq+⎛⎫==+⨯=⎪⎝⎭e．五列公路－I级荷载对称布置：图3-7 五列公路－I级荷载对称布置Fig 3-7 five row road - I level of load asymmetrical arrangement160.5mcq mcq==25165651801 2310310mcq mcq+⎛⎫==+=⎪⎝⎭341mcq mcq== f．公路－I级荷载非对称布置：图3-8 公路－I 级荷载非对称布置Fig 3-8 road - I level of load symmetrical arrangement①单列公路-Ⅰ级荷载非对称布置110.57220.28612cq m =⨯=210.48520.24262cq m =⨯=310.35450.17732cq m =⨯=()410.13150.11910.12532cq m =⨯+=()51=0.09870.08960.09422cq m ⨯+=()610.0850.07580.08052cq m =⨯+=②双列公路-Ⅰ级荷载非对称布置()110.57220.23000.18410.49322cq m =⨯++=()210.24270.24250.23450.20630.4632cq m =⨯+++=()310.16850.18600.19930.21970.38682cq m =⨯+++=()410.17310.14670.13150.11910.28522cq m =⨯+++=()51=0.12950.10990.09870.08960.21392cq m ⨯+++=()610.10910.09280.08510.07580.18412cq m =⨯+++=③三列公路-Ⅰ级荷载非对称布置()110.49320.15560.12650.63432cq m =+⨯+=()210.46300.18420.15010.63022cq m =+⨯+=()310.38680.22090.19290.59372cq m =+⨯+=()410.22090.19290.17310.14670.13150.11910.49212cq m =⨯+++++=()51=0.18420.15010.12950.10990.09870.08960.38102cq m ⨯+++++=()610.15560.12650.10910.09280.08510.07580.32252cq m =⨯+++++=④四列公路-Ⅰ级荷载非对称布置()110.63430.10910.09280.73532cq m =+⨯+=()210.63020.12950.10990.74992cq m =+⨯+=()310.59370.17310.14670.75362cq m =+⨯+=()410.19930.21970.49210.70162cq m =⨯++=()51=0.23450.20630.38100.60142cq m ⨯++=()610.23000.1840.32250.52962cq m =⨯++=⑤五列公路-Ⅰ级荷载非对称布置()110.73530.08510.07580.81582cq m =+⨯+=()210.74990.09870.08960.84412cq m =+⨯+=()310.75360.13150.11910.87892cq m =+⨯+=40.17140.18890.20270.22310.220910.87960.18830.17310.14230.13150.11702cq m ++++⎛⎫=⨯= ⎪+++++⎝⎭50.24270.24250.2350.2020.1841=0.83660.1440.1290.1070.0990.0882cq m +++++⎛⎫⨯= ⎪++++⎝⎭60.3090.2560.2300.170.15610.79930.1220.1090.090.08340.07322cq m +++++⎛⎫=⨯= ⎪++++⎝⎭(2)公路－I 级荷载顺桥行驶：296.05k P kN =；10.5/k q kN m = a.单孔单列公路－I 级荷载01=B ，()211.029296.0510.5350.49 1.029491.0672B kN =⨯+⨯-⨯⨯=12491.067B B B kN =+=图3-9 公路－I 级荷载单孔单列布置Fig 3-9 Road - I level of load single-hole and single row arrangementb ．双孔单列公路－I 级荷载图3-10 公路－I 级荷载双孔单列布置Fig 3-10 Road - I level of load two-hole and single row arrangement1110.534.02 1.0178.6052B kN =⨯⨯⨯=()2 1.029296.0510.53520.492 1.0291050.362B kN =⨯+⨯⨯-⨯⨯=1280.09361.86441.95B B B kN =+=+=(3)活载横向分配后各梁支点反力： 计算式为：i cqi R m B =⨯ 计算结果见表3-2。