联合循环机组的性能老化及其修正
联合循环机组余热锅炉运行中的问题及措施分析陈超明欧卫东
联合循环机组余热锅炉运行中的问题及措施分析陈超明欧卫东发布时间：2023-07-18T01:27:58.232Z 来源：《中国科技信息》2023年9期作者：陈超明欧卫东[导读] 针对三菱M701FA联合循环发电机组三期3×460MW燃气-蒸汽联合循环机组，机组总体配置为：一台M701F4型低NOx 燃气轮机、一台336.6MW燃气轮发电机、一台无补燃三压再热自然余热锅炉、一台蒸汽轮机和一台150MW蒸汽轮发电机。
机组正常运行时补水量明显大量增加，造成了除盐水的严重损失。
分析了三菱M701FA联合循环发电机组整个汽水系统存在的问题、优化汽水系统的必要性和安全性，并提出具体优化系统阀门及注意事项，最后对使用这一方法的效益进行了分析。
中山嘉明电力有限公司 528437摘要：针对三菱M701FA联合循环发电机组三期3×460MW燃气-蒸汽联合循环机组，机组总体配置为：一台M701F4型低NOx 燃气轮机、一台336.6MW燃气轮发电机、一台无补燃三压再热自然余热锅炉、一台蒸汽轮机和一台150MW蒸汽轮发电机。
机组正常运行时补水量明显大量增加，造成了除盐水的严重损失。
分析了三菱M701FA联合循环发电机组整个汽水系统存在的问题、优化汽水系统的必要性和安全性，并提出具体优化系统阀门及注意事项，最后对使用这一方法的效益进行了分析。
关键字：M701FA联合循环余热锅炉疏水系统节能、安全引言节能减排就是节约能源、降低能源消耗、减少污染物排放。
“节能减排”出自于我国“十一五”规划纲要。
纲要明确提出，“十一五”期间单位国内生产总值能耗降低20%左右、主要污染物排放总量减少10%。
节能减排是建设资源节约型、环境友好型社会的必然选择；是推进经济结构调整，转变增长方式的必由之路；是维护中华民族长远利益的必然要求。
因此对#9/10机组运行时补水量大量升高造成的损失进行研究，并对其存在问题进行改造使其达到节能的目的，对促进实现节约型社会的合理推广应用具有一定的意义。
大型燃气_蒸汽联合循环机组热力性能试验研究_阎保康
大型燃气—蒸汽联合循环机组热力性能试验研究阎保康1,宋志刚2(1.浙江省电力试验研究所,浙江 杭州 310014;2.镇海发电有限责任公司 浙江 宁波 315208)摘 要:阐述了国内第1套300M W燃气—蒸汽联合循环机组热力性能考核试验步骤。
对试验数据进行了处理和分析,计算了机组的试验输出功率与热耗率,研究表明得出的结果准确可信。
通过该实例的总结、分析与相应试验的理论研究,提出了大型引进型联合循环机组热力性能考核试验值得注意的技术要点。
关键词:300M W联合循环;热力性能;考核试验;技术要点中图分类号:T M611.31 文献标识码:B 文章编号:1001-9529(2003)09-0074-03 随着国家能源政策的调整和电网用电结构的变化,燃气轮机及其联合循环机组在我国得到迅速发展,浙江省在20世纪末相继建成了镇海、龙湾、金华等一批联合循环电站。
我国大型联合循环电站的主设备均从国外引进。
这些设备往往来自不同的国家与制造商,联合循环电站整体性能指标和技术水平经过成套设计、安装、调试及运行等各个环节,须进行热力性能考核试验得以验证。
我国目前还没有统一的联合循环机组的热力性能试验标准,笔者通过对国内第1套300M W燃气—蒸汽联合循环机组热力性能考核试验的实践,分析研究了其试验程序、测量方法、运行方式、计算技术,提出了大型引进型联合循环机组热力性能考核试验值得注意的技术要点。
1 试验目的及标准在机组调试结束、移交买方之前,必须对机组的性能作出全面准确的评价,通常以试验方式得出结论,这是整个项目建设过程中至关重要的环节。
本项目根据合同有关条款之规定,由买卖双方共同进行机组的热力性能考核,得出300MW燃气—蒸汽联合循环机组在规定运行条件下的净总输出功率和净热耗率,并分别与合同保证值进行精确比较,以确认该机组的性能(主要是联合循环机组出力和热耗率)是否已达到合同要求,为机组的移交作准备,同时也是为了掌握该机组的热力性能,为今后机组的运行提供技术依据。
联合循环机组性能表现的主要影响因素
摘要：对影响大型联合循环机组性能表现的主要因素进行探讨，并对每个主要影响因素进行定量分析。
关键词：联合循环机组；机组性能；影响因素随着国家“西气东送”工程和广东液化天然气（LNG）工程的启动，大型燃气蒸汽联合循环电厂也进入了启动阶段。
随着工程可行性研究工作和项目招投标前期工作的开展，广东省电力设计研究院邀请了国际上主要的大型联合循环电站供应商进行了技术交流。
ALSTOM公司介绍了其KA26－1SS联合循环机组，燃气轮机型号为GT26，整组输出功率为405．6MW，净效率为57．77％（LHV）。
SIEMENS.html" target="_blank" title="SIEMENS">SIEMENS公司介绍了GUD1S．94．3A联合循环机组，燃气轮机型号为V94．3A，整组输出功率为400．3 MW，净效率为57．3％（LHV）。
GE公司介绍了其STAGS109－SS联合循环机组，燃气轮机型号为PG9351FA，整组输出功率为395．44 MW，净效率为56．32％（LHV）。
MHI公司介绍了其联合循环机组，整组输出功率为402．74MW，净效率为56．87％（LHV）。
参考技术交流时国外联合循环机组供应商提供的技术资料，在此对影响大型联合循环机组性能表现的主要因素进行探讨，并对每个主要影响因素进行量化分析，而不仅仅限于对影响燃气轮机性能表现的因素进行探讨。
1机组性能表现的主要影响因素联合循环机组性能表现的主要影响因素有环境条件、燃气轮机空气进口压损及余热锅炉烟气阻力、燃料类型、蒸汽循环方式、循环水温度、余热锅炉的窄点等。
目前国际上各联合循环机组供应商通常以ISO状态条件（大气压力1．013×105 Pa、环境温度15℃、相对温度60％）作为机组的设计点，所以以下比较以该设计点作为比较的基准点。
1．1环境条件由于燃气轮机是属于定容积的动力设备，所以压气机的空气质量流量直接影响到燃气轮机的性能表现，也影响联合循环机组的性能表现。
燃气轮机联合循环电站的性能优化措施
燃气轮机联合循环电站的性能优化措施摘要：本文主要围绕燃气轮机联合循环电站性能优化进行科学的探讨与分析，这为机组实现深度节能提供一定的理论依据，这不仅可实现对资源的节约，也可促使资源在最大限度内实现利用。
在实际工作中联合机组优化还存在诸多问题，因此我们在结合实际情况与先进技术的基础上提出合理建议。
关键词：燃气轮机组；联合循环电站；性能优化天然气是燃气－蒸汽联合循环电厂运行时必不可少的燃料，能源清洁、热效率高以及灵活性较强等都是天然气的显著优势与特征，用电高峰时需要面对极大的供电压力，为实现对这种现象的改善必须结合实际情况实现对是上述方法的综合利用。
传统的热电厂会对环境造成极大污染，同时也会受到极大的资源限制，现阶段已经逐渐被社会所淘汰。
燃气－蒸汽联合循环电厂不急可实现对发电效率的进一步提高，同时对我国电力行业的安全稳定发展有积极意义。
一、研究对象热力过程建模在实际进行热力建模工作时我们需要针对能源以及化工进行分析，在其他相关领域的基础上进行是联合循环热力。
同时我们需要注意建模工作的细节，利用细节的优化促使整体得到完善。
1.建模环境的确定首先为在真正意义上实现对模型方程的科确定，相关工作人员必须结合实际情况对相关仪器设备进行利用，同时需要对其性能进行熟悉与掌握。
非线性方程的化简方法可实现对热力的科学分析，同时为时间科学的计算必须实现对其他相关数学方法的科学利用，这可在一定程度上帮助建模环境实现科学合理的确定，最终促使建模工作的顺利进行。
2.部件模型（1）燃气轮机模型的确定部件模型是建模工作的重要组成部分，需要注意的燃气轮以及蒸汽循环系统都在上述范围的涵盖之内，因此相关部门以及工作人员必须提高重视程度，利用科学的手段以及先进的技术实现对燃气轮机模型的确定。
燃气轮机在实际优化与完善的过程中需要将燃气轮机的典型参数作为主要依据，尤其是在ISO工况标准下的典型参数。
我们结合500MW的H型燃气轮机对模型的确定进行仔细分析，其是参数主要保包括出力、排烟温度、压比以及排气流量，其数据依次为375MW、625℃、19.2以及820KG/s。
提高燃气联合循环机组经济性能的技术措施和展望
提高燃气联合循环机组经济性能的技术措施和展望发布时间：2021-07-05T15:54:53.923Z 来源：《基层建设》2021年第10期作者：张河[导读] 摘要:燃气轮机联合循环机组按照对照先进、持续改进的要求，认真开展与同类型机组领先水平的对标工作，从运行优化、设备治理、检修质量、技术改造和节能管理等方面查找问题，通过指标对标和持续不断的改进，以实现燃气联合循环机组能耗指标达到同类型机组的先进水平。
山东电力建设第三工程有限公司山东青岛 266100摘要:燃气轮机联合循环机组按照对照先进、持续改进的要求，认真开展与同类型机组领先水平的对标工作，从运行优化、设备治理、检修质量、技术改造和节能管理等方面查找问题，通过指标对标和持续不断的改进，以实现燃气联合循环机组能耗指标达到同类型机组的先进水平。
关键词:燃气联合循环机组;经济性能;技术措施燃气联合循环机组具有热经济性高、调峰性能好、环保排放指标低等特点，在火力发电企业发挥了重要作用。
1影响燃气联合循环机组经济性能的因素1.1外界因素(1)环境温度(空气温度)。
每种型号的燃气轮机都有它的温度影响曲线。
环境温度决定了进入燃气轮机的周围环境的空气的质量流量等，进而影响燃气轮机的输出功率。
环境温度也影响凝汽器的冷却性能，进而影响汽轮机的输出功率。
一般的变化关系是温度每升高1℃，功率下降约为4‰。
(2)大气压力。
海拔高度和大气湿度等影响大气压力。
海拔高度越高，空气密度变小，大气压力越低。
大气压力影响燃气轮机的空气流量，因而影响燃气轮机的输出功率，余热锅炉的蒸汽量也将改变，进而影响汽轮机的输出功率。
一般的变化关系是大气压力每升高1kPa，功率增加约为1%。
(3)空气湿度。
空气湿度如果变大，会影响冷却系统(冷却水塔)换热能力，进而影响汽轮机的输出功率。
另外湿空气的密度小于干燥的空气，也会影响燃气轮机的出力和热耗率。
因为当空气的湿度增加时，通过燃烧室的空气量减少，喷入的天然气也相对减少，导致机组出力下降。
联合循环发电机组负荷控制系统分析及改进
联合循环发电机组负荷控制系统分析及改进摘要：针对联合循环机组负荷控制系统难以适应新制定的AGC考核标准要求，分析研究现有负荷控制系统，重新建立联合循环机组负荷被控对象模型。
同时，调整燃气轮机燃料指令计算回路，进行仿真试验和现场试验。
试验结果表明，改进后控制方案对联合循环机组的负荷控制取得良好的控制效果，具有较高的实际应用价值。
关键词：燃气轮机；负荷控制；分析；改进当今社会，人类面临越来越严重的环境问题，传统的火力发电机组倍受争议。
国家正积极加快众多清洁能源电站的建设，燃气—蒸汽联合循环发电机组以其整体循环效率高、环境污染小、单位投资低、调峰性能好、占地少和建设周期短这六大优势，逐步受到国家的重视。
以江苏省为例，截止2013年6月，江苏已建成投产的燃气轮机总容量达到3180MW，约占全省装机总容量的5%，因此，保证联合循环机组实发功率跟踪电网AGC指令具有重要的意义。
江苏电网新制定的AGC考核标准有以下四点要求：（1）联合循环发电机组满足AGC升、降负荷速率的绝对值大于5%Pe/min；（2）机组响应一次调频的时间不超过3s；（3）机组达到75%扰动幅度的响应时间小于15s；（4）机组响应一次调频45s内平均调节负荷能力大于2%Pe，其最终负荷稳定时间小于1min。
针对上述的考核标准，以9E型燃气轮机为例，原有的Mark VI负荷控制系统难以适应新制定的考核标准。
通过对Mark VI负荷控制系统进行分析研究，本文对燃气轮机负荷被控对象重新建模，并改进燃气轮机燃料指令计算回路。
在Matlab/Simulink仿真环境下以及实际现场应用中，对新设计的联合循环机组负荷控制系统进行仿真，结果表明，新设计的机组负荷控制系统能够较好地达到考核标准要求。
1.机组负荷控制系统模型以某电厂180MW联合循环机组为例，其9E型燃气轮机简单的控制回路分为温度控制回路、转子转速控制回路和转子加速度控制回路三部分[1][2]。
汽联合循环机组一次调频性能优化
汽联合循环机组一次调频性能优化【摘要】本文通过对9FA级燃气-蒸汽联合循环机组一次调频性能的分析，根据华东“两个细则”的指标要求，提出影响一次调频效果的因素及优化措施，为提高9FA联合循环并网机组一次调频性能提供参考。
【关键字】联合循环；一次调频；性能；分析；优化电网频率是电能的重要指标，频率超过允许范围会影响到电力系统、发电机组及用户的安全性和经济性。
随着电网用户结构的变化，冲击性、非线性负荷不断增加，用户对电能质量的要求也越来越高，因此提高发电机组的一次调频功能，保持系统频率在允许范围内是非常重要的。
近年来，以天然气为燃料的燃气一汽轮机联合循环机组已大量投入商业运行，从电网角度出发，要求这些机组均投入一次调频以增强整个电网的稳定性。
因此，通过对燃气-蒸汽联合循环机组一次调频调节回路的分析，根据华东“两个细则”的指标要求，提出提高机组一次调频效果的优化措施是非常有必要的。
1机组一次调频原理分析GE燃气轮机的一次调频与燃机的负荷控制密不可分，其一次调频功能由MARKVI控制系统设置在机组的负荷控制回路中，DCS侧设计了AGC和负荷指令回路，其负荷指令通过硬接线送入MARKVI预选负荷回路。
GE燃气轮机负荷变化最终是通过改变燃料行程基准FSR来实现的。
机组并网正常运行后，可能进入控制的是转速控制和温度控制。
当出力增加到一定程度，为控制机组所受热应力，温度控制基准（FSRT）转速控制基准（FSRN），通过升降转速基准（TNR）可以增减机组出力。
如图1所示，当机组负荷指令发生变化时，负荷指令与实际功率的偏差转化成转速基准TNR的变化，电网频率发生波动时，转速测量值TNH发生变化，燃机通过转速基准TNR与机组实际转速（TNH）的偏差值改变燃料量指令FSR，从而达到控制燃机的燃料量，实现机组负荷控制，参与电网一次调频。
图1机组负荷控制回路原理图2电网对发电机组一次调频性能相关考核要求并网机组一次调频的效果是根据华东“两个细则”提出的指标要求进行考核的，因此一次调频的功能应符合“两个细则”提出的指标要求。
半山发电厂联合循环机组B修前后性能试验报告
杭州意能电力技术有限公司技术文件杭州华电半山发电厂＃2联合循环机组B修前后性能试验报告二〇一一年二月报告名称：华电杭州半山发电厂＃2联合循环机组B修前后性能试验报告报告编写：报告审核：报告批准：目录1概述 1 2设备技术规范 1 3机组保证性能 1 4试验目的与内容 2 5试验测点及测量仪表 2 6试验的进行 3 7试验结果计算与修正 3 8试验结果比较分析 6附录1：机组性能保证工况设计热平衡图附录2：主要试验数据附录3：试验结果修正曲线附录4：试验实施质量控制表摘要对华电杭州半山发电厂＃2联合循环机组进行B修前后的性能试验，本报告对性能试验方法、步骤以及结果计算、评价等方面的情况作了说明。
关键词半山＃2机联合循环性能试验1前言华电杭州半山发电厂＃2联合循环机组设备由美国通用电气（GE）公司提供，由一台PG9351型燃气轮机、一台D10型蒸汽轮机以及一台390H发电机组成，单轴布置，以天然气为燃料，机组额定负荷388.8MW。
配用的锅炉为杭州锅炉厂生产的三压余热锅炉。
＃2机组于2005年9月30日首次点火冲转，10月23日并网发电，11月12日机组完成168小时试运行。
2006年1月23日进行了性能验收试验。
经修正后的机组出力和热耗率分别为388608.6kW，6277.44kJ/kWh。
＃2机组于2010年11月~2011年1月间进行了B修，其间对压气机进行了升级改造，更换了压气机叶片以及透平叶片。
修前性能试验于2010年11月2日进行，修后试验于2011年1月27日进行。
两次试验仍按照机组性能验收试验的规程来进行，试验遵照的标准是美国机械工程师协会《Performance Test Code on Overall Plant Performance PTC 46-1996》。
本报告将详细介绍两次性能试验结果及对比评价。
2设备技术规范＃2联合循环机组的设计参数如下：型号：STAG 109FA大气压力：101.10 kPa.a压气机进气温度：17.4 ℃大气相对湿度：78.89 %排气压损：≤3.3 kPa燃料：天然气天然气供气压力：3447 kPa.a进性能加热器前的天然气温度：15 ℃天然气低位热值（LHV）：48686.3 kJ/kg汽轮机低压缸排汽压力：5.96 kPa.a发电机频率：50 Hz发电机额定功率因数：0.853机组保证性能合同规定的机组性能保证为：燃机带基本负荷（Base Load）、汽轮机高压进汽调门全开（VWO），联合循环机组在规定的参数条件下运行时，机组总出力为388840kW，按照燃料低位发热量计算的机组热耗率为6268.3kJ/kWh。
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机组性能老化的程度会受到很多因素的影响， 如： 运行环境的空气质量、燃料品质、燃气轮机运 行工况等等。 考虑到了机组性能老化的存在，在进行合同保 证性能的考核试验时，所有的试验标准都规定机组 应处于新的、干净的状态，以减少因为性能老化问 题带来的差异。所有的供应商都会在供货合同中列 出一定的时间范围，如性能验收试验在这个时间范 围以外进行， 则要求对试验结果 （ 主要是指出力和热 耗） 进行老化修正。 供应商也会提供针对他们机组的 老化修正曲线。
函 。己 已 司
： ． ：
ｉ ａ
． ．翻二 口 二二
Ｎ 从首次点火运行２０ Ｌ一 ０ 小时后，燃用液体燃 料的实际启动次数 。 Ｂ一 从首次点火运行 ２０ ０ 小时后， 甩负荷次数；
Ｌｊ 甩负荷次数的折算系 Ｌｊ ；（ Ｒ一 数， Ｒ 二６ 对应 １０ ０％甩负荷）
Ｃ一 从首次点火运行 ２０ ０ 小时后， 跳机次数； Ｔ一 ｊ 跳机次数的折算系数， 见图３ ； Ｄ一 从首次点火运行２０ ０ 小时后， 负荷快速变化
（承 ）。 凹富 占〕 七， Ｊ 冶 跳 目 “
△尸 尺 等效老化小时数查修正曲线得 和△ 是由 月
到的。
２． ．２等效老化小时数的计算 １
（）永久性老化的等效老化小时数 １
ＥＨ 久 Ｈ 十 Ｌ Ｓ Ａ Ｄ 永 ＝ Ｇ Ｈ ＋ 口ｘ
Ｌ ａ Ｃ ａｇ Ｒ ｔ（ ｍｎ） ｏｄ ｎｅ ｅ ｉ． ｈ ａ ％
该对试验结果进行老化修正 （ 综合了永久性和可恢 复性能老化） 。修正系数的计算公式如下：
Ｆ＝ Ｐ＿ ．１ （０ Ａ） ．＋ ｂ Ｐ 二Ａ） （ Ｆａ ｕ ｒ １ ０
化的７％以 ０ 上。如压气机叶片的污垢使得空气流量
下降 ５ ％，将引起机组出力下降 １ ％，热耗增加 ３ ５ 。但是这种性能的下降可以通过合理的运行和 ． ５ 维护降低到最小， 如压气机在线清洗和离线清洗、 进
口 空气过滤器的合理维护、压气机叶片的检查和及 时维修等等。对压气机而言永久性老化主要有与污
表 １ 热耗指标变化 时 间／ 月
７
实测热耗上升／ ％
０６ ４ ．０ ０７ ５ ．０ ０８ ０ ．１ ０８ ４ ．９
用Ａ ＭＥ公式计算／ Ｓ ％
０２ ２ ．６ ０３ ８ ．２ ０４ ６ ．２ ０６ ６ ．３
用ＩＣ公式计算／ Ｅ ％
０４ ８ ．５ ０６ ５ ．８ ０８ ９ ．５ １３ ０ ．３
１ ０ １ ４ ２ ６
（ ２ ）可恢复性老化的等效老化小时数
石 万 ＊ ＝ Ｇ Ｈ ｘ ＋ Ｏ 。 Ｚｘ Ｈ ＋ Ｌ ． Ｓ ｘ Ｅ １５ ２ Ａ
Ｂ Ｃ Ｄ
Ｓ＝ ＋ １＋ （ｊ （）叠Ｌ ） ｘ 三Ｌ）三Ｔ＋（ｊ Ｏ Ｎ＋ ． Ｒ＋ ｉ Ｃ Ｎ Ｌ ２ Ｇ ５
１８ ３
燃气轮机发电技术
伟 ｊ
第７ 卷
０
。Ｐ Ｈ 增加０ ５ ０ Ｌ下降１ ％， Ｒ ． １％ ４
进行正式试验时与最初的缸效率作比较，确定热 耗率的修正值。焙降试验虽是个好办法，但往往在 机组初次并网时，没有条件进行试验，不得不用其 它方法进行老化修正。 （）德国ＤＮ标准 Ｉ ２ ４ 个月内不计老化。 ５ ２ 一１ 个月，每个月的老化修正系数 ０１ ． ％， １一４ ２ ２ 个月，每个月的老化修正系数 ０ ６ ． ％， ０ （ ３ ）国际电工委员会ＩＣ标准 Ｅ 对Ｐ １０ 的机组： 大于 ５ ＭＷ ２ ２ 每个月的老化修正系数％ 一１个月，
１ 常规汽轮机性能的老化修正
不只是联合循环机组，常规的汽轮发电机组也 同样存在性能老化和老化修正的问题。下面简要介 绍常用的汽轮机老化修正方法。 １ 国内外对汽轮机性能老化的常用修正方法 ． １ （ 烙降法 １ ） 初次启动后立即进行焙降效率试验。试验需将 阀门全开， 若汽轮机在首次启动后不能立即带满负 荷，则通过把主汽压力降低到调节阀全开而又不超 过出力限制来进行内效率试验。通过焙降试验再利 用小偏差法计算出缸效率变化对机组热耗率的影响。 如上汽３０ ０ ＭＷ机组：
老化的常用修正方法。 关键词：联合循环。性能老化。老化修正
在进行联合循环发电机组的性能验收时，会遇 到性能老化修正的问题。这个问题的由来是因为机 组在实际的运行过程中，随着时间的推移机组的性 能会逐渐下降，也即机组的出力会逐渐减小，热耗 会逐渐增大。这是因为机组的部件在运行过程中材 料会产生蠕变、疲劳，也会受到介质的侵蚀和腐蚀 而发生变形，污染物的积累会在叶片等通流部分的 部件上形成结垢，气 （ 封磨损等等， 汽） 最终影响到 机组的性能。 根据造成机组性能老化的原因，有一些是可以 通过清洗、检修等手段来消除的，而有一些是不能 消除的，因此性能老化又可以分成可恢复的老化和 永久性老化。对燃气轮机而言，可恢复性的老化主 要是压气机叶片的污垢。Ｇ 公司认为燃气轮机出力 Ｅ 的降低和热耗的增加， 主要是因为压气机的老化， 压 气机叶片污垢造成的可恢复性老化可以占到性能老
硒 日 ．里 司
： ． ：
习江 妞二 二 石二 石 ．． ．
Ｌ ｊ 负荷快速变化次数的折算系数， Ｃ一 见图４ ，
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０
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０ ４ １ ２ ２ ３ ６ ４ ８
初次投运或检修后运行的月数
１０ ０
第 ３４期 ／
董卫国：联合循环机组的性能老化及其修正
・１ ９ ・ ３
氏 了 幼 比ｎ 血． 介比 ｔ 侧肠 ｏ ｗ ｉ ｃ ｍｔ ｔ ｏｅ ｄ访即ｘ ｅａ ｕｏ ｆ抽忱‘ 口翻加ｒ ｂｏ ｃ ｍ 七ｒ ｖｒ ｈ ｈ ｃ ｔ ｏ ｘ ｖ ｏ ｏｏ ｆ ｆ 朋， ｖ ｗｉｎ明 ａ ｉｃ ｅｈ ｌ ｄ “ ｍｅｏ ｏ ｒａｄ
图１ 老化基本系数Ｂ ％ Ｆ
％， ｏ
１ 一２ 个月 每个月的老化修正系数％ ２ ４
’厚 ０ ． ０ ６
． ｆ ＝ Ｉ ＭＷ ｇ
Ｂ Ｆ
％；
（ Ａ ＭＥ ４ Ｓ 标准 ）
初压 Ｐ
ｘＡ
西安热工研究院曾于 １９ 一１９ 年在福州电厂 ９１ ９３ 两台三菱３０ ５ ＭＷ机组上进行过老化试验，初步结 果表明： （ 机组大修后， Ｉ ） 首次启动半年内机组热耗率相 对升高了０ ％，而在以后运行两年时间内，热耗只 ． ６ 升高０ ％ 一 ． ， ． ２ ０ ３ 正常运行情况下， 机组性能老 化主要集中于启动后的半年内，再往后随着结垢及 轴封漏汽等内部损失的增加减缓，热耗升高的幅度 也逐渐降低。超过２ 年机组性能老化程度几乎不再
于图 ２ ，
２． ．１老化修正系数 １ 考虑到永久性的性能老化和可恢复的性能老化，
三菱公司分别提供了两种老化修正的曲线同时进行 修正。 对出力和热耗总的老化修正系数由下式计算：
Ｆ ＝ ｄ＝
１０ ０ ＋八Ｐ ｌ ＋△Ｐ ｚ
１０ ０
Ｇｄ＝
１ 十 Ｒ＋ Ｒ ０ △Ｈ ｉ△Ｈ ｚ ０
２ 燃气轮机供应商提供的修正曲线及其使用
规定
以下给出的老化修正曲线，仅仅是在招标过程 中燃气轮机供应商提供的针对各自 的Ｆ 级燃气轮机 联合循环机组的老化修正的参考曲线，可能不同于 供应商在性能验收试验时提供的正式修正曲线。 ２ 三菱公司的老化修正曲线 ． １ 三菱公司提供的对７１ 机组的老化修正曲线示 ０Ｆ
的次数 ；
泊于
０ ０５ ． １ １ ． ５ ２ Ｒ ｆ ．ａ 旧】 Ｄｉ ｌ日 ｍ（
。 Ｒｃｅｂ 山 ｒｅ ｗｉ ｃ ｔｏ ｒ 妙ｒｊｏ ａ ｅ ｖ ｌ ｇＡ ｍ ｃ ｍ加ｒ ｖ ｄ ｔ ｏ －ｈ ｏ ｒ ｅ ａｕ ｈｈ ｃｅ ａ ａ ｕ ｒ ｗ
Ｓ二ＧＮ＋ Ｌ）邵ｉ Ｃ ＋Ｌ 影 Ｒ＋ Ｔ＋ Ｌ） ＯＮ ｊ ）习 ｊ
式中：
Ｂ
Ｃ Ｄ
图４ 负荷快速变化次数的折算系数
Ｅ Ｈ 久 永 性 化的 效 化 数； 久 老 等 老 小时 Ｄ 永一
Ｈ 从首次点火运行２０ Ｇ一 ０ 小时后， 燃用气体燃 料的实际运行小时数 ， Ｈ 从首次点火运行 ２０ Ｌ一 ０ 小时后，燃用液体燃 料的实际运行小时数。 Ｓ 等效启动次数； Ｏ一 Ａ一 等效启动次数的折算系数， ＝２ ； Ａ ０ Ｎ 从首次点火运行２０ Ｇ一 ０ 小时后， 燃用气体燃 料的实际启动次数；
垢无关的叶片表面粗糙化、材料性能老化、腐蚀和 侵蚀、叶片顶部磨损等。对透平则由于喷嘴喉部面 积的变化、动叶片顶部间隙变大使得漏气量增加等 等。即使运行维护得很好，也会有一定程度的永久 性性能老化。
ｎ Ｈ 增加０ ０ ５ ，下降１ ％， Ｒ ．６ ％ ２ Ｉ 下降１ Ｔ， Ｈ 增加０ ９ ５ ， ％， Ｒ ．９ ％ ２
△尸 一 力的 永久性老化修正系数， ，出 △尸 一 力的 可恢复老化修正系数； ：出
Ｇ 热耗的老化修正系数； ｄ一
图３ 跳机次数的折算系数
Ａ ， 热 永久 耗的 性老化 Ｈ 一 Ｒ 修正系 数； Ａ ２ 热 可 耗的 恢复老化 Ｈ 一 Ｒ 修正系 数。
式中：
Ｅ Ｈ可复 恢 性 化的 效 化 可 复 老 等 老 小 Ｄ 恢一
时数 ；
Ｈ Ｇ一从首次点火运行２０ ０ 小时后或者最近一次 大修后，燃用气体燃料的实际运行小时数；
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燃气轮机发电技术
第７ 卷
Ｈ 从首次点火运行２０ Ｌ一 ０ 小时后或者最近一次 大修后，燃用液体燃料的实际运行小时数； Ｓ 等效启动次数； Ｏ一 Ａ一 等效启动次数的折算系数，Ａ二６ ； Ｎ Ｇ一 从首次点火运行 ２０ ０ 小时后或者最近一次 大修后，燃用气体燃料的实际启动次数 。 Ｎ 从首次点火运行２０ Ｌ一 ０ 小时后或者最近一次 大修后，燃用液体燃料的实际启动次数。 Ｂ一 从首次点火运行２０ ０ 小时后或者最近一次大 修后的甩负荷次数；