钢挂篮计算书
菱形挂篮计算书2018年8月目录一、计算简介 (1)1.1 工程概况 (1)1.2 计算内容 (2)1.3 计算依据 (3)1.4 计算参数 (3)二、模板计算 (4)2.1荷载分析........ . (4)2.2结构计算模型2.2.1 建立模型................................................................................................ (5)2.2.2 荷载施加 (6)2.3 结构计算 (7)2.3.1 底模纵梁................................................................................................ (9)2.3.2 前底横梁................................................................................................ (9)2.3.3 后底横梁................................................................................................ (9)2.3.4 外侧模工作吊梁................................................................................................ (9)2.3.5 内侧模工作吊梁................................................................................................ (10)2.3.6 顶横梁................................................................................................ (10)2.3.7 主桁架................................................................................................ (12)2.3.8 后锚计算................................................................................................ (13)2.3.9 吊杆计算................................................................................................ (13)三、结论 (14)一、计算简介1.1 工程概况自行补充本桥施工挂篮采用菱形挂篮，由主桁承重系、底篮、悬吊系统、锚固系统、行走系统、平台系统及模板系统等部分组成。
如图1和图2所示。
图1 挂篮立面图图2 挂篮正面图1.2 计算内容为了保证挂篮施工期间的结构安全，确保挂篮的强度、刚度及稳定性满足施工要求，对本桥施工挂篮进行结构验算。
验算主要内容如下：1）挂篮主桁在混凝土浇筑时的强度、刚度和稳定性；2）挂篮底篮、悬吊系统和锚固系统在混凝土浇筑时的强度和刚度；3）挂篮走行时后锚可靠性及结构的稳定性。
其中前两项和最后一项采用MIDAS/Civil软件建立空间杆系有限元模型进行分析，三、四项参考相应施工手册手算校核。
1.3 计算依据⑴《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）⑵《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）⑶《路桥施工计算手册》1.4 计算参数1.4.1材料参数挂篮主桁、前上横梁、后上横梁、前下横梁、后下横梁、下底纵梁、内滑梁等均采用Q235B组合型钢，吊杆φ32精轧螺纹粗钢筋，销子采用40Cr钢，锚固构件采用φ32精轧螺纹粗钢筋。
表1 挂篮材料参数表项目符号单位钢材精轧螺纹粗钢筋Q235B Q345 40Cr弹性模量E MPa2.06×105 2.06×105 2.06×1052.0×105泊松比ν-0.3 0.3 0.3 0.3容重γkN/m378.5 78.5 78.5 78.5容许应力轴向应力σMPa140 200 - 600 弯曲应力σMPa145 210 - - 剪应力τMPa85 120 220 - 提高系数k- 1.3 1.3 1.0 1.0注：1、材料容许应力按规范取值，Q235和Q345 钢材分别对应A3和16Mn钢，40Cr钢和精轧螺纹粗钢筋的容许应力该规范未给出，按设计取值；2、根据规范第1.2.10条，临时结构容许应力应乘以提高系数k。
1.4.2荷载取值挂篮结构验算考虑的主要荷载有：①主梁混凝土容重：26kN/m3；②混凝土超载（胀模）系数：1.05；③人群及机具荷载：算直接支撑模板的梁时取1.5kPa；④振捣混凝土产生的荷载：对水平面模板2.0kPa，对侧模4.0kPa；⑤倾倒混凝土对侧模冲击产生的水平荷载取6.0kPa；⑥挂篮走行冲击系数：1.1。
1.4.3其它①悬臂浇筑混凝土最大重量348.9吨（6#块）；②挂篮总重（包括箱梁内外模板及防护平台）：85吨；③挂篮施工、行走时的抗倾覆稳定系数：≥2.0；④自锚固系统安全系数：2.0；⑤刚度限值：支撑模板的梁挠度为模板构件跨度的1/400。
二、模板计算2.1 荷载分析混凝土梁底板荷载主要是通过底篮纵梁（I40）作用在挂篮上作用在挂篮上，顶板荷载主要通过内滑梁作用在挂篮上，翼缘板荷载主要通过侧模滑梁作用在挂篮上，底部防护平台自重主要通过精轧螺纹钢筋直接作用在底篮前后底横梁上。
2.1.1 底篮普通纵梁处荷载分析挂篮底模面板（其他构件重量已计）按3300kg考虑，底模面积6.7×4.8m2。
表2 底模纵梁荷载1块件号项目6#块（4250mm）1 底模板自重kN/m2 1.032 底板混凝土重量kN/m2 393 (2)项×涨模系数1.05kN/m2 40.954 施工荷载kN/m2 2.55 振捣荷载kN/m2 26 面荷载kN/m2 46.48 2.1.2 底篮腹板下纵梁处荷载分析表3 底模纵梁荷载2块件号项目6#块（4250mm）1 底模板自重kN/m2 1.032 底板混凝土重量kN/m2 1823 (2)项×涨模系数1.05kN/m2 191.14 施工荷载kN/m2 2.55 振捣荷载kN/m2 26 面荷载kN/m2 196.632.1.3 侧模纵梁荷载分析浇注6#块时：箱梁翼板的最大重量：G1=3.8×4.25×0.625×26×1.05=275.5kN侧模板自重:G2=35kN振捣荷载2kPa，施工荷载1.5kPa转化为重量为:G3=(2+1.5)×4.25×3.8=56.53kN侧模重量G1+G2+G3=367.03/2=188.01kN2.1.4 内模托梁荷载分析浇注6#块时：箱梁顶部砼通过内模传给单条滑梁的最大荷载：箱梁顶板的最大重量G1=6.8×4.25×26×1.05=788.97/2=394.5kN振捣荷载2kPa，施工荷载1.5kPa转化为重量为：G2=(2+1.5)×4.25×6.8=101.15/2=50.6kN内模总重：G1+G2 =445.1kN2.2 结构计算模型2.2.1 建立模型挂篮为菱形挂篮，菱形主桁杆由2[40b普通热轧槽钢组成的截面杆件构成，前横梁由2I40b普通热轧工字钢组成的截面杆件构成，底模前、后横梁由2I40a普通热轧工字钢组成的截面杆件构成，底模纵梁由I28a普通热轧工字钢组成，外模吊梁由双2[36b普通热轧槽钢组合截面构成，内模吊梁由2[36b普通热轧槽钢组成的截面杆件构成，吊杆采用φ32精轧螺纹钢。
主要结构计算模型如下：图3 结构计算模型2.2.2 荷载施加由上面荷载计算可知：最大荷载发生在浇筑6#块，时，为了计算各个构件的最不利情况，在此计算时将底模、内外侧模发生的最大荷载作用于挂篮上。
1）腹板下的纵梁受力面荷载为196.63kN/m2，工字钢顶宽0.12m，则每片承受的均布荷载为：q1=196.63*0.124=24.28KN/m；底板下的纵梁承受面荷载46.48kN/m2，工字钢顶宽0.12m，每片承受的均布荷载：q2=46.48*0.124=5.58KN/m；2）内滑梁荷载为445.1kN，工字钢顶宽 4.75m，则每片承受的均布荷载为：q1=445.1/4.75=93.7KN/m；3）外滑梁荷载为188kN，工字钢顶宽 4.25m，则每片承受的均布荷载为：q1=188/4.25=44.2KN/m；图4 荷载施加2.3 结构计算结果2.3.1底模纵梁图5 底模纵梁的正应力云图（MPa）最大弯曲应力为94.1Mpa<210Mpa 底篮平台最大挠度为1.2mm,刚度满足要求。
2.3.2前底横梁图6前下横梁正应力云图（MPa）最大弯曲应力为192.6Mpa<210Mpa 满足要求！2.3.3后底横梁图7 后底横梁正应力云图（MPa）最大弯曲应力为137.2Mpa<210Mpa 满足要求！2.3.4外侧模工作吊梁最大弯曲应力为58.1Mpa<210Mpa 满足要求！2.3.5内侧模导梁图9 内侧模导梁正应力云图（MPa）最大弯曲应力为58.5Mpa<210Mpa 满足要求！2.3.6顶横梁横梁剪应力（单位:Mpa）横梁弯应力（单位:Mpa）横梁挠度（单位:mm）图10顶横梁位移云图（mm）最大弯曲应力为75.9Mpa<210Mpa 最大挠度变形为：7.9mm<8240/400=20.6mm 满足要求！2.3.7主桁架图18 主桁架正应力云图（MPa）最大弯曲应力为69.1Mpa<210Mpa 满足要求！2.3.8后锚计算计算后可知：桁架后锚点受力为789.2Kn ，故浇注混凝土时挂篮后锚固最大力：F=789.2KNФ32精扎螺纹钢筋承载力为：262693010 3.143210[]747.644D F KN πσ-⨯⨯⨯⨯=⨯==单片菱形桁架后锚由3根Ф32精扎螺纹钢筋锚固，一根精扎螺纹钢筋的安全系数为：747.62.892789.23n ==>÷， 故挂篮抗倾覆可满足要求！2.3.9吊杆计算挂篮所有吊杆中前主吊杆的受力最大，且为408.2Kn，因此仅对其进行检算。
挂蓝计算书(2)
工程概况设计依据1、《钢结构设计计算手册》2、《结构力学、材料力学》3、《钢结构设计规范》4、《公路桥涵施工技术规范》挂篮结构选型挂篮由主桁、底篮、悬吊系统、后锚及行走系统、模板系统等几部分组成。
1、主桁：主桁为不规则菱形桁片：由前腹杆，前、后斜拉带，立杆、下弦杆组成。
（1）、立杆，前腹杆以及下弦杆由[ ]32a型钢加工而成，立杆长4m，前腹杆长585.2cm，下弦杆长500cm。
（2）、斜拉带由24cm宽4cm厚钢板加工而成，端部扩大为34c m×44cm，且在两面各加焊2cm厚的钢板。
钢板采用Q345钢。
2、底篮：底篮由前横梁、后横梁、纵梁等组成。
（1）、底篮前后横梁均为2［40a型钢，长16.6m。
（2）、底篮纵梁为桁架纵梁。
上弦杆为I20a、下弦杆、竖杆以及斜杆为2［8。
纵梁高70cm,长650cm。
箱梁腹板底设3片纵梁，底板底设10片纵梁。
3、悬吊系统：（1）、前横梁由两根H450×200型钢加工而成，长17.2m。
（2）、吊杆：均采用两根直径为Φ32的精轧螺纹钢筋。
4、后锚及行走系统：（1）、后锚由锚固梁、锚杆组成，上端通过锚固梁锚于下弦杆后支点前后，下端通过锚杆及连接器锚于竖向预应力筋或预埋筋上。
一个挂蓝共设后锚9个，在一片主桁后支点前后各设3个。
（2）、行走系统：整个桁架结构支承在由工字钢加工而成的前、后支腿上。
每组主梁的支腿下设一套行走系统，行走系统主要包括：行走系扁担梁、行走支腿、后行走轮、轨道等。
5、模板系统：模板由内、外模组成，内外模悬挂于已浇块段顶板及前横梁。
挂篮设计参数1、允许最大变形：20mm; 施工时、行走时的抗倾覆安全系数：2；自锚固系统的安全系数：2.2、箱梁荷载：混凝土自重按2.6 t/m3计算。
3、施工人员和材料等堆放荷载取1.5Kpa。
4、胀模系数取1.05.5、振捣对水平模板产生的荷载取2Kpa。
6、模板重量：外侧模板按200kg/m2计，翼缘板模板按90kg/m2计，内模及顶模板按100kg/m2计。
挂篮计算书(091101)
（40+56+40）m连续梁挂篮计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取 2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。
2.2Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa；Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；υ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。
3、计算方法和内容本挂篮采用ANSYS通用有限元程序，按照挂篮实际结构建立空间模型进行整体分析计算。
计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.0米、3.5米两种，取3.0米长度的第一个梁段，即最重的A1号梁段进行计算。
荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模滑梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模滑梁上；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式考虑；各部分混凝土方量均按A1号梁段后端的J16截面进行计算，计算砼重量超过设计重量5%；主要计算内容：挂篮整体结构的强度和刚度。
4、荷载组合①模板及挂篮自重；内模自重5.175t，外模自重6.707t，分别以均布荷载形式施加在内、外滑梁上，挂篮其他结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。
②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积的计算偏安全考虑，以J16截面的面积按等截面计算后，按2.6t/ m3的密度换算成计算荷载。
③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。
挂篮计算书07.19
目录第1部分设计计算说明 (1)1.1设计依据 (1)1.2工程概况 (1)1.3挂篮设计 (1)1.3.1 主要技术参数 (1)1.3.2 挂篮构造 (2)1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 (2)1.3.4 挂篮主要构件重量 (2)1.3.4 梁段截面分区 (3)第2部分底模结构计算 (4)2.1面板计算 (4)2.1.1计算简图 (4)2.1.2面板截面参数 (4)2.1.3面板的最大应力及最大变形 (5)2.2竖肋[8计算 (5)2.2.1构造 (5)2.2.2竖肋[8的验算： (5)2.3底模纵梁强度检算 (7)2.3.1 构造 (7)2.3.2 强度分析 (7)2.3.3 刚度分析 (8)第3部分侧模结构计算 (9)3.1侧模构造 (9)3.2荷载 (9)3.3侧模面板强度验算 (10)3.4侧模横向小肋[6.3计算 (10)3.4.1结构特点 (10)3.4.2载荷分析 (11)3.4.3强度验算 (12)3.4.4挠度验算 (12)第4部分挂篮各横梁结构分析 (13)4.1前下横梁结构分析 (13)4.2后下横梁结构分析 (16)4.3前上横梁结构分析 (19)4.4外模滑梁结构分析 (22)4.5内模滑梁结构分析 (25)4.6内模支架结构分析 (28)第5部分主桁架结构分析 (29)5.1构造 (29)5.2载荷分析 (29)5.3建模 (30)5.4分析，结果提取 (31)第6部分混凝土强度，挂篮抗倾翻，钢吊带及主桁连接销检算 (34)6.1主桁后锚点混凝土强度计算 (34)6.2挂篮浇注时后锚抗倾覆计算 (36)6.3挂篮行走时轨道的抗倾覆计算 (37)6.4挂篮行走时小车的抗倾覆计算 (38)6.5计算前上横梁吊带伸长量 (38)6.6主桁连接销计算 (39)附件A 前下横梁结构分析命令流 (40)附件B 后下横梁结构分析命令流 (42)附件C 前上横梁结构分析命令流 (44)附件D 外模滑梁结构分析命令流 (46)附件E 内模滑梁结构分析命令流 (48)附件F 主梁结构分析命令流 (50)第1部分设计计算说明1.1 设计依据①、向莆铁路大桥施工图设计；②、《铁路桥涵施工规范》TB10203-2002；③、《钢结构设计规范》GB50017-20031.2 工程概况本桥为向莆铁路FJ-3A标连续梁，桥上部结构为(40+64+40)m为连续箱梁主桥连续刚构箱梁单幅桥面顶宽12.2m,底宽5.74m,采用单箱单室截面,斜腹板，悬臂长度为3至3.5m，梁高按二次抛物线变化，其中端部和跨中梁高为1.7m，中间支点梁高为3.1m。
48m挂篮计算书
第1章 设计计算说明1.1 设计依据1、《铁路桥梁工程施工技术规范》；2、《钢结构设计规范》GB50017-2003；3、《铁路桥梁钢结构设计规范》TB10002.2--2005；4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；5、其他相关规范手册。
1.2 工程概况本主桥桥跨组成为32+48+32m的单箱单室连续梁。
箱梁顶宽7.2m，翼缘板长1.7m，支点处梁高3.5m,梁高及底板厚按二次抛物线变化。
腹板厚70cm（支点）至60cm折线变化，底板厚度为60cm（支点）至边跨按直线线性变化，顶板厚度为32cm。
箱梁0#块梁段长度为6m，合拢段长度为1.5m；该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。
施工荷载：施工挂篮、机具、人群等按700KN计。
1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数①、钢弹性模量E＝2.1×105MPa；s②、材料强度设计值：Q235钢 厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2厚度或直径>16～40mm，f=205N/mm2，f V=120 N/mm2Q345钢 厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm2高强精轧螺纹钢φ32㎜(JL785)，极限强度f=980Mpa，屈服强度f V=785Mpa；张拉千斤顶为：YC60A型千斤顶；1.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形桁片由2[28a#普通热轧槽钢组成的方形截面杆件构成，前横梁由2I32#普通工字钢组成，底篮前托梁由2I30a#普通热轧槽钢组成，底篮后托梁由2I30a#普通热轧槽钢组成，底篮腹板下纵梁为工25a#普通普通工字钢，吊杆采用φ32精轧螺纹钢。
1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合①、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；浇筑混凝土时的动力系数：1.2；挂篮空载行走时的冲击系数1.5；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。
挂篮设计计算书(详细)
二、挂蓝主要组成结构：
1、主桁系统：横向由两片贝雷片组成一片主桁，一个头共两片主桁组成； 2、前、后上横梁：由型钢和钢板构成。 3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成； 4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底 模平台和其前、后吊挂锚固系统组成； 5、平衡及锚固系统：由锚固构件、滚轴等组成，以便挂篮在灌注砼和空载 行走时，具有必要的稳定性。 7、走行系统：由 P43 轨道、锚固构件及预埋件组成。 具体请详见挂蓝总布置图
0.90 14.10 22.70 2.30 34.40 41.1 88.3
工况四(仅列出最不利杆件受力)
弯矩（t.m）
剪力 (t)
轴力 (t)
36.3 36.6
20.2 10.9
21.4 43.1
挂篮变形
浇注混凝土时,挂蓝最大变形为 52mm(向下),出现在前下横梁跨 中,可通过调节吊带来调整变形。
三、计算工况：
节段施工一般分为以下步骤： ①挂篮空载走行就位。 ②立模。③绑扎钢筋 并浇注混凝土。④混凝土养生达到设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢 束，拆模。步骤①和步骤③为施工最不利， 故根据设计图的要求及挂蓝的施工 工序，挂篮计算共分以下 3 个计算工况：
工况 1，施工 2#节段时，梁长 L=3.5m，砼重 900KN； 工况 2，施工 4#节段时，梁长 L=4.0m，砼重 950KN； 工况 3，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。
本设计容许应力q235钢〔σ〕170mpa〔τ〕100mpa节点销子的孔壁承压容许应力〔σbs〕210mpaq345钢〔σ〕270mpa〔τ〕120mpa节点销子的孔壁承压容许应力〔σbs〕300mpa45号钢〔σ〕210mpa〔τ〕125mpa精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计
挂篮模板及结构设计计算书
(65+120+65)m连续梁桥三角挂篮设计计算书日期：2010年10月一、挂篮设计总则 (1)1.1 设计依据 (1)1.2 结构参数 (1)1.3 设计荷载 (1)1.4 荷载传递路径 (2)1.5 挂篮结构材料 (2)二、底篮模板 (3)1.1 底模面板 (3)（1）荷载 (3)（2）面板验算 (3)1.2 横肋计算 (4)（1）荷载 (6)（2）横肋截面特性 (6)（3）强度 (6)（4）挠度 (6)三、底篮纵梁计算 (8)1、箱梁两腹板之间、底板正下方纵梁计算 (8)1.1受力分析 (8)1.2强度计算 (8)1.3刚度计算 (9)2、处于箱梁斜腹板正下方的纵梁计算 (9)2.1受力分析： (9)2.2强度计算: (9)2.3刚度计算: (10)四、底篮前托梁计算 (11)1．受力分析 (11)2．强度与刚度计算 (11)五、底篮后托梁计算 (13)1．受力分析 (13)2．强度与刚度的计算（浇注砼时） (13)六、侧模支撑梁与内模滑梁计算 (15)1．侧模纵梁计算 (15)2．前、后分配梁 (16)3．内模滑梁计算 (17)七、吊杆与锚杆计算 (18)1. 前吊杆校核 (18)2. 后锚杆校核 (18)八、中横梁及斜拉杆计算 (19)1．中横梁计算 (19)2．斜拉杆计算 (19)九、前横梁计算 (20)1. 受力分析 (20)2. 强度 (21)2.1前横梁断面特性 (21)2.2计算结果 (21)十、主梁计算 (21)1. 受力分析 (21)2. 强度计算 (22)2.1主梁压应力 (22)2.2主梁弯应力(CE段) (22)2.3斜拉带 (23)2.4立柱 (23)2.5 销子校核 (24)2.6 主桁后锚校核 (24)3.主梁挠度 (25)十、行走小车轴承计算 (26)一、挂篮设计总则1.1 设计依据⑴《钢结构设计规范》（GBJ17-88）⑵《公路桥梁钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）⑶《铁路桥涵施工设计技术规范》⑷《(40+64+40)m连续梁桥施工图》(沪宁城际施图(通桥)-I-17)1.2 结构参数⑴悬臂浇筑砼箱梁共63段，分段长度为：1#～6#段3.5m，7#～14#段4m，边跨及中跨合拢段为2m；⑵箱梁根部高度7m，跨中高度2.8m，箱梁根部底板厚100cm，跨中底板厚28cm，箱梁高度以及箱梁底板厚度按2次抛物线变化。
挂篮计算书
挂篮计算书1.计算依据1.1《公路桥涵施工技术规范》1.2《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3《钢结构设计手册》1.4《南京长江第二大桥北汊大桥梁部设计图纸》2.荷载组合计算时考虑挂篮自重，梁段自重，施工荷载和振捣混凝土时产生的荷载，对挂篮的不同部件采用不同的荷载组合进行计算。
其中：混凝土容重γ=2.6t/m3;施工荷载取1.0kPa;振捣混凝土时产生的荷载取4.0kPa;3.主要构件检算3.1主桁架检算在悬灌施工第11#梁段时，主桁架受力最大为45t,主桁架检算简图如下：采用同济大学的《桥梁结构综合计算程序》进行计算，计算结果见付页，计算表明最大受压杆件为5#杆件，为87.45t, 最大受拉杆件为2#杆件，为89.0t。
3.1.1 5#杆件的检算5#杆件的计算简图如下：iy’=2.41cm l=46cm λy’=46/2.41=19.1Iy=2x[289.2+49.59x(15-2.13)2]=1.7x104cm4Ay=2x49.59=99.2cm2iy= Iy/Ay=13.1cmλy=583.1/13.1=44.5λ= λy’2+λy2= 19.12+44.52 =48.5φ=0.892σmax=87.45e4/(2x0.892x49.59e2)=98.3mPa<170mPa(可)3.1.2 2#杆件检算Ay=2x（49.59-3x3.2）=79.98cm2σmax=89.0e4/79.98e2=111.3mPa<170mPa(可)3.2后锚检算后锚按照3根Ф32精轧螺纹钢筋受力，两跨连续梁进行检算，检算简图如下：检算表明：单根Ф32精轧螺纹钢筋的最大受力为30.0t,小于单根Ф32精轧螺纹钢筋的允许受力60.0 t。
3.3吊带及销轴检算前后吊带均为150X36的16Mn钢板，销轴直径为50mm，材质为40Cr。
3.3.1吊带检算吊带及销轴的最不利受力发生在悬灌施工第2#梁段，最大受力为55 t。
挂篮设计计算书
x=23250cm4
Ix/A）=√(23250/147.04)=158.12cm
Iy0=20370cm4
(Zyo/A)= √(20370/147.04)=138.53cm
Yy0=138.53cm＜Yx9=158.12cm,故验算绕Y0轴方向的压杆稳定性。
杆件的压杆稳定性验算时，一端按铰接计算，压杆计算长度为L3=4.75m,则λ=L3/Yy0=4.75/138.53=3.4 查中心压杆轴向容许应力拆减系数表可得拆减系数值：ψ=0.814
×0.814=130Mpa
=101.61Mpa＜[σ]ψ
计算，可知主桁架压杆稳定性满足要求。
、主桁架变形计算
在挂篮施工过程中，我们关心的是每节段砼浇筑时挂篮的变形情况。
由于在砼浇筑前挂篮自重及模板重量已作用到主桁架上，由此引起的主桁架的变形已经发生，故在计算主桁架变形时不考虑挂篮及模板重量，只考虑每节段梁体重量即可，计算时，按每片主桁架均匀受力进行计算，即不考虑受力
、前、后下横梁
5#段受力分析2#段受力分析
17#段受力分析10#段受力分析
5#段受力分析2#段受力分析
10#段受力分析17#段受力分析
、主桁架销子验算
A=πd 2/4=3.14×1102/4=9498.5mm 2
F=900000N
=F/2A=900000/2×9498.5=47.3MPa
销轴材料为40Cr 材料，并进行调质处理，由《机械设计手册》可知，MPa s 785=σ，则：[]MPa s
3023
5.13
==
σσ
[]ττ<。
挂蓝设计图及计算书
挂篮设计图及计算书一、挂篮的组成结构XXX大桥连续梁所用挂篮是自行设计制造的三角形挂篮，重80.5t(设计不超过110t)。
挂篮主要由主桁系、横梁系、悬吊系、行走系、模板系等组成。
如图一、图二所示：图一挂篮托架正面图图二挂篮托架侧面图1、主桁系主桁系是挂篮的主要受力结构，由两个三角形桁架组成，桁架各杆件是材料为[30b+[22+[10槽钢各两根，杆件间结点采用螺栓联接，两桁架之间由顶横梁和∟125×125×10mm角钢等杆件联接成空间门架，主桁后以Φ32mm精轧螺纹钢通过连接器、轧丝锚具等锚在梁体竖向预应力筋上，主架前部安装前上横梁，与悬吊系及前下横梁形成悬臂吊架，悬吊挂篮模板和梁段钢筋混凝土的重量，以实现悬臂灌注浇筑施工。
2、横梁系横梁系由前上横梁、前下横梁及底模纵梁等组成，前上横梁固定在主桁架上，底模纵梁悬吊在侧模纵梁上，前下横梁通过悬吊系吊于前上横梁上，后下横梁由双头螺杆锚在已形成梁段的底板上。
前下横梁和底模纵梁共同承托底模及梁段钢筋混凝土的重量。
3、悬吊系悬吊系是挂篮的升降系统，位于挂篮的前部，其作用是悬吊和升降底模、侧模、内模及工作平台等，以适应悬臂梁段高度的变化。
系统由吊带、吊带座、千斤顶、手拉葫芦等组成，吊带均由16mm钢板和钢销组合而成，前吊带下端与底模平台前下横梁销接,上端支撑于前上横梁,前上横梁上设2个LQ30型手动千斤顶及扁担梁调节高度，以实现底模及工作平台的升降。
另外悬吊系还将控制内模、侧模的前移和升降。
4、行走系行走系是挂篮前后位移的主要装置，包括轨道、前支座、反扣轮和牵引设备。
挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结后节点的反扣轮扣在工字钢翼缘走行。
挂篮的行走靠2个100KN的手拉葫芦牵引挂篮前移，并带动底模平台和外侧模一同前移就位。
挂篮移动过程中的倾覆力由反扣轮传到轨道再传到箱梁竖向预应力筋上。
5、模板系模板系由底模、侧模、端模等组成。
底模：底模由底模架和底模板组成。
挂篮计算书
第一章工程概况***特大桥***特大桥主桥为跨径106+200+106m三跨预应力混凝土连续刚构体系。
主桥分为左右两幅桥，每幅桥上部主梁为变截面单箱单室断面箱梁。
每幅桥箱梁顶面宽11.25m，箱梁底面宽6.5m，梁高采用1.6次抛物线变化，0号梁段高度为12.5m，跨中合拢段高度4.0m；箱梁顶板厚度除墩身范围内的0号梁段、梁端支承截面外，其余均为30cm，箱梁顶面设有单向2.0％的横坡（左右幅相反）；腹板厚度采用三个级数，1号梁段～9号梁段为70cm，10号梁段～17号梁段为60cm，18号梁段～22号梁段为45cm；箱梁底板厚度由0号梁段的130cm至合拢段的32cm按1.6次抛物线变化。
箱梁梁段长度三个级数：3.5m（1号～4号），4.0m（5号～11号），4.5m（12号～22号）。
箱梁最大浇筑块件重量为1号梁段（269.6t）。
第二章设计参数一、设计荷载1. 箱梁荷载3.5m、4.0m、4.5m梁段分别用该长度的最重块件即1号、5号、12号块来控制各段的箱梁荷载。
其梁段自重分别为：1号（长3.5m块件） p1 ＝ 269.6 t5号（长4.0m块件） p2 ＝ 256.9 t12号（长4.5m块件） p2 ＝ 200.2t 考虑浇筑混凝土时胀模等因素，取超载系数 1.05，确定出施工时箱梁的计算荷载为：1号（长3.5m块件） p1‘＝ 283.1t5号（长4.0m块件） p2‘＝ 269.7t12号（长4.5m块件） p2 ＝ 210.2t2. 振捣混凝土荷载施工过程中，浇注箱梁混凝土时的振捣荷载对水平模板取2kPa，对竖直模板取4kPa。
3. 人群及施工机具荷载人群及施工机具荷载取1.5kPa。
二、计算方法本挂篮计算采用大型空间有限元结构计算软件Midas2010计算，整个挂篮在进行分析时，为方便分析把挂篮分成三个部分，底篮结构部分、滑梁、主桁部分。
滑梁由手算得到,其余部分的分析采用程序分析。