兰州燃气管道穿越黄河顶管施工技术参数的确定
顶管工程技术参数
顶管工程技术参数顶管工程技术参数包括但不限于：1. 顶管机长度：根据工程需要进行选择和设计。
2. 顶管机外径：根据管道的直径和工程要求进行选择。
3. 刀盘更大外径：指刀盘的直径，其大小与挖掘范围和施工效率有关。
4. 机头总功率：决定顶管机的施工效率和性能。
5. 刀盘扭矩：影响挖掘的效率和稳定性。
6. 刀头转速：刀头的旋转速度，影响挖掘效率和表面质量。
7. α系数：一个无单位的系数，影响顶管机的性能。
8. 主电机功率：主电机的功率，影响顶管机的性能。
9. 减速机速比：减速机的转速比，影响顶管机的性能。
10. 螺旋出土机电机功率：螺旋出土机电机的功率，影响出土效率。
11. 更大出土量：螺旋出土机能够处理的更大出土量。
12. 螺旋叶片螺距：螺旋叶片的螺距，影响出土效率和稳定性。
13. 更大出土粒径：螺旋出土机能够处理的更大粒径的土壤或物料。
14. 螺旋出土机筒内径：螺旋出土机的内部直径，影响出土效率和稳定性。
15. 螺旋出土机扭矩：螺旋出土机的扭矩，影响出土效率和稳定性。
16. 出土机两侧检测孔径：用于检测出土情况的孔径大小。
17. 顶进速度：顶管机顶进的速度，需要根据实际情况进行选择和调整。
18. 纠偏油缸推力及数量：纠偏油缸的推力和数量，影响纠偏效果和施工稳定性。
19. 纠偏泵站功率：纠偏泵站的功率，影响纠偏效果和施工稳定性。
20. 纠偏角度：纠偏装置的最大角度，影响纠偏效果和施工稳定性。
21. 进排泥管径：进排泥管的直径，影响施工效率和稳定性。
22. 更大砾石破碎直径：顶管机能够破碎的更大砾石直径。
23. 机头重量：顶管机机头的重量，影响施工效率和稳定性。
24. 控制方式：顶管机的控制方式，如手动、自动等。
25. 液压系统功率：液压系统的功率，影响施工效率和稳定性。
以上内容仅供参考，具体的参数可能会根据施工环境和要求有所不同，建议查阅相关行业规范或者咨询专业人士获取更准确的信息。
城镇燃气管道非开挖定向穿越施工技术
城镇燃气管道非开挖定向穿越施工技术发布时间：2022-06-14T07:22:31.589Z 来源：《中国科技信息》2022年2月4期作者：高春升1 何晶晶2[导读] 近年来，我国城市化进程飞速加快，市政基础工程的建设也突飞猛进，一派繁荣高春升1 何晶晶2临沂城投富海天然气有限公司山东临沂 276000摘要：近年来，我国城市化进程飞速加快，市政基础工程的建设也突飞猛进，一派繁荣。
在市政基础工程中，城市内部给排水工程作为人们日常生产生活的保障，其施工质量备受人们广泛关注与重视。
在市政排水工作中，非开挖顶管技术非常适宜不需开挖、不宜开发等处地下管道的敷设。
该技术在工作坑中安装相应的顶管装置，继而将管道安装到土质结构中，能有效避免周边土质对管道产生影响，同时也减少了开挖敷设项目及其带来的不便和环境影响。
关键词：城镇燃气；管道施工；非开挖；定向穿越施工技术引言燃气管道是城镇建设发展中非常重要的基础设施，对改善城镇的大气环境及污染问题等有着积极的影响。
但是，燃气管道实际施工中，时常会与既有道路、既有管道或者其他既有建筑物相交，这时采取传统的开挖技术进行施工，难度很大，且会牵扯多方利益，甚至会引起安全事故等。
鉴于此，非开挖定向穿越施工技术应运而生，并逐渐广泛应用于燃气管道施工中，为了充分发挥出非开挖定向穿越施工技术的优势，有必要对其加强研究。
1技术原理非开挖定向穿越施工技术顾名思义就是不用在地面进行开挖，而是利用水平定向钻机沿着预定的方向进行钻进，从而实现地下管道铺设、修复及更换等施工技术。
其中利用水平定向钻机进行钻进铺管是最为常用的施工方法，首先利用水平定向钻在地面上钻出一个导向孔，接着再换成扩孔钻头实施反向扩孔，再把所要铺设的管道拉入扩充好的钻孔内，扩孔次数主要根据现实施工的工作量及管道直径大小来确定。
具体来说，非开挖定向穿越施工的技术原理就是通过钻机提供钻机动力，再利用水平定向钻机上的可操作、可控制钻进系统，根据施工要求进行导向钻进。
顶管工程技术参数
顶管工程技术参数顶管工程是一种常用于地下管道施工的方法，它通过在地下推动钢管或预制管道，从而实现管道的安装和替换。
在进行顶管工程时，合理的技术参数的选择非常重要，能够保证工程的顺利进行和质量的可控。
一、管道材料的选择在顶管工程中，管道的材料选择直接关系到工程的质量和使用寿命。
一般来说，常用的管道材料包括钢管、混凝土管和预制管道。
钢管具有强度高、耐腐蚀等优点，适用于较大直径的管道；混凝土管道具有较好的承载能力，适用于中小口径管道；预制管道则可以根据具体需求进行定制，适用于各种管径的管道。
在选择管道材料时，需要综合考虑地质条件、工程要求和经济效益等因素。
二、推进力和推进速度的控制顶管工程中，推进力和推进速度的控制是非常重要的。
推进力过大可能导致管道的变形和破坏，推进速度过快可能引发管道的不稳定和失控。
因此，在进行顶管工程时，需要根据具体情况合理选择推进力和推进速度，确保在安全范围内进行施工。
推进力和推进速度的选择需要根据管道材料、地质条件和工程要求等因素进行综合考虑，可以通过现场试验和监测来进行调整和控制。
三、管道的预留量和弯曲半径在进行顶管工程时，管道的预留量和弯曲半径的确定是非常重要的。
预留量是指管道两端在推进过程中留出的一定长度，用于连接和固定管道。
预留量的选择需要根据管道的长度和连接方式进行合理确定。
弯曲半径是指管道在弯曲处的曲率半径，影响着管道的弯曲能力和运行的稳定性。
弯曲半径的选择需要考虑管道材料的弯曲性能和工程要求，一般要求半径不小于管道直径的2倍，以确保管道的弯曲不会导致损坏或泄漏。
四、管道的施工监测和质量控制在顶管工程中，施工监测和质量控制是确保工程质量的重要手段。
施工监测可以通过安装传感器和监测设备，对管道的位移、变形和应力等进行实时监测，及时发现并解决问题。
质量控制包括材料的验收、施工工艺的控制和工程质量的检验等环节，通过严格的质量控制，可以保证工程的可控性和可靠性。
综上所述，顶管工程的技术参数选择对工程的顺利进行和质量的可控至关重要。
(完整版)顶管施工技术参数计算
顶管施工技术参数计算一、顶推力计算（1）推力的理论计算： (CJ2~CJ3段)F=F1+F2其中：F —总推力Fl 一迎面阻力 F2—顶进阻力F1＝π/4×D 2×P (D —管外径2.64m P —控制土压力) P ＝Ko ×γ×Ho式中 Ko —静止土压力系数，一般取0.55Ho —地面至掘进机中心的厚度，取最大值6.43m γ—土的湿重量，取1.9t/m 3P ＝0.55×1.9×6.56＝6.8552t/m 2F1=3.14/4×2.642×6.8552＝37.5tF2＝πD ×f ×L式中f 一管外表面平均综合摩阻力，取0.85t/m 2D —管外径2.64mL —顶距，取最大值204.53mF2＝3.14×2.64×0.85×204.53＝1441.15t因此，总推力F=37.5+1441.53=1479.04t 。
（2）钢管顶管传力面允许的最大顶力按下式计算：F ds =φ1φ3φ4γQdf s A p 式中 F ds — 钢管管道允许顶力设计值（KN ）φ1—钢材受压强度折减系数，可取1.00φ3—钢材脆性系数，可取1.00φ4—钢管顶管稳定系数，可取0.36：当顶进长度＜300 m 时，穿越土层又均匀时，可取0.45,：本式取0.36γQd —顶力分项系数，可取1.3A p —管道的最小有效传力面积（mm 2）计算得181127=3.14*13222-3.14*13002f s —钢材受压强度设计值（N/mm 2）235 N/mm 2由上式可得钢管顶管传力面允许的最大顶力11787KN,约1202.75t 经计算得知总推力F=1479.04t ，大于钢管顶管传力面允许的最大顶力1202.75t ，顶管时只能用其80%，1202.75×80%=966.2t 。
顶管施工工艺技术(二)2024
顶管施工工艺技术（二）引言概述：顶管施工工艺技术在地下工程中扮演着至关重要的角色。
本文将从五个大点出发，详细介绍顶管施工工艺技术的相关内容，包括周边土层处理、顶管材料选择、顶管施工参数控制、顶管施工设备与工艺改进以及施工安全管控等方面。
通过深入探讨，希望能为相关施工人员提供有益的指导和参考。
正文：一、周边土层处理1. 现场土质勘探和分析2. 土层加固和巩固处理3. 水文地质分析与处理4. 土压力计算与确定5. 施工环境污染控制二、顶管材料选择1. 顶管材料的分类与特点2. 材料的强度要求和适用范围3. 材料的密封性能和耐腐蚀性能4. 材料的可塑性和可施工性5. 材料的经济性和可持续性三、顶管施工参数控制1. 掘进参数的选择与控制2. 掘进速度和推进力的控制3. 注浆压力和注浆量的控制4. 管片安装的控制与调整5. 掘进监测与数据分析四、顶管施工设备与工艺改进1. 掘进机械与设备的选择和改进2. 注浆设备和技术的创新和改进3. 管片安装设备和方法的改进4. 掘进工艺流程的优化和改进5. 施工施工技术和设备的培训与推广五、施工安全管控1. 施工现场安全规范和控制措施2. 安全警示标识和标线的设置3. 施工人员安全教育与培训4. 施工现场监测与紧急预案5. 施工安全事故的分析和改进总结：顶管施工工艺技术的正确应用和掌握对于地下工程的成功完成至关重要。
通过周边土层处理、顶管材料选择、顶管施工参数控制、顶管施工设备与工艺改进以及施工安全管控等五个大点的详细论述，本文为相关施工人员提供了全面的指导和参考。
希望施工人员能够灵活运用这些技术，实现顶管施工的高效、安全和可持续发展。
天然气管道顶管穿越施工工艺技术
天然气管道顶管穿越施工工艺技术摘要：结合某天然气管道迁改工程施工建设实际，对管道顶管穿越施工工艺技术进行了论述，以为工程施工提供技术参考。
关键词：顶管穿越施工；工艺技术；天然气管道某天然气管道迁改工程，共包含输气管道工程和城镇燃气管道工程两部分，涉及到顶管穿越。
主要采用泥水平衡顶管穿越方式，管径φ406.4和φ273.1的钢管分别在两条钢筋混凝土套管中穿越，套管选用DRCPⅢDN1000×2000钢筋混凝土套管，顶进用钢筋混凝土套管材料采用C50钢筋混凝土，顶管穿越长度246m。
本工程发送坑尺寸8m×10m、接收坑6m×8m尺寸。
1工艺流程工艺选择。
针对本工程顶管段水文、地质条件特点，该顶管均采用封闭式顶管工艺，目前封闭式顶管工艺主要有三种：网格气压水冲式、土压平衡式和泥水平衡式，此三种顶管工艺主要区别在于开挖掘进面的平衡形式与泥土运输方式上。
本工程穿越地层为中风化砂岩，适宜采用泥水平衡顶管工艺。
泥水平衡顶管工艺基本原理是将已调成一定浓度和比重的泥水，通过送泥水系统送至顶管机头前挖掘面处，泥水在挖掘面上形成一层不透水的泥膜，可阻止泥水向挖掘面里面渗透，同时调节泥水压力来平衡地下水压力和土压力，达到稳定挖掘面的目的。
顶管机头前进的同时刀盘切削土体，被切削下来的残土与泥水充分拌和后，由排泥系统输送至地面泥水分离设备进行处理，分离出的残土被运走，泥水再送入送水系统循环使用。
泥水平衡顶管工艺特点：适用的土质范围比较广，如在地下水压力很高以及变化范围较大的条件下也可适用；可有效的保持挖掘面的稳定，对所顶管周围的土体扰动比较小，因此施工引起的地面沉降很小；与其他类型顶管相比，泥水平衡顶管施工时的总推力比较小，尤其是在粘土、砂土层表现得更为突出；工作坑内的作业环境比较好，作业也比较安全。
由于它采用泥水管道输送弃土，不存在吊土、搬运土方等容易发生危险的作业；可在大气常压下作业，也不存在采用气压顶管带来的各种问题及危及作业人员健康等问题。
顶管施工方案(手掘式机械顶管)(最新)
顶管施工方案（手掘式机械顶管）编制人：审定人：辽阳中晨市政工程有限公司二Ｏ一四年十一月顶管施工组织设计一、工程概况本工程位于318国道（宜化）路过街穿越顶管（用于然气套管）长度约44米，采用户DN800的混凝土专用顶管。
二、地形地貌及平面图根据现场察看，施工地段较窄小，在绿化带上施工，地下路基为砾土，局部片石挡土墙，管网密集较多，地下水偏高，平面图见附。
三、施工方案综合现场实际情况及结合本段顶管长度，让开国防光缆和自来水管道，工作坑设在绿化外带内从西向东顶进，考虑到318国道重型车通行量大，穿越必须在国防光缆和自来水管以下3.5米左右操作，工作坑深度在原地面下4米，国道路面上3.5米顶管出口在原排水沟以上，其中在地下穿越原道路两边的片石挡土墙。
四、施工准备1、技术准备（1）搜集现场相关原始资料，确定地下管网的准确位置。
（2）编制施工方案，确定顶管技术参数，包括顶力，工作坑尺寸，靠背尺寸及结构方式。
2、人员准备、材料准备（1）根据本工程的施工内容，调配顶管专业的施工人员，组织有相关工程施工经验的熟练工人进行作业，作业人员按工种分成两个班组，每个班组配备组长和班组技术员，班组长在施工队长直接领导下组织本班人员施工作业。
（2）材料准备顶管施工的主要材料为Φ800钢承口III级钢筋混凝顶管，工作坑护臂所需的钢筋、模板、砂石料、水泥。
五、技术参数设计1、作业坑尺寸及结构设计工作坑尺寸：本工程顶管为Φ800钢筋砼管，工作坑尺寸综合考虑管径、操作空间、背后方木、主铁、横铁、减力环、千斤顶长度等因素，工作坑设为圆形，直径不得少于4米，深度约4米。
2、后背最大顶力计算按GB50268-97《给排水管道施工验收规范》计算顶力的最大顶力，是物体的重量乘以摩擦系数的`3-4为最大顶力。
Nmax（Φ800）=1.48T/根×22（3-4）=97.68T-130.24T3、根据市政文明施工管理规定，施工区域与非施工区域需设置分隔设施，以确保坑外行人及施工人员的安全，护拦搭设连接、稳固、整洁、美观，工作坑外围做两水沟，外围雨水不直接流入工作坑。
管道穿越和跨越工程
总则1.0.1在输油输气管道穿越和跨越工程建设及运营中，为保障人民生命财产安全、人身健康、工程质量安全、生态环境安全、公众权益和公共利益，以及促进资源节约利用、满足国家经济建设和社会发展的基本需要，依据有关法律、法规，制定本规范。
1.0.2输油输气管道穿越和跨越工程的勘察、设计、施工、验收及运行管理应遵守本规范。
1.0.3本规范是输油输气管道穿越和跨越工程建设的基本要求。
当工程中采用的设计方法、材料、技术措施、施工质量控制与验收内容（方法）等与本规范的规定不一致，但经合规性评估符合本规范第2章的规定时，应允许使用。
1.0.4本规范不适用于战争、自然灾害等不可抗条件下对输油输气管道穿越和跨越工程的要求，执行本规范并不能代替工程项目全生命周期过程中的工程质量安全监管。
1.0.5管道穿越和跨越工程的勘察、设计、施工、验收及运行管理，除应遵守本规范外，向应遵守国家现行有关规范的规定。
2基本规定2.0.1管道穿越和跨越工程选址应满足地方规划要求，并应满足与居民区、水利工程、防洪设施、公路、铁路、港口码头、市政设施、军事设施以及其他建构筑物的间距要求。
2.0.2管道穿越和跨越工程应根据风险防范等级采取相应的安全防范措施。
2.0.3管道穿越和跨越工程施工作业完成后应进行地貌恢复。
2.0.4管道穿越和跨越工程结构安全等级应按表2.0.4划分。
表2.0.4管道穿越和跨越工程结构安全等级划分2.0.5跨越、水域穿越和隧道穿越工程等级应按表2.0.5-1、表2.0,5-2、表2.0.5-3划分。
表2.0.5-1跨越工程等级划分2.0.6管道穿越和跨越工程在设计和施工前应按基本建设程序进行勘察，勘察成果应满足设计要求。
2.0.7管道穿越和跨越工程应按设计使用年限内最不利工况进行设计。
2.0.8管道穿越和跨越工程在设计使用年限内未经技术鉴定，不应改变用途和使用环境。
2.0.9管道穿越和跨越工程结构抗震设计和校核应符合下列规定：1.穿越和跨越的结构主体应按基本地震动参数进行抗震设计，大型穿越和跨越工程结构应按1.3倍的基本地震动峰值加速度计算地震作用。
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兰州燃气管道穿越黄河顶管施工技术参数的确定
本文结合具体的工程实例，就顶管施工的水文条件、气象、工程地质、工序、技术参数的确定等方面进行了阐述。
标签：水文气象地质参数
1 工程概况
1.1 兰州天然气管道穿越黄河工程设计采用地下顶管的方式建设，管材为￠1600钢筋砼圆管，一次单向顶进339.3m，在黄河南岸设4.5×8×20.4m工作井一座，在黄河北岸设4.5×5×23.27m接收井一座，管道走向大致为南北走向，与黄河主河道呈大角度相交。
1.2 水文条件兰州市区黄河干流年平均流量997m3/s，该工程主体施工期正值夏季，气候条件有利于工程施工。
顶管穿越黄河断面两河堤宽度309m，每年6～10月为丰水期，7～9月为主汛期。
主河槽宽218m，该处洪水水位1524.92m。
工程轴线断面位于黄河干流兰州银滩大桥至七里河黄河大桥之间，距兰州站约8km，区间无大支流加入。
接收井上游40m处有一排洪沟，沟道有季节性洪水，但流量不大，对工程施工影响不大。
地下水主要赋存于第四纪冲洪积砂砾卵石层之中的孔隙潜水，黄河南岸地下水位1513.4～151
2.57m黄河北岸地下水位1514.9～1515.3m，地下水位随黄河水位的涨落而变动，其变幅一般为1～2m，水文情况对沉井有较大影响，但对顶管影响不大。
1.3 气象情况兰州市属温带半干旱气候，据气象资料统计，多年平均气温9.1℃，平均最高7月2
2.2℃，多年平均降水量328mm，蒸发量1438mm，历年平均风速4～5月1.5m/s，春季多风，风向西北，多年最大风速27.6m/s。
1.4 工程地质工程场地地层岩性主要有人工填土、粉细砂、卵石和上第三系临夏组岩层等。
分别是：①人工填土：为杂填土，主要为卵砾石、块石、碎石、粘性土和砂，夹有少量的煤渣砖块和生活垃圾。
成分混杂，结构疏松，土质不均。
卵砾石及碎石块含量约20%～30%。
主要分布在黄河左右岸防护堤处，厚度3～5m。
②粉细砂：黄褐色，含卵砾，结构较疏松，稍湿。
主要分布在黄河南岸干砌石护堤和浆砌石护堤之间人工填土下面，厚度1～2m。
③卵石：青灰色，结构稍密，卵石多呈现浑圆状，分选性较差，成分主要为砂岩、变质砂岩、石英岩、灰岩和少量花岗岩。
根据提水试验和兰州地区经验，该卵石层渗透系数K=70～90/d。
其承载力标准值fk=0.45Mpa，与砼的摩擦系数tg￠=0.5。
④上第三系临夏组：其岩性主要为泥岩、砂质泥岩、泥质砂岩和砂岩，其中泥岩和泥质砂岩呈互层状，为主要岩性，泥质砂岩和砂岩呈透镜体状，局部有含砾砂岩，砾石最大粒径为1cm。
岩体呈厚层状结构，裂隙不发育。
各种岩性均呈硬塑～坚硬状态；岩块无侧限压强度小于1.0Mpa，均属极软岩；其压缩系数平均值小于0.1Mpa-1，具低压缩性；渗透系数均小，多属极微弱透水层，局部砂岩为微透水层。
上第三系泥岩岩性软弱，遇水软化崩解；成岩程度差，易风化，岩相不稳定，夹有砂岩
和泥质砂岩透镜体，黄河南岸砂岩透镜体发育较多，北岸极少。
上第三系岩体中基本为地下水，仅砂岩中有少量地下水呈滴渗状态。
岩体强风化层厚度 2.4～3.5m，随深度递增，岩石性质变化不大。
其允许承载力标准fk=0.45～0.65Mpa，变形模量70～100Mpa。
2 顶管施工技术参数的确定
2.1 基本施工方案本工程设计顶管管径为1600mm，长度339m，设计一次顶进完成。
顶管管道依次穿越砂质泥岩、泥岩、泥质砂岩三种土质，三种土质性质相当，分布较均匀。
其中在河床中管顶覆土最小处为 4.5m，能够满足顶管的覆土厚度不小于1.5倍机具外径的要求。
在工作井上方安装好起重设备，根据设计顶管轴线及设计标高在顶管工作井内安装顶进设备，包括洞口止水胶皮板、导轨、后靠背、千斤顶、掘进机等设备，同时安装好测量仪器设备、注浆设备、通风设备、溺水输送设备，设备试用转合格后可以进行顶进。
顶进连续进行，分两班倒24小时作业，顶进过程中注意勤测量、勤纠偏控制好顶进方向。
及时压注膨润土泥浆减少管外壁和土體摩擦力。
认真维护好各种设备，保证顶进过程中设备的完好。
按设计计算和顶进工程中的实际摩擦力的变化情况及时安放中继站；顶进结束后立即封堵工作井和接收井内的管节和预留洞口的间隙，同时对管外壁的膨润土泥浆用水泥浆进行置换，完成后立即封堵注浆孔，在后按设计要求对管节接口进行处理和清扫管道。
2.2 顶管施工工艺流程图
安装管节→放置顶环→工作面挖土→管内出土
↓ 压浆→ ↓ ↓
顶进、停顶回程←顶进←弃土外运
2.3 主要施工技术参数的确定机械式顶管顶力估算由掘进机前端的迎面阻力和注入触变泥浆后的管壁外周摩擦力组成，其公式如下：F阻= F1+F2。
但是，对于本工程的土质不适合传统的计算方法进行阻力估算。
本工程所处土层具有较强的自立性，土的粘聚力较大，C=60～140Kpa，地下水的渗透系数较小K=1.0×10-5～1.0×1.0-7。
因此，对于迎面阻力的估算采用掘进机的刀盘面积与刀盘切削土体单位面积所需主顶推力的乘积。
2.3.1 迎面阻力
F1=S1×P1×K=0.897×50×1.5=67.3T
F1掘进机迎面阻力
S1为刀盘面积：0.23×1.95×2=0.897m2
P1为刀盘单位面积所需主顶推力为50T/m2
K为安全系数取1.5
经计算迎面阻力取70T。
2.3.2 掘进机管外壁摩阻力
F2=∏×D×L×f=∏×1.95×4.0×1.0=24.5T
D——掘进机外径（m）；L——掘进机总长（m）；f——注入膨润土泥浆后的管外壁摩阻力为0.8～1.2t/m2，这里取1.0t/m2。
2.3.3 每米长度管外壁摩阻力计算：
F3=∏×D×L×f=∏×1.94×1×1.0=6.1T
2.3.4 管材端面允许推力
Fr=﹠×A=1700×∏/4×(1.942-1.62)=1607T
﹠——C30 混凝土抗压强度（1700T/m2）；A——管断面积（m2）
2.3.5 顶管工作井所能承受的推力由设计可知，顶管工作井所能承受的最大顶力为600T，取其90%作为顶力计算依据，即T=600×0.9=540T
由于顶管中最大允许推力受设备、工作井承受推力及管材轴向允许承压力的限制，因此。
取以上诸因素的最小允许承载力，即工作井承受推力540T作为最大允许推力。
2.3.6 中继环安放位置和需要数量的计算顶管施工中，顶管中继环位置的设置与顶管井允许推顶力有关。
管道的顶进总推力由掘进机的正面阻力和管道外围的摩阻力组成。
①第一中继环位置的计算：第一中继环安放之前，应满足顶管总阻力小于允许最大的推顶力，即
T﹥F阻=F1+F3
（70+24.5）+6.1×L﹤540
L﹤73m
由于顶管属于地下施工，为了防止因地质条件和设计不符造成迎面阻力增大，按经验考虑，第一中继环放在掘进机后20m处，因每节管材长3m，因此在第五节后安放第一个中继环。
②两个中继环之间的距离设置顶管时除第一中继环承受迎面阻力外，其余各中继环均只承受管外壁的摩阻力。
但由于在顶管中不断地纠偏，顶管的总阻力会有所增加，因此，中继环最大顶力按540吨取值。
则两个中继环的安放距离最大为L=540/6.1=88m
经计算，中继环数量为四个。
实际中继环放置及数量可根据顶力变化及施工实际情况作适当调整。
3 结束语
本工程在实际施工中，根据以上参数顺利完成天然气管道穿越黄河的施工，并在实践中取得了兰州地区管道穿越黄河的经验，为以后此类工程的施工打下了一些基础。