宽箱梁的数值计算分析
箱梁预压及支架计算
支架预压支架搭设完成，在砼箱梁施工前，对支架进行相当于倍箱梁自重的荷载预压，以检查支架的承载能力，减少和排除支架体系的非弹性变形及地基的沉降。
支架压重材料采纳相应重量的砂袋（或钢材），并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量（见压重布置图）。
待排除支架非弹性变形量及紧缩稳固后测出弹性变形量，即完成支架压重施工。
撤除压重砂袋后，设置支架施工预留拱度，调整支架底模高程，并开始箱梁施工。
依照本工程桥跨数量多、线路长、支架情形及工期要求，我部拟仅对第四联右幅其中17＃墩－18＃墩跨和第六联右幅22＃墩－23＃墩跨进行压重施工的方案，即作业一队和二队各压重施工一跨，作业一队为贝雷梁支架施工，作业二队为钢管支架施工；其余各跨箱梁可据此二跨压重情形及理论计算相结合的形式，进行支架施工预留拱度的设置。
具体考虑如下：①如对每联进行压重，那么压重材料需求大、箱梁施工周期长；仅第四联右幅就须压重2600T，且加载、卸载时刻长，投入机具设备多。
②支架压重情形分析ａ、支架基座在承台和路面时，其承载力好，沉降量极小；其余支架砼基座设置在原状土（亚粘土）上，其承载力较好，沉降量较小，且可较准确计算出其沉降量，贝雷支架跨中基座沉陷经计算取。
且经一次压重后可测出沉陷体会值以方便设置支架预拱度。
ｂ、贝雷梁支架和钢管脚手架均为利用较成熟的支架形式，其紧缩及挠度值可通过计算得出，以27m跨靠梁高较高跨为例（支架图附后），贝雷梁最大挠度为。
ｃ、非弹性变形要紧表此刻底模抄垫上，但其高度设计较低，木楔及方木间接触面少，其变形值较小，且可通过体会公式推算和一次压重情形进行确信。
以标准跨计算，其非弹性变形为ｄ、此两种支架结构形式均比较简单，且我部在其它工程已有压重施工的体会。
综上所述，在地基及支架结构形式一样的情形下，全桥上构每种支架采取一跨压重的方式应能够知足现浇箱梁施工需要。
③预拱度设置：a、集美立交箱梁支架预拱度理论计算与设置b、集美立交箱梁支架压重后预拱度设置柳州成功路立交A标段主线桥现浇梁支架施工方案一、工程概况一、概述本标段成功路互通式立交桥主线桥全长462m，共四联22跨，跨径组合为（+5×22m+）+（+2×22m+25m+19m）+（2×19m+22m+25m+）+（+3×22m+）；桥宽为变宽～，桥形采纳单箱多室，桥标准梁形单箱三室，翼缘板宽，梁体为等高。
箱梁横隔梁计算方法研究
中 外 公 路
第 30 卷 第 4 期 2 0 1 0 年 8 月
文章编号 :1671 - 2579 (2010) 04 - 0140 - 05
箱梁横隔梁计算方ห้องสมุดไป่ตู้研究
宫亚峰 , 毕海鹏 , 李祥辉
( 吉林大学 交通学院 , 吉林 长春 130022)
摘 要 : 以 6 跨预应力混凝土连续箱梁桥为工程背景 ,利用有限元程序建立了该桥梁的 实体模型 ,获得空间分析的横隔梁的应力状态 。在实桥修建过程中将振弦式应变计埋入横隔 梁中 ,获得桥梁结构的实际内力分布特点 ,并与有限元计算结果进行对比分析 。提出一种实 用的利用两次杆系有限元计算分析横隔梁内力的简化方法 ,为预应力混凝土箱形梁桥横隔梁 的设计与计算提供借鉴 。 关键词 : 箱梁 ; 横隔梁 ; 简化计算方法 ; 有限元 ; 振弦式应变计
kN 824 837 849
kN 989 1 004 1 019
(kN ・ m - 1) 147 149 151
c = 6 hf c = 5 hf c = 4 hf
表3 两次杆系有限元试算与实测数据对比 ( c = 6 hf ) 横隔梁 截面位置
1 - 1 截面 2 - 2 截面 3 - 3 截面 1 - 1 截面 2 - 2 截面 3 - 3 截面 1 - 1 截面 2 - 2 截面 3 - 3 截面
掌握 。 1. 1 计算模式 首先建立全桥纵向的杆系有限元模型 , 计算横隔 梁处的内力 。根据计算结果反算横隔梁荷载 。然后取 横隔梁为隔离体 ,单独建立横隔梁的杆系有限元模型 , 计算在简化荷载作用下横隔梁的内部应力 。 1. 2 受力分析 预应力连续箱梁主要通过箱梁腹板及顶 、 底板在 纵向上把恒载传递到横隔梁处 , 再由横隔梁传递至支 座及墩柱结构 。从连续箱梁桥纵向上看 , 由于腹板刚 度最大 ,预应力钢束布置多 ,腹板将作为纵向传力的主 要构件将大部分荷载传递至横隔梁上 ; 同时箱梁的顶 、 底板在整个箱宽上也能够传递适当比例的纵向荷载 。 假定将腹板传递的荷载以集中荷载的形式作用在 横梁相应位置 , 顶 、 底板传递荷载则以均布荷载的形式 作用在横梁全长上 , 两者各占适当比例 , 并假定中腹板 集 中力 F1 为边腹板集中力 F2 的 1 . 2 倍 , 如图 1 所示 。
钢箱梁的计算书
钢箱梁的计算书--kg
钢箱梁计算书 纵向计算—计算荷载
（1）恒荷载
1）一期恒载 一期恒载包括主梁自重，钢材密度7850kg/m3，由程序自动计算其自重，考虑到模型中 未包含横隔板、焊缝等构件重量，采用放大系数考虑。 2）二期恒载 二期恒载为钢筋混凝土栏杆、声屏障、18cm桥面铺装（10cm沥青桥面铺装＋8cm钢纤 维砼铺装）等，桥面铺装以均布荷载计入，合计：61.10kN/m。 （2）温度荷载 1）正温度梯度：按BS5400取值； 2）负温度梯度：取-0.5倍的正温度梯度； 3）整体温度：取整体升温01-2014办理，包括汽车冲击力。 （4）支座沉降 支座沉降量按10mm计算，程序自动组合最不利情形。
钢箱梁的计算书--kg
2015钢结构桥梁设计规范相应的计算书 需要计算的内容 1、整体刚度验算 2、支座最小反力计算（防止脱空开始的抗倾覆） 3、抗倾覆计算 4、预拱度计算 5、受弯构件正应力验算 1）受拉部位考虑剪力滞影响 2）受压部位同时考虑剪力滞及局部问题 3）对于顶板要求第一及第二体系叠加后验算 4）底板有压重时，底板也有第二体系，也应两个体系相加 6、受弯构件腹板剪应力验算 7、受弯构件腹板在正应力及剪应力共同作用时验算 8、受弯构件整体验算
按规范钢箱梁正应力计算数值小于270MPa即可，正应力需要将两个体系进行叠 加，这是由于建模的原因导致，叠加的原因再次进行阐述： 1）第一体系（主梁纵向计算）只是计算主梁，只考察了竖向荷载纵腹板传至支座横梁的 传力过程，纵腹板的力其实也不是连续荷载，而是隔板间距的集中荷载，但是可以简 化。 2）纵向计算中没有建立隔板，汽车荷载也是车道荷载，不是车辆的车轮荷载，你的模型 没有体现轮压作用在桥面板上先通过纵肋传至横隔板的这一纵向传力，因此需要建立 第二体系模型来进行补充。 3）纵向加劲肋及其上缘的桥面板是个朴实的劳模，首先将轮压荷载纵向传递给横隔板， 完成一次受力；接着在纵腹板纵向传力至支座横梁时，又一次作为主梁的横截面组成 部分参与抗弯上翼缘受力，第二次受力；
20m小箱梁钢绞线理论伸长量及张拉力计算
后张法钢铰线张拉数值与压力表数值关系一览表后张法钢铰线张拉数值与压力表数值关系一览表(20米小箱梁5束)(20米小箱梁5束)华厦建设集团广西黄姚景区道路连接道路（省道S327大风坳隧道至潮江段）扩建工程项目部华厦建设集团广西黄姚景区道路连接道路（省道S327大风坳隧道至潮江段）扩建工程项目部
千斤顶型号规格/编号: YDC-1500/1595（A1）千斤顶型号规格/编号: YDC-1500/15110(B1)
后张法钢铰线张拉数值与压力表数值关系一览表后张法钢铰线张拉数值与压力表数值关系一览表(20米小箱梁5束)(20米小箱梁5束)华厦建设集团广西黄姚景区道路连接道路（省道S327大风坳隧道至潮江段）扩建工程项目部华厦建设集团广西黄姚景区道路连接道路（省道S327大风坳隧道至潮江段）扩建工程项目部
千斤顶型号规格/编号: YDC-1500/1596(A2）千斤顶型号规格/编号: YDC-1500/15109(B2)
计算： 复核： 日期：。
双箱单室曲线钢箱梁桥的不同建模方法计算结果对比分析
双箱单室曲线钢箱梁桥的不同建模方法计算结果对比分析于长晧;宋文学;李永;汪宏【摘要】曲线钢箱梁比直线钢箱梁多了曲线弯曲引起的偏载效应,因双箱单室结构各箱室之间受力的分担比例发生变化,致使其比单箱单室曲线钢箱梁的受力要复杂.在计算分析中若采用常规的单梁模型或梁格模型,不能完全真实反映实际受力情况.为了解决双箱单室曲线钢箱梁在自重、升温、基本组合等工况下的应力分布,以2×61 m的连续钢箱梁为研究对象,建立板单元模型、梁单元模型、梁格模型分别计算并对结果进行对比分析.结果表明:1)自重作用下单梁模型不能考虑横向分布效应,其误差较大;2)整体升温作用下单梁模型计算结果比板单元大,而梁格模型计算结果比板单元小;3)组合后单梁模型最大误差达到10％,梁格模型达到7％,设计中不能忽略.【期刊名称】《公路交通技术》【年(卷),期】2018(034)006【总页数】6页(P58-63)【关键词】曲线钢箱梁;双箱单室;板单元;应力分布【作者】于长晧;宋文学;李永;汪宏【作者单位】招商局重庆交通科研设计院有限公司,重庆 400067;包头市公路工程股份有限公司,内蒙古包头 014040;招商局重庆交通科研设计院有限公司,重庆400067;招商局重庆交通科研设计院有限公司,重庆 400067【正文语种】中文【中图分类】U448.21+3受地形条件和已有构筑物影响，有些跨线桥梁不得不采用曲线梁[1]。
对曲线梁的计算方法已有相关计算公式、空间梁单元模型法、空间薄壁箱梁单元模型法和空间梁格模型法[2-6]等，但是这些方法大多是针对单箱单室梁的研究。
由于双箱单室曲线梁受力机理与单箱单室结构有所不同，因此按常规计算方法能否真实反映双箱单室曲线梁的受力状态,还需要进一步论证。
为此，本文以2×61 m的连续钢箱梁为研究对象，建立板单元模型、梁单元模型、梁格模型，以分析其在自重、升温工况、基本组合工况下的支座和跨中处的顶底板应力分布。
单箱多室连续宽箱梁有效宽度分析
单箱多室连续宽箱梁有效宽度分析单箱多室连续宽箱梁是指在一座桥梁中，采用多个独立矩形箱室并通过侧墩连接起来的结构形式。
在该结构中，有效宽度的分析对于确定梁的受力性能和设计基准值具有重要作用。
本文将对单箱多室连续宽箱梁的有效宽度分析进行详细讨论，并探讨其影响因素和计算方法。
有效宽度是指梁的实际截面有效地参与负荷承载的宽度。
在单箱多室连续宽箱梁中，由于箱室之间的连接，存在一定的传力效应，因此在分析梁的受力情况时需考虑这种传力效应对梁的承载能力的影响。
有效宽度的分析可以通过三种方法进行：经验公式法、模型试验和理论分析。
经验公式法是根据实际桥梁形式和设计情况，利用历史数据和经验公式进行估算。
这种方法具有简便快捷的特点，适用于常见桥梁形式和设计条件，但对于具体桥梁结构来说，准确性相对较低。
模型试验是利用物理模型对桥梁结构进行试验，通过观察和测量模型在受载过程中的变形和破坏形态，来确定有效宽度。
这种方法具有直观性和准确性较高的特点，但需要进行复杂的试验和数据处理，成本较高，适用范围相对较窄。
理论分析是采用理论方法对桥梁结构进行建模和分析，通过计算和分析得到有效宽度。
这种方法具有灵活性和适用性较广的特点，可以应用于各种不同形式和设计条件的桥梁，但需要考虑多种因素，包括材料特性、几何形状、边界条件和荷载等。
在单箱多室连续宽箱梁的有效宽度分析中，需要考虑以下几个主要因素：1.箱室刚度：箱室的刚度决定了传力效应的大小。
较大刚度的箱室可以在一定程度上减小传力效应，从而增加有效宽度。
通常情况下，采用更大刚度的箱室可以使有效宽度更大。
2.箱室间距：箱室之间的间距也会对有效宽度产生影响。
较大的间距会增大传力效应，从而减小有效宽度，较小的间距则相反。
因此，在设计中需要合理选择箱室之间的间距，以使有效宽度达到最优。
3.荷载特性：荷载的类型和大小也会对有效宽度产生影响。
不同类型的荷载会对梁的受力方式和传力效应产生不同的影响，从而影响有效宽度的计算。
大跨径钢箱梁最大悬臂状态非线性静风稳定性分析
总第３２０期交 通 科 技ＳｅｒｉａｌＮｏ．３２０ ２０２３第５期ＴｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎＳｃｉｅｎｃｅ＆ＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＮｏ．５Ｏｃｔ．２０２３ＤＯＩ１０．３９６３／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７１ ７５７０．２０２３．０５．００８收稿日期：２０２３ ０３ ２４第一作者：苗建宝（１９８７－），男，硕士，高级工程师。
陕西省交通科技项目（２０ １０Ｋ、２０ ０４Ｋ）；山西省自然科学研究面上项目（２０２２０３０２１２２１０２５）；山西省高等学校科技项目（２０２１Ｌ０１０）资助大跨径钢箱梁最大悬臂状态非线性静风稳定性分析苗建宝１ 骆佐龙２（１．西安公路研究院有限公司 西安 ７１００６５； ２．山西大学电力与建筑学院 太原 ０３００００）摘 要 港珠澳大桥跨越崖１３ １气田管线桥施工最大悬臂状态受静风荷载作用可能存在静风失稳问题，影响结构正常施工与安全性。
为解决上述问题，首先采用静力三分力系数法分析该桥最大悬臂状态设计基准风速作用下的静风效应，明确主梁各断面水平、竖向和扭转位移在不同初始风攻角条件下的发展变化规律；其次，对该桥最大悬臂状态不同初始风攻角作用下的非线性静风稳定性进行分析，基于控制断面的风速 扭转角变化曲线明确结构扭转发散临界风速；最后根据非线性静风稳定性分析结果对该桥最大悬臂状态的静风稳定性进行分析评价。
结果表明，在正攻角范围内（０°～５°），主梁横向位移与扭转角最大值分别为－１．４７ｍｍ与０．０２３°，负攻角范围内（－５°～０°），主梁横向位移与扭转角最大值分别为为０．２５ｍｍ与－０．００７°，在不同初始风攻角作用下结构稳定系数介于１．５３～２．５８之间。
不同初始攻角作用下结构的临界风速介于６３～１０９．６ｍ·ｓ－１之间，结构在负攻角范围内的临界风速计算值较正攻角高。
关键词 桥梁工程 港珠澳大桥 最大悬臂状态 静风稳定性 临界风速中图分类号 Ｕ４４２．５＋９ Ｕ４４１ 大跨度连续钢箱梁桥在静风荷载的作用下，可能会发生静风失稳现象［１］。
大跨径应力砼连续刚构宽箱梁桥剪力滞效应分析
中图分类号 ： ４ ８ Ｕ ４
文献标识码 ：
预应 力混凝土连续 刚构桥具有较大 的抗 弯刚度和抗扭刚度 ， 各点的剪力滞系数 ， 它即类似于经典定义 中的剪力滞系数 ，同时 受力性能好 ， 跨越 能力大 ， 桥上视野开阔等优点 ， 而被广泛应用的 也 考虑 了空 间结构分析 的特点。按 照剪力滞系数 的定义 ，当＞ｌ
箱粱的剪 力滞进 行分析
３１ ． 有限元分析计算假定 对某高速公路上的一大跨预 应力混凝土连续刚构宽箱梁桥进 行平面 和空间有限 元计算 ，计算假 定如 梁 体为匀 质弹性体
考虑剪切变形所求得的法向应力
， 例哥 琏 尸 舅 丌 ＿ 酬 ｔ ｊ 侍 嚣Ｉ Ｚ Ｊ ａ
（ 即认为梁体材料变形前后处于弹性状态）平面杆系有限元计算 ， 时仍然认为梁体各截面满足平截面假定。
五茸
图２某大跨 度预应 力砼连续 刚构宽 箱梁桥 示意 图
３ 连续刚构宽箱粱剪力滞效应分析 ．
箱粱剪 力滞 效应的理论分 析方法较 多Ｉ ３ Ｉ ｔ ｌ ，如弹性 理论解 ｌ 法、 比拟杆法 、 能量变分法和数值分析法等 ， 而数值分析法 中的 有限单元法是解决 各种复杂工程问题的一种有效方法 。因此 ， 以 上述预应 力砼连续刚构桥为例 ， 利用有限单元法 ， 对连续刚构宽
初等粱理
ｌ
；
・ ）正剪力＇ 浠
图１ 剪力滞理论
１ 剪力滞效应概述 ． 大跨径连续 刚构 在对称纵 向荷载 作用下 ， １截面将产生 纵向 翘曲位移， 并且顶底板横向不同位置产生纵向位移差。由于上 卜 翼缘的剪切变形导致对称荷载弯 曲引起的法向应力呈非均匀分布 状态 ，即剪 力滞后现象。如果翼缘与腹板处的正应 力大于 初等梁 理论计算的理论值， 称之为正剪力滞，如果翼缘与腹板处的正应 力小于初等梁理论 计算 的理沦值 ，称之 为负剪力滞 ，如 图ｌ 。因 此住设置预应力筋时应该考虑 由剪力滞引起的法 向应力的不均匀 性， 否则按等问距等预应 力布置力筋 ，可能造成在应 力分布最大 处预加 力不够 ， 导致混凝 土开裂 。为 ， 】 方便地描 述箱形梁 的剪 力滞效应 ， 引进剪 力滞 系数的概念隋限 ００４ ． １
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宽箱梁的数值计算分析
摘要：本文以某多箱室连续梁桥为例，讨论了宽箱梁的计算方法，并通有限元计算软件对比分析不同计算方法对宽箱梁计算结果的影响。
以该桥的分析计算分析结果为例，从而为宽箱梁的计算提供可靠的计算依据。
关键词: 宽箱梁；单梁法；刚性横梁法；梁格法；数值分析
abstract: taking a more box chamber continuous girder bridge as an example, discusses the calculation method of wide box girder, and through a comparative analysis of the finite element calculation software of different calculation methods for wide box girder of the calculated results influence. with the analysis of the calculation results of the bridge as an example, the calculation of wide box girder so as to provide reliable calculation basis.
keywords: wide box girder, single-beam method; rigid beam method; grillage method; numerical analysis
中图分类号：g613.4文献标识码：a文章编号：
1.前言
近年来，为适应交通功能现代化的需求，我国高速、高等级公路与城市立交工程建设迅猛发展；并随着桥梁建设材料性能与施工工艺水平的不断进步，为了缓解城市交通的压力，桥梁道路不断地拓宽。
这就使得桥梁建设不得不跟着道路不断拓宽。
对于城市道路，
由于美观的要求，桥梁形式一般以箱梁为主，箱梁主要的结构优点是：截面抗弯、抗扭刚度大，结构在施工和使用过程中都具有良好的稳定性，并能很好适应管线等公共设施的布置。
但是在路面结构较宽的情况下，混凝土预应力箱梁的计算分析采用那种方法更可靠，这就需要计算分析。
2.数值分析方法
宽箱梁的计算方法主要有单梁法，刚性横梁法，梁格法。
2.1单梁法
单梁法优点：建模简单方便，快速，提高设计工作效率。
单梁法缺点：单梁不能反映各腹板的受力差异, 也得不到横梁内力。
对于宽跨比比较大的桥梁结构，或者角度比较大的斜桥、曲线桥、异型桥、应该采用梁格法去计算。
如果在这种情况下仍采用单梁模拟，就会导致计算结果失真，与实际不符。
2.2刚性横梁法
刚性横梁法是梁格法中一个特例，即把桥梁视作由主梁和横梁组成的梁格系，荷载通过横梁由一片主梁传到其他主梁上去，同时主梁又对横梁起弹性支承作用。
通常把横梁作为支承在各片主梁上的连续刚体计算横向分布系数的方法称为刚性横梁法也叫偏心受压法。
刚性横梁法是工程设计中较常用的一种计算荷载横向分布系数的方法，计算比较简单。
但是由于假定横梁的刚度无限大，不考虑主梁的抗扭刚度，这就计算结果偏大。
2.3梁格法
梁格法建模的关键在于采用合理的梁格划分方式和正确的等效梁格刚度。
用等效梁格代替桥梁上部结构，将分散在板、梁每一区段内的弯曲刚度和抗扭刚度集中于最邻近的等效梁格内，实际结构的纵向刚度集中于纵向梁格构件内，横向刚度集中于横向梁格内。
理想的刚度等效原则是：当原型实际结构和对应的等效梁格承受相同的荷载时，两者的挠曲将是恒等的，并且每一梁格内的弯矩、剪力和扭矩等于该梁格所代表的实际结构部分的内力。
由于实际结构和梁格体系在结构特性上的差异，这种等效只是近似的，但对于一般的设计，梁格法的计算精度是足够的。
梁格法作为桥梁空间分析的一种简化方法，虽然较比板壳、实体有限元方法建模简单、求解方便，但是前期的截面特性计算量大。
3.数值计算分析
为了分析宽箱梁连续梁桥的受力情况，以某桥为4×20米（桥宽19.845米）的预应力混凝土连续箱梁为例，用桥梁计算软件midas 进行计算分析（如图1）。
跨中断面
支点断面
针对该预应力混凝土连续箱梁，用不同的计算方法，来分析上部结构受力。
计算中分别分析连续箱梁的内力和应力。
建模的过程中不同模型的边界条件及二期恒载都采用相同的取值。
温度荷载及温度梯度恒载工况都按照规范规定取值。
3.1单梁法计算结果
图2 弯矩图
上图为单梁法计算连续箱梁的在恒载下弯矩图，应力为荷载组合下的最大主拉应力，结算结果汇总到下表：
表1 单梁法计算结果
3.2刚性横梁法计算结果
图3 弯矩图
上图为单梁法计算连续箱梁的在恒载下弯矩图，应力为荷载组合下的最大主拉应力，结算结果汇总到下表：
表2刚性横梁法计算结果
3.3梁格法计算结果
图4 弯矩图
上图为单梁法计算连续箱梁的在恒载下弯矩图，应力为荷载组合下的最大主拉应力，结算结果汇总到下表：
表3梁格法计算结果
3.4结果对比分析
考虑恒载的情况：不管是单梁法、刚性横梁法、梁格法，内力而言，三种模型计算结果弯矩结果相差不大（刚性横梁法结果比单梁法大了4.69%，梁格法比单梁法大了3.42%）。
而在车辆荷载的情况下：内力计算结果刚性横梁法比梁格法和单梁法的内力略大。
（刚性横梁法结果比单梁法大了4%，梁格法比单梁法大了1.4%）。
而造成活载下刚性横梁法计算结果偏大的原因主要是刚性横梁法计算活载时，采用横向分布系数的计算方法，对结果产生了影响。
应力而言，主要看荷载组合下的主拉应力及混凝土的最大压应力在提取内力值时，对于主拉应力而言：单梁法、梁格法、刚性横梁法的主拉应力分别为0.92mpa，1.07mpa，1.17 mpa。
混凝土最大压应力分别为10.888 mpa，11.2 mpa，12.2 mpa。
总的来说，对于应力，单梁法小于梁格法和刚性横梁法。
主拉应力单梁法比梁格法小了16.3%，比刚性横梁法小了27%。
主要原因是单梁不能正确考虑各片梁实际受力的差异，而梁格能计算体现了弯矩在各个腹板位置的不均匀性，能体现多箱室，各个腹板的应力情况，按照梁格计算的结果对各纵梁进行纵向抗弯的承载能力计算和配筋。
而刚性横梁法是梁格法的一个特例，计算时按更不利来考虑。
4.结论
从上面的计算结果可以得出：对多箱室的宽桥计算来说，不管是单梁法、刚性横梁法、梁格法来计算：恒载下内力的差距不是很大（相差都在5%以内），而对于应力来说，单梁法算出的最大应力明显小于其他两种方法（相差在15%以上）。
对内力而言，三种计算
方法都是可以接受的；对应力而言，结果相差较大，显然用单梁法计算的结果对桥梁结构的安全显然是不利的。
所以宽箱梁的计算的时候，可以用单梁法来估算结构的内力、应力不能作为参考，而实际在估算配筋验算时候还是需要用梁格法来计算。
总的来说，梁格法和刚性横梁法对宽箱梁的计算是偏保守的，对桥梁结构来说偏安全。