(完整word版)30m简支箱梁计算书
30米简支梁手算计算书
学 生 毕 业 设 计设 计 计 算 书课题名称xx 大桥一阶段施工图设计 姓 名 X x 学 号 090xxxx-xx 院 系土木工程学院 专 业土木工程（桥梁与隧道） 指导教师xxx （教授）2013年 5 月28日※※※※※※※※※※※ ※※ ※※ ※※※※※※※※※ 2012届学生毕业设计材料（四）目录摘要 (1)关键词 (1)Abstract (2)Key words (2)1 设计总说明 (3)1.1 工程概况 (3)1.2 设计任务及要求 (3)1.2.1 设计任务 (3)1.2.2 设计要求 (4)1.3 设计依据与主要技术指标 (4)1.3.1 设计依据 (4)1.3.2 主要技术指标 (5)1.4 主要材料 (5)1.5 设计小结 (5)2 30m简支箱梁桥的计算分析 (7)2.1 行车道板计算 (7)2.1.1 悬臂板荷载效应计算 (7)2.1.2 连续板荷载效应计算 (8)2.1.3 内力组合计算 (12)2.1.4 行车道板配筋 (13)2.2 主梁内力计算与配筋 (15)2.2.1 主梁截面几何特性的计算 (15)2.2.2 主梁恒载内力计算 (17)2.2.3 主梁活载内力计算 (18)2.3 截面设计 (28)2.3.1 预应力钢束（筋）数量的确定及布置 (28)2.3.2 截面几何特性计算 (34)2.3.3 截面承载能力极限状态计算 (35)2.3.4 预应力损失计算 (38)2.3.5 应力验算 (45)2.3.6 抗裂性验算 (50)2.3.7 主梁变形（挠度）计算 (52)2.4 锚固区局部承压计算 (55)2.4.1 局部受压区尺寸要求 (55)2.4.2 局部抗压承载力计算 (56)3 5×40m连续梁桥的计算分析 ............................................... 错误！未定义书签。
3.1 概述.............................................................................. 错误！未定义书签。
30m箱梁通用图设计计算书
30m组合箱梁上部结构计算书Ⅰ、设计资料和结构尺寸 (2)一、设计资料 (2)二、结构尺寸 (3)三、箱梁的横截面几何特性计算 (4)Ⅱ、荷载计算 (5)一、电算模型 (5)二、恒载作用计算 (6)三、活载作用计算 (6)四、内力组合 (8)Ⅲ、预应力钢束的估算和布置 (10)一、截面钢束的估算与确定 (10)二、预应力钢束的布置 (10)三、预加应力后荷载组合（持久状况承载能力极限组合） (11)Ⅳ、普通钢筋配筋估算 (11)一、截面普通钢筋的估算与确定 (11)二、普通钢筋的布置 (11)Ⅴ、持久状况承载能力极限状态计算 (12)一、结果显示单元号的确定 (12)二、正截面抗弯承载力计算 (12)三、斜截面抗剪承载力计算 (15)Ⅶ、持久状况正常使用极限状态计算 (17)一、电算应力结果 (17)二、截面抗裂验算 (19)Ⅷ、持久状况和短暂状况构件的应力验算 (20)一、混凝土最大拉应力 (20)二、受拉区预应力钢筋最大拉应力 (20)三、最大主拉应力计算 (21)四、压应力计算 (23)Ⅸ、结论 (23)Ⅰ、设计资料和结构尺寸一、设计资料1.标准跨径:30.0m；2.计算跨径:边跨29.24m，中跨29m；3.桥面宽度:全宽2×(0.5+11.5+0.75)+0.5=26m；净宽2×11.5m；4.设计荷载:公路-I级；5.材料及特性（1）混凝土：预应力混凝土预制箱梁、横梁及现浇接头湿接缝混凝土均为C50。
6cm 调平层混凝土为C40，桥面铺装层采用10cm厚沥青混凝土。
（2）钢绞线：采用符合GB/T 5224-1995技术标准的低松弛钢绞线。
（3）非预应力钢筋：采用符合新规范的R235,HRB335钢筋。
凡钢筋直径≥12毫米者，采用HRB335(20MnSi)热轧螺纹钢；凡钢筋直径<12毫米者，采用R235钢。
（4）钢板应符合GB700－88规定的Q235钢板。
30箱梁模板计算书
目录30m预制箱梁模板计算书 (2)一、工程概况 (2)二、预制箱梁模板体系说明 (2)三、箱梁模板力学验算原则 (2)四、计算依据 (3)五、箱梁模板计算 (3)4.1 荷载计算及组合 (3)4.2 模板材料力学参数 (7)4.3 力学验算 (8)4.3.2 横肋力学验算 (9)4.3.3 竖肋支架验算 (10)4.3.4 拉杆验算 (11)30m预制箱梁模板计算书一、工程概况呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。
原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。
二、预制箱梁模板体系说明箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力张拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。
所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。
内模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。
箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。
三、箱梁模板力学验算原则1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制；2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。
3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。
四、计算依据1、《路桥施工计算手册》，人民交通出版社2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）五、箱梁模板计算图4.1 箱梁外模构造尺寸图模板说明：30m预制小箱梁中心梁高1.6m，侧模面板厚5mm，横肋采用1cm铁条，间距40cm；竖肋及支撑架采用10cm槽钢通过横向焊接而成，间距为75cm；上下对拉杆采用27mm圆钢。
30m小箱梁模板计算书Word 文档
30m 小箱梁模板计算书(一)设计原始数据1、模板材料：面板：5mm ；连接法兰：-80×12；横肋：[8#；桁架：槽钢组合（详见图纸）。
2、 桁架最大间距为800mm 一道。
3、施工数据：上升速度V=2.8m/h ；混凝土初凝时间：t o =3h 。
(二)模板侧压力计算F=0.22γc t o β1β2V 1/2其中：γc 为混凝土重力密度，γc =26kN/m 3；t o 为混凝土初凝时间；β1为外加剂影响修正系数，β1=1.1 ； β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15。
计算得：F=0.22*26*3*1.1*1.15*2.81/2=36.32kN/m 2。
考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值：F 1=1.2*36.32=43.58 kN/m 2当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 kN/m 2，并乘以活荷载分项系数1.4。
F 2=1.4×6=8.4 kN/m 2侧压力合计：F 3= F1+ F2=43.58+8.4=51.98 kN/m 2 1.面板强度、刚度验算竖肋间距为0.8米，横肋间距为0.3米 计算跨径l=0.3米取板宽b=1米，面板上的均布荷载qq=F 3×l=51.98×1=51.98 kN/m考虑到板连续性，其强度、刚度可按下计算： 最大弯矩：M max =2101ql =0.1*51.98*0.3*0.3=0.468KN.m 截面系数：W=3622106006.016161m b -⨯=⨯⨯=δ最大应力：MPa MPa W M 215][7810610468.063max max =<=⨯⨯==-σσ强度符合要求刚度验算：mm mm EIql f 5.187.01012006.0110101.21283.01098.511283365434max <=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==刚度满足要求。
部颁图30米小箱梁计算书
部颁图30米小箱梁计算书目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1.2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (2)2 横断面布置 (2)2.1 横断面布置图 (2)2.2跨中计算截面尺寸 (3)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 (4)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3.1.1 刚性横梁法 (4)3.1.2 刚接梁法 (8)3.1.3 铰接梁法 (13)3.1.4 比拟正交异性板法（G-M法） .. 163.1.5 荷载横向分布系数汇总 (21)3.2 剪力横向分布系数 (22)3.3 汽车荷载冲击系数μ值计算 (23)3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (23)3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (23)4 主梁纵桥向结构计算 (23)4.1箱梁施工流程 (23)4.2 有关计算参数的选取 (24)4.3 计算程序 (25)4.4 持久状况承载能力极限状态计算 (25)4.4.1 正截面抗弯承载能力计算 (25)4.4.2 斜截面抗剪承载能力计算 (26)4.5 持久状况正常使用极限状态计算 (28)4.5.1 抗裂验算 (28)4.5.2 挠度验算 (31)4.6 持久状况和短暂状况构件应力计算 (35)4.6.1 使用阶段正截面法向应力计算 (35)4.6.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 (37)4.6.3 施工阶段应力验算 (39)4.7 中支点下缘配筋计算 (41)4.8 支点反力计算 (42)4.9 其他 (43)5 桥面板配筋计算 (43)5.1 荷载标准值计算（弯矩） (43)5.1.1 预制箱内桥面板弯矩计算 (44)5.1.2 现浇段桥面板弯矩计算 (46)5.1.3 悬臂段桥面板弯矩计算 (48)5.2 荷载标准值计算（支点剪力） (51)5.2.1 预制箱内桥面板支点剪力计算 (51)5.2.2 现浇段桥面板支点剪力计算 (51)5.3 持久状况承载能力极限状态计算 (52)5.3.1 预制箱内桥面板承载能力极限状态计算 (52)5.3.2 现浇段桥面板承载能力极限状态计算 (53)5.3.3 悬臂段桥面板承载能力极限状态计算 (55)5.4 持久状况抗裂计算 (58)5.4.1 预制箱内桥面板抗裂计算 (58)5.4.2 现浇段桥面板抗裂计算 (59)5.4.3 悬臂段桥面板抗裂计算 (61)6 横梁计算 (63)6.1 跨中横隔板计算 (63)6.2 端横梁、中横梁计算 (68)7 附图 (51)预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算书（30m 装配式预应力混凝土连续箱梁）1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准∙跨径：桥梁标准跨径30m ；跨径组合5×30m(正交)；∙设计荷载：公路－Ⅰ级；∙桥面宽度：（路基宽28m ，高速公路），半幅桥全宽13.5m ， 0.5m(护栏墙)+12.0m(行车道)+ 1.0m 波型护栏)＝13.5m ；∙桥梁安全等级为一级，环境条件Ⅱ类。
(完整word版)30m简支箱梁计算书
30m预应力混凝土简支小箱梁计算书一、主要设计标准1、公路等级：城市支路，双向四车道2、桥面宽度：3m人行道+0.25m路缘带+2x3.5m车行道+0.5m双黄线+2x3.5m车行道+0.25m路缘带+3m人行道=21m3、荷载等级：汽车-80级4、设计时速：30Km/h5、地震动峰值加速度0.2g6、设计基准期：100年二、计算依据、标准和规范1、《厂矿道路设计规范》（GBJ22-87）2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）三、计算理论、荷载及方法1、计算理论桥梁纵向计算按照空间杆系理论，采用Midas Civil2012软件计算。
2、计算荷载（1）自重：26KN/ m3（2）桥面铺装：10cm沥青铺装层+8cm钢筋混凝土铺装（3）人行道恒载：20KN/ m（4）预应力荷载：采用4束5φs15.2和6束4φs15.2 fpk=1860MPa钢绞线，张控应力1395MPa。
（5）汽车荷载：本桥由于是物流园区内部道路，通行的重车较多，本次设计考虑《厂矿道路设计规范》（GBJ22-87）汽车-80级，计算图示如下：根据图示，汽车荷载全桥横桥向布置三辆车。
冲击系数按照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4.3.2条考虑。
（6）人群荷载：3.5 KN/ m2（7）桥面梯度温度:正温差：T1=14°，T2=5.5°负温差：正温差效应乘以-0.53、计算方法（1）将桥梁在纵横梁位置建立梁单元，然后采用虚拟梁考虑横向刚度，以此来建立模型。
（2）根据桥梁施工方法划分为四个施工阶段：架梁阶段、现浇横向湿接缝阶段、二期恒载阶段、收缩徐变阶段。
（3）进行荷载组合，求得构件在施工阶段和使用阶段时的应力、内力和位移。
（4）根据规范规定的各项容许指标。
按照A类构件验算是否满足规范的各项规定。
四、计算模型全桥采用空间梁单元建立模型，共划分为273节点和448个单元。
20m、30m箱梁理论伸长量计算书
《20m、30m》后张法预应力箱梁理论伸长量计算书一、计算说明：1、本计算书依据中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）和广东省交通规划设计研究院股份有限公司下发的茂名市羊角至水东一级公路新建工程《施工图设计》进行编制。
2、本计算书中所有计算参数均来源于施工图纸、施工技术规范及相关试验检测报告。
3、本次伸长量计算书主要分为：20米预制箱梁和30米预制箱梁两种情况。
二、张拉注意事项：1、箱梁张拉时采用张拉力和伸长量双控制，伸长量作为校核依据，误差范围为±6％，张拉力控制误差为±3％，并按设计张拉顺序为20米N1，N3，N2，N4；30米的N1，N3，N2，N5，N4，自左到右对称张拉；如果实测张拉数据超限，应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张。
2、实际张拉过程中按10%，20%，100%三个阶段应力来控制伸长量，张拉力所对应油表读数均以千斤顶《标定报告》中直线回归方程计算，其它注意事项参照设计规范执行。
三、主要工程量：1、谭段河中桥20米简支组合箱梁30片；2、跨铁路立交桥引桥20米简支组合箱梁160片，30米简支组合箱梁40片；3、沙琅江大桥30米简支组合箱梁90片；4、文昌阁中桥30米简支组合箱梁10片；5、大器河中桥20米简支组合箱梁40片；综合以上统计，20米简支组合箱梁230片，30米简支组合箱梁140片。
设计参数：20米简支组合箱梁，梁高1.2m，梁底宽1.0m，梁顶宽2.4m；30米简支组合箱梁，梁高1.6m，梁底宽1.0m，梁顶宽2.4m。
四、《20m、30m》简支组合箱梁理论伸长量计算相关公式：1、预应力钢绞线理论张拉伸长量计算公式：ΔL＝(PpL)/(ApEp)式中：Pp—预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的长度（mm），分为直线和曲线两种；Ap—预应力筋的总截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2）；（2）预应力筋平均张拉力计算公式：Pp＝P×(1-e-(kx+μθ)）/（kx+μθ）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）；P—预应力筋张拉端的张拉力（N）；x—计算曲线截面的孔道长度（m）；θ—计算曲线截面的切线偏角（rad），以弧度表示；k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数；备注：当预应力筋为直线时Pp＝P；2、计算公式中的主要参数值及相关参数值：（1）预应力钢绞线抗拉强度标准值：ƒpk=1860Mpa；（2）单根钢绞线公称直径：d=15.2mm；（3）单根预应力钢绞线张拉锚下控制应力：Σcon，pk=0.75×1860=1395Mpa（4）预应力钢绞线弹性模量：Ep=1.95×105（N/mm2）松弛系数0.3；（5）预应力筋与孔道壁的摩擦系数μ=0.25；（6）孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015（7）单根钢绞线截面面积：A=139mm2；五、《20m、30m》简支组合箱梁理论伸长量计算说明：(一)20m简支组合箱梁1、N1束（1）因N1束钢绞线孔道呈对称型，故取单端计算其伸长量，然后乘2为总伸长量。
30m箱梁模板计算书
精心整理中铁三局五公司右平项目30m箱梁模板计算书山西昌宇工程设备制造有限公司技术部2015年11月21日30米箱梁模计算书本工程所用30m箱梁，梁底模板直接采用混凝土台座，不再另行配置底模板。
1.砼侧压力计算最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值：F=0.22γc tβ1β2V1/2F=γcH式中F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）γc----混凝土的重力密度（kN/m3）取26kN/m3t------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。
V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08mH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。
此处取1.15,F=0.22γc tβ1β2V1/2.081/2=24kN/m2F=γcH=26x1.4=36.4kN/m2取二者中的较小值，F=24kN/m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4kN/m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4kN/m2，取为35kN/m2有效压头高度：H0=35/26=1.35m2.面板验算（6mm钢板）最大跨距：l=300mm，每米长度上的荷载：q=FD=35x0.8=28KN/m。
D为背杠的间距弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x28x0.32=0.252KN.m惯性距：I=1.0416cm4截面系数：W=4.166cm3应力：ó=M/W=0.252KN.m/4.166cm3=60.48N/mm2<fm=215N/mm2满足要求跨中部分挠度ω=0.677ql4/(100EI)=0.677x(35x0.8)x3004/(100x2.1x105x1.0416x104)=0.7mm<[ω]=1.5mm故满足要求3.横肋验算（8#槽钢）竖肋槽钢（8#）间距最大为l=300mm，其跨距等于横向背杠的间距为L=800mm。
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30m预应力混凝土简支小箱梁计算书
一、主要设计标准
1、公路等级：城市支路，双向四车道
2、桥面宽度：3m人行道+0.25m路缘带+2x3.5m车行道+0.5m双黄线+2x3.5m车行道+0.25m路缘带+3m人行道=21m
3、荷载等级：汽车-80级
4、设计时速：30Km/h
5、地震动峰值加速度0.2g
6、设计基准期：100年
二、计算依据、标准和规范
1、《厂矿道路设计规范》（GBJ22-87）
2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）
3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）
三、计算理论、荷载及方法
1、计算理论
桥梁纵向计算按照空间杆系理论，采用Midas Civil2012软件计算。
2、计算荷载
（1）自重：26KN/ m3
（2）桥面铺装：10cm沥青铺装层+8cm钢筋混凝土铺装
（3）人行道恒载：20KN/ m
（4）预应力荷载：
采用4束5φs15.2和6束4φs15.2 fpk=1860MPa钢绞线，张控应力1395MPa。
（5）汽车荷载：
本桥由于是物流园区内部道路，通行的重车较多，本次设计考虑《厂矿道路设计规范》（GBJ22-87）汽车-80级，计算图示如下：
根据图示，汽车荷载全桥横桥向布置三辆车。
冲击系数按照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4.3.2条考虑。
（6）人群荷载：3.5 KN/ m2
（7）桥面梯度温度:
正温差：T1=14°，T2=5.5°
负温差：正温差效应乘以-0.5
3、计算方法
（1）将桥梁在纵横梁位置建立梁单元，然后采用虚拟梁考虑横向刚度，以此来建立模型。
（2）根据桥梁施工方法划分为四个施工阶段：架梁阶段、现浇横向湿接缝阶段、二期恒载阶段、收缩徐变阶段。
（3）进行荷载组合，求得构件在施工阶段和使用阶段时的应力、内力和位移。
（4）根据规范规定的各项容许指标。
按照A类构件验算是否满足规范的各项规定。
四、计算模型
全桥采用空间梁单元建立模型，共划分为273节点和448个单元。
全桥模型如下图：
全桥有限元模型图
五、计算结果
1、施工阶段法向压应力验算
（1）架梁阶段
架设阶段正截面上缘最小压应力为1.0MPa，最大压应力为2.7MPa；正截面下缘最小压应力为12.0MPa，最大压应力为13.7MPa。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004第7.2.8条规定1.15ftk’=-1.484 MPa ≤σ≤0.7fck’=18.144 MPa，可见加梁阶段压应力满足规范要求。
架梁阶段正截面上缘压应力图（MPa）
架梁阶段正截面下缘压应力（MPa）
（2）现浇横向湿接缝阶段
现浇横向湿接缝阶段正截面上缘最小压应力为 1.1MPa，最大压应力为2.8MPa；正截面下缘最小压应力为11.5MPa，最大压应力为13.4MPa。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004第7.2.8条规定1.15ftk’=-1.484 MPa≤σ≤0.7fck’=18.144 MPa，可见加梁阶段压应力满足规范要求。
现浇横向湿接缝阶段正截面上缘压应力图（MPa）
现浇横向湿接缝阶段正截面下缘压应力图（MPa）
（3）二期恒载完成阶段
二期恒载完成阶段正截面上缘最小压应力为1.9MPa，最大压应力为5.2MPa；正截面下缘最小压应力为7.7MPa，最大压应力为11.9MPa。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004第7.2.8条规定1.15ftk’ =-1.484 MPa≤σ≤0.7fck’=18.144 MPa，可见加梁阶段压应力满足规范要求。
二期恒载完成阶段正截面上缘压应力图（MPa）
二期恒载完成阶段正截面下缘压应力图（MPa）
（4）收缩徐变完成阶段
收缩徐变完成阶段正截面上缘最小压应力为1.9MPa，最大压应力为5.2MPa；正截面下缘最小压应力为6.7MPa，最大压应力为11.0MPa。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004第7.2.8条规定1.15ftk’ =-1.484 MPa≤σ≤0.7fck’=18.144 MPa，可见加梁阶段压应力满足规范要求。
收缩徐变完成阶段正截面上缘压应力图（MPa）
收缩徐变完成阶段正截面下缘压应力图（MPa）
2、受拉区钢筋拉应力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004第6.1.3条施工阶段σ≤0.75fpk=1395MPa和第7.1.5条使用阶段σ≤0.65fpk=1209MPa，从上表中可以看出，钢束的拉应力满足规范的要求。
3、使用阶段正截面抗裂验算
（1）短期效应正截面抗裂验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004第6.3.1条规定短期效应组合下σst –σpc≤0.7ftk=-1.855MPa，从短期效应正截面上下缘图中可以看出各个截面的应力均符合要求。
短期效应正截面上缘应力图（MPa）
短期效应正截面下缘应力图（MPa）
（2）长期效应正截面抗裂验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004第6.3.1条规定长期效应组合下σlt –σpc≤0MPa，从长期效应正截面上下缘图中可以看出各个截面的应力均符合要求。
长期效应正截面上缘应力图（MPa）
长期效应正截面下缘应力图（MPa）
4、使用阶段斜截面抗裂验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004第6.3.1条规定短期效应组合下主拉应力容许值σtp≤0.7ftk=1.855MPa，从短期效应斜截面最大拉应力图中可以看出各个截面的应力均符合要求。
短期效应斜截面主最大拉应力图（MPa）
5、使用阶段正截面压应力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004第7.1.5条规定受压区混凝土的最大压应力σKC+σpt≤0.5fck=16.2MPa。
从使用阶段正截面上下缘压应力图中可以看出各个截面的应力均符合要求。
使用阶段正截面上缘压应力图（MPa）
使用阶段正截面下缘压应力图（MPa）
6、使用阶段斜截面压应力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004第7.1.6条规定受压区混凝土的最大压应力σcp≤0.6fck = 19.44MPa。
从使用阶段斜截面最大主压应力图中可以看出各个截面的应力均符合要求。
使用阶段斜截面最大主压应力图（MPa）
7、承载能力极限状态正截面抗弯承载力验算
基本组合下小箱梁跨中最小弯矩为5587 kN·m，最大弯矩为10647kN·m。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004第5.2.2条计算出结构抗弯承载力为11977 kN·m，可见结构抗弯承载力满足要求。
承载能力极限状态正截面抗弯矩络图（MPa）
8、承载能力极限状态斜截面抗剪承载力验算
基本组合下小箱梁支座处最小剪力为746 kN，最大剪力为1883kN。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004第5.2.8~5.2.12条计算出所需的抗剪截面只有单个截面不符合要求，其余都符合要求，计算出结构抗剪承载力为3556 kN，结构抗剪承载力满足要求。
承载能力极限状态斜截面抗剪包络图（kN）
9、挠度验算
经计算，在消除结构自重产生的长期挠度，结构按照短期效应组合和
B0=0.95E c I0刚度考虑长期效应影响系数1.425计算的挠度值为12.6x1.425=19mm。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004第6.5.3条可知，梁式桥主梁的最大挠度不应超过计算跨径的L/600=50mm,故结构的挠度符合规范的要求。
10、预拱度设置
预应力产生的跨中反拱值为45mm，考虑长期增长系数2.0,得到长期反拱值为90mm，按照荷载短期效应组合计算的跨中长期挠度值为72mm，按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004第6.5.5条：当预应力产生的长期反拱值大于按照短期效应组合计算的长期挠度时，可不设预拱度。