9米路宽30m连续箱梁下部结构计算书
30m箱梁通用图设计计算书
30m组合箱梁上部结构计算书Ⅰ、设计资料和结构尺寸 (2)一、设计资料 (2)二、结构尺寸 (3)三、箱梁的横截面几何特性计算 (4)Ⅱ、荷载计算 (5)一、电算模型 (5)二、恒载作用计算 (6)三、活载作用计算 (6)四、内力组合 (8)Ⅲ、预应力钢束的估算和布置 (10)一、截面钢束的估算与确定 (10)二、预应力钢束的布置 (10)三、预加应力后荷载组合（持久状况承载能力极限组合） (11)Ⅳ、普通钢筋配筋估算 (11)一、截面普通钢筋的估算与确定 (11)二、普通钢筋的布置 (11)Ⅴ、持久状况承载能力极限状态计算 (12)一、结果显示单元号的确定 (12)二、正截面抗弯承载力计算 (12)三、斜截面抗剪承载力计算 (15)Ⅶ、持久状况正常使用极限状态计算 (17)一、电算应力结果 (17)二、截面抗裂验算 (19)Ⅷ、持久状况和短暂状况构件的应力验算 (20)一、混凝土最大拉应力 (20)二、受拉区预应力钢筋最大拉应力 (20)三、最大主拉应力计算 (21)四、压应力计算 (23)Ⅸ、结论 (23)Ⅰ、设计资料和结构尺寸一、设计资料1.标准跨径:30.0m；2.计算跨径:边跨29.24m，中跨29m；3.桥面宽度:全宽2×(0.5+11.5+0.75)+0.5=26m；净宽2×11.5m；4.设计荷载:公路-I级；5.材料及特性（1）混凝土：预应力混凝土预制箱梁、横梁及现浇接头湿接缝混凝土均为C50。
6cm 调平层混凝土为C40，桥面铺装层采用10cm厚沥青混凝土。
（2）钢绞线：采用符合GB/T 5224-1995技术标准的低松弛钢绞线。
（3）非预应力钢筋：采用符合新规范的R235,HRB335钢筋。
凡钢筋直径≥12毫米者，采用HRB335(20MnSi)热轧螺纹钢；凡钢筋直径<12毫米者，采用R235钢。
（4）钢板应符合GB700－88规定的Q235钢板。
30箱梁模板计算书
目录30m预制箱梁模板计算书 (2)一、工程概况 (2)二、预制箱梁模板体系说明 (2)三、箱梁模板力学验算原则 (2)四、计算依据 (3)五、箱梁模板计算 (3)4.1 荷载计算及组合 (3)4.2 模板材料力学参数 (7)4.3 力学验算 (8)4.3.2 横肋力学验算 (9)4.3.3 竖肋支架验算 (10)4.3.4 拉杆验算 (11)30m预制箱梁模板计算书一、工程概况呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。
原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。
二、预制箱梁模板体系说明箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力张拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。
所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。
内模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。
箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。
三、箱梁模板力学验算原则1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制；2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。
3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。
四、计算依据1、《路桥施工计算手册》，人民交通出版社2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）五、箱梁模板计算图4.1 箱梁外模构造尺寸图模板说明：30m预制小箱梁中心梁高1.6m，侧模面板厚5mm，横肋采用1cm铁条，间距40cm；竖肋及支撑架采用10cm槽钢通过横向焊接而成，间距为75cm；上下对拉杆采用27mm圆钢。
30米边跨内边板计算书
箱梁砼方量计算书（30m边跨内边板）依据《6车道30m组合箱梁通用图》、《8车道30m组合箱梁通用图》及相关文件对30m边跨内边梁的砼方量进行计算。
一、各断面积计算计算原理：先当宽2.85m、高1.6m的箱梁为实体，再扣除空心部分。
计算过程中部分尺寸取平均值。
S=2.85×（1.576+1.633）/2=4.573m21、计算腹板为25cm的箱梁横断面积1、扣除两边空心部分，一共计算3个梯形面积，一个三角形面积。
a1=0.175mb1=0.175+0.192=0.367mh1=0.063mS'1=（0.175+0.367）/2×0.063=0.017m2b1=0.367mc1=0.175+0.192+0.333=0.7mH1=1.333mS2=（0.367+0.7）/2×1.333=0.71m2a1’=0.808mh1’=0.086mS3=0.808×0.086/2=0.035a1’=0.808mb1’=0.808+0.342=1.15mH1’=1.367mS'4=（0.808+1.15）/2×1.367=1.338m22、扣除中间空心部分，一共计算2个梯形面积c2=1-0.25×2+0.25/4×2=0.625mb2=0.625+（1.6-0.18-0.25-0.07）/4×2=1.175m H1=1.6-0.18-0.25-0.07=1.1mS5=（0.625+1.175）/2×1.1=0.99m2b2=1.175ma2=1.175-0.15×2=0.875mh2=0.07mS6=（1.175+0.875）/2×0.07=0.072m2S1=4.573-0.017-0.71-0.035-1.338-0.99-0.072=1.411m2 2、计算箱梁张拉端断面面积S2=1.411-0.25×1-0.25×0.25/4=1.145m23、计算腹板为18cm的箱梁横断面积1、扣除两边空心部分，一共计算2个梯形面积。
30m小箱梁模板计算书Word 文档
30m 小箱梁模板计算书(一)设计原始数据1、模板材料：面板：5mm ；连接法兰：-80×12；横肋：[8#；桁架：槽钢组合（详见图纸）。
2、 桁架最大间距为800mm 一道。
3、施工数据：上升速度V=2.8m/h ；混凝土初凝时间：t o =3h 。
(二)模板侧压力计算F=0.22γc t o β1β2V 1/2其中：γc 为混凝土重力密度，γc =26kN/m 3；t o 为混凝土初凝时间；β1为外加剂影响修正系数，β1=1.1 ； β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15。
计算得：F=0.22*26*3*1.1*1.15*2.81/2=36.32kN/m 2。
考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值：F 1=1.2*36.32=43.58 kN/m 2当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 kN/m 2，并乘以活荷载分项系数1.4。
F 2=1.4×6=8.4 kN/m 2侧压力合计：F 3= F1+ F2=43.58+8.4=51.98 kN/m 2 1.面板强度、刚度验算竖肋间距为0.8米，横肋间距为0.3米 计算跨径l=0.3米取板宽b=1米，面板上的均布荷载qq=F 3×l=51.98×1=51.98 kN/m考虑到板连续性，其强度、刚度可按下计算： 最大弯矩：M max =2101ql =0.1*51.98*0.3*0.3=0.468KN.m 截面系数：W=3622106006.016161m b -⨯=⨯⨯=δ最大应力：MPa MPa W M 215][7810610468.063max max =<=⨯⨯==-σσ强度符合要求刚度验算：mm mm EIql f 5.187.01012006.0110101.21283.01098.511283365434max <=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==刚度满足要求。
(完整word版)30m简支箱梁计算书
30m预应力混凝土简支小箱梁计算书一、主要设计标准1、公路等级：城市支路，双向四车道2、桥面宽度：3m人行道+0.25m路缘带+2x3.5m车行道+0.5m双黄线+2x3.5m车行道+0.25m路缘带+3m人行道=21m3、荷载等级：汽车-80级4、设计时速：30Km/h5、地震动峰值加速度0.2g6、设计基准期：100年二、计算依据、标准和规范1、《厂矿道路设计规范》（GBJ22-87）2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）三、计算理论、荷载及方法1、计算理论桥梁纵向计算按照空间杆系理论，采用Midas Civil2012软件计算。
2、计算荷载（1）自重：26KN/ m3（2）桥面铺装：10cm沥青铺装层+8cm钢筋混凝土铺装（3）人行道恒载：20KN/ m（4）预应力荷载：采用4束5φs15.2和6束4φs15.2 fpk=1860MPa钢绞线，张控应力1395MPa。
（5）汽车荷载：本桥由于是物流园区内部道路，通行的重车较多，本次设计考虑《厂矿道路设计规范》（GBJ22-87）汽车-80级，计算图示如下：根据图示，汽车荷载全桥横桥向布置三辆车。
冲击系数按照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4.3.2条考虑。
（6）人群荷载：3.5 KN/ m2（7）桥面梯度温度:正温差：T1=14°，T2=5.5°负温差：正温差效应乘以-0.53、计算方法（1）将桥梁在纵横梁位置建立梁单元，然后采用虚拟梁考虑横向刚度，以此来建立模型。
（2）根据桥梁施工方法划分为四个施工阶段：架梁阶段、现浇横向湿接缝阶段、二期恒载阶段、收缩徐变阶段。
（3）进行荷载组合，求得构件在施工阶段和使用阶段时的应力、内力和位移。
（4）根据规范规定的各项容许指标。
按照A类构件验算是否满足规范的各项规定。
四、计算模型全桥采用空间梁单元建立模型，共划分为273节点和448个单元。
30m预制箱梁二期恒载计算书_secret
关于L=30m预制箱梁二期恒载计算
L=30米二期恒载计算
1、砼重量75.97 m3×2.5t/ m3=189.93t
2、沥青混凝土重量12.90 m3×2.3 t/ m3=29.67t
3、钢筋等重量10622Kg=10.62t
合计：230.22t
每片箱梁二期恒载承重230.22t/4=58T
L=30m箱梁压载后观测步骤如下：
1、先观测箱梁：从预制那天至今挠度是多少？
即L/4、2L/4、3 L/4点的挠度值记录
2、视起拱度多少而定加载数量
10t、15t、20t……58t
同样观测L/4、2L/4、3 L/4点的挠度值记录
3、观测该三点挠度值决定加载多少？
4、从现在预制开始至10月末为预制期
5、从2011年11月12月；2012年1、2、3、4、5月末为止大约7个月后可以架梁。
6、在此期间每15天观测一次，视情况决定加载多少？
L=30米预制箱梁预压计算书
高速总监办
2011年8月29日。
30米箱梁张拉计算书.
一．设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载=100t梁重:Q1=7.5t（含卷扬机）天车重：Q2吊梁天车横梁重：Q=7.3t(含纵向走行)3主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边)1.29×1.1=1.42 t/节(单边)0号支腿总重: Q=5.6t4=14.6t1号承重梁总重：Q52号承重梁总重：Q=14.6t6=7.5+7.3=14.8t纵向走行横梁（1号车）：Q7纵向走行横梁（2号车）：Q=7.5+7.3=14.8t8梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;=66kg/m2q2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥P 5= P6=14.8t （天车、起重小车自重）P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.mM倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=1725.65/(962.319× 1.1)=1.63>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图图2P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心P1=43.31+45.44+7.3×2+14.6×2=132.55 tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。
30m箱梁张拉计算书
神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段窟野河大桥30m箱梁预应力张拉计算书编制：审核：2019年5月20日目录第1章工程概况 (1)第2章张拉力计算 (2)第3章张拉工艺流程质量控制 (14)第4章张拉注意事项及安全技术 (16)第1章工程概况本计算书适用于神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段。
30m预应力砼连续箱梁采用先简支后连续结构，主梁由预制C50预应力混凝土浇筑,和现浇砼桥面组合而成后采用张拉预应力施工，预应力钢铰线,符合采用标准(GB/T 5224-2003)公称直径15.2mm的高强度低松驰钢绞线，抗拉强度标准1860MPa，公称面积为140mm2)。
锚具采用M15-4、M15-5型圆形锚具及其配套的配件。
钢绞线采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度钢绞线，单根钢绞线公称直径Φs15.20，钢绞线的面积Ap=140mm 2，钢绞线的标准强度fpk=1860MP a，松弛率ρ=0.035，弹性模量E p=1.95×105Mpa。
松弛系数ξ=0.3，管道摩擦系数μ=0.25，管道偏差系数k=0.0015；根据设计要求，配备YDC-1500千斤顶4台，压力表四块，上述设备均应在法定权威机构进行标定。
施工要求1、预应力施工需计算书经审批且监理工程师在场的前提下才能进行张拉作业施工。
2、当气温低于+5℃或超过+35℃时禁止施工。
3、箱梁的砼强度应不低于设计强度等级值得90%，弹性模量不低于混凝土28d弹性模量的85%时，方可张拉预应力钢束。
采取两端对称同时张拉，每次张拉一束钢绞线，张拉前应检查预应力钢束是否在管道内移动正常，张拉顺序为不少于7天且锚下砼达90%设计强度。
张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。
4、预应力张拉采用两端对称，张拉方法采用伸长值和张拉控制应力，双控实际伸长值与理论伸长量控制在±6%以内，否则应停止施工。
待查明原因采取措施后方可继续张拉。
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桥涵通用图30米现浇预应力混凝土箱梁下部构造（路基宽9.0米，R＝80m）计算书计算：汪晓霞复核：审核：二〇二二年四月第一部分基础资料一、计算基本资料1技术标准与设计规范：1)中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2014）2)中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）3)中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018）4)交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）2桥面净空：净-8.0米3汽车荷载：公路Ⅰ级，结构重要性系数1.14材料性能参数1)混凝土C30砼：墩柱、墩柱系梁,主要强度指标：强度标准值f ck＝20.1MPa，f tk＝2.01MPa强度设计值f cd＝13.8MPa，f td＝1.39MPa弹性模量E c＝3.0x104Mpa2)普通钢筋a)HPB300钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值f sk＝300MPa抗拉强度设计值f sd＝250MPa弹性模量E s＝2.1x105MPab)HRB400钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值f sk＝400MPa抗拉强度设计值f sd＝330MPa弹性模量E s＝2.0x105MPac)HRB500钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值f sk＝500MPa抗拉强度设计值f sd＝415MPa弹性模量E s＝2.0x105MPa5主要结构尺寸上部结构为2×30m～4×30m一联,现浇连续预应力箱形梁。
每跨横向设2个支座。
桥墩墩柱计算高取10、15、17米，直径1.4、1.6米。
因无法预计各桥的实际布置情况及地形、地质因素，墩顶纵向水平力，分别按2跨一联、3跨一联、4跨一联，墩柱取等高度及等刚度计算。
应用本通用图时，应根据实际分联情况，核实桥墩构造尺寸及配筋是否满足受力要求。
本次验算不含桩基计算。
二、计算采用程序下部结构计算数据采用桥梁博士对上部结构的分析结果。
三、计算说明与计算模型1.计算说明计算中，外荷载数据取自上部结构电算结果。
2.桥墩计算模型根据上部箱梁计算所得相关数据，进行手工计算。
第二部分墩柱计算结果Ⅰ、墩柱计算按2跨一联、3跨一联、4跨一联分别进行计算，一联两端为桥台，中间为双柱式墩桥台上设活动支座，桥墩墩顶均为盆式橡胶支座，一排支座为2个。
桥墩墩柱D1＝1.4、1.6m。
经核算2X30米箱梁下部因水平力（主要是制动力、离心力）过大，采用双圆柱墩无法满足受力要求，故墩柱形式拟采用花瓶墩，不进行本次双圆柱墩计算分析。
经对3X30米及4X30米箱梁下部受力分析比较，以3跨一联下部构造双圆柱墩计算控制设计。
一、纵向水平力计算1、抗推刚度 1）桥墩墩顶刚度一联各桥墩刚度按等刚度计算，柱C30：E h1=3.00E+04MPa, I h1=πD 14/64； n=2（一个桥墩两个墩柱）墩顶抗推刚度K d 对盆式橡胶支座, 因橡胶块固定在钢盆中,Kz 可视为无穷大,则K=Kz ·Kd/(Kz+Kd)=Kd 。
总刚度∑K ＝2K一个桥墩墩顶抗推刚度见下表：一个桥墩墩顶抗推刚度表2、均匀温度影响力在各墩上的分配结构有效温度标准值：最高34℃，最低-3℃，结构合拢温度按15℃～25℃考虑∴计算温度上升Δ=34-15＝19℃，计算温度下降Δ=25-（-3）＝28℃,线膨胀系数0.00001温升时：C=0.00001×19=0.00019温降时：C=0.00001×28=0.00028结构为对称结构，所以上部结构不动点位于一联中间点，即三跨一联时x=30 m；温升影响力只与制动力组合，而温降影响力与制动力、混凝土收缩徐变影响力共同作用，故只计算温降影响力。
温降影响力在各墩上的分配如下：P1=P n-1=(x-30)KC一个桥墩（双柱）温降影响力表注：本表中P1值为绝对值,且均为边墩处数据。
3、汽车制动力在各墩上的分配制动力由设置固定支座的桥墩承担，其余桥墩上为活动支座，不考虑承受制动力。
1）汽车制动力（1）车道荷载标准值的10%；一联长按3×30m计算：一个车道产生制动力=(10.5×30×3+320)×0.1=126.5KN;（2）公路Ⅰ级汽车荷载制动力标准值限值：一个车道产生制动力＝165 KN ∴一联汽车荷载制动力F三跨一联时：以按二车道计算：F z＝制动力标准值×2车道=165×2=330 KN 制动力分配：F1=F2=Fz×K/ΣK=165KN4、混凝土收缩、徐变影响力在各墩上的分配1）收缩应变εcs (t,t 0)= εcso [βs (t-t s )- βs (t 0-t s )] εcso =εs (f cm ) βRH()5.01201]/)()/(350/)([t t t h h t t t t t s s s s -+-=-β ()5.01020100]/)()/(350/)([t t t h h t t t t t s s s s -+-=-β t=365×5=1825d 按5年计算, t s =7d, t 1=1d, t 0=60d, f ck =32.4MPa ， 环境年平均相对湿度RH 按80％取，构件截面面积A=5558500mm 2，构件与大气接触的周边长度u=21135.5mm ，构件理论厚度h=2A/u=526mm, h 0=100mm查《规范》附录C 表C.1.2: εcso =0.00031×ckf 4.32=0.00031, βs (t-t s )= 0.398 βs (t 0-t s )= 0.0465∴εcs (t,t 0)= εcso [βs (t-t s )- βs (t 0-t s )]＝0.0001088 2）徐变应变φ(t,t 0)= φ0[βc (t-t s )- βc (t 0-t s )] βc (t-t 0)＝［11/)(/)(t t t t t t s H s -+-β］0.3βc (t 0-t s )＝［1010/)(/)(t t t t t t s H s -+-β］0.3t=5×365=1825d t 0=60d t 1=1d t s =7d,βH =150［1+(1.20RH RH )18］0h h+250=1417.4≤1500RH=80％，RH 0=100％， βc (t-t s )＝0.8412，βc (t 0-t s )＝0.2814加载龄期t 0=14 d ，查《规范》附录C 表C.2.2得φ0＝1.9131×ckf 4.32=1.9131，φ(t,t 0)= φ0[βc (t-t s )- βc (t 0-t s )]＝1.9131×(0.8412-0.2814)=1.071 由上部结构计算可得，上部结构施加预应力后的初始应变εs =σpc /E cs = 10.28/34500 = 0.000298∴徐变应变εcr ＝φ(t,t 0)εs =0.0003191 3）混凝土收缩、徐变影响力在各墩上的分配T 1=T 2=(εcs +εcr )×（x-30）×K (式中x 详见均匀温变在墩上的分配)一个桥墩（双柱）混凝土收缩、徐变影响力表注：本表中数据均为边墩处数据。
5、汽车荷载离心力在各墩上的分配离心力系数：127Rv =C 2＝602/（127×80）＝0.3543车辆荷载标准值：550KN以按二车道计算：汽车荷载离心力T ＝离心力标准值×2车道＝0.3543×550×2=389.76KN 。
离心力分配：T 1=T 2=T ×K/ΣK=194.88KN 6、单根墩柱墩顶水平力汇总单根墩柱墩顶水平力=一个桥墩墩顶水平力/2单根墩柱墩顶水平力注：本表中数据均为边墩处数据。
纵向水平力对墩柱底偏心矩计入10cm支座垫石、9cm支座厚度，即h i＝(H+0.19)m。
二、竖直力计算1.上部结构恒载查桥博上部结构计算结果得,上部结构恒载为左柱4560.5KN，右柱2526.7KN 。
2.下部结构恒载单根墩柱自重：P柱=πD12/4×H2×25(KN)单根墩柱自重单根墩柱恒载竖向力P恒= （P上恒/2×2+ P盖）/2+ P柱单根墩柱恒载竖向力3.汽车活载查桥博计算文件得,上构传来两列汽车活载引起的单根墩柱顶反力最不利值为：表中P汽max及P汽min未计冲击。
三、荷载组合1、基本组合（用于承载能力极限状态计算）,按规范JTG D60-2015第4.1.5条规定计算：1.0×［1.2×恒载+1.0×混凝土收缩、徐变影响力+1.4×汽车（含冲击力、离心力）+0.75×（1.4×制动力+1.4×温降影响力）］2、频遇组合（用于正常使用极限状态计算），按规范JTG D60-2015第4.1.6条规定计算：1.0×恒载+1.0×混凝土收缩、徐变影响力+0.7×汽车+1.0×制动力+1.0×温降影响力3、准永久组合（用于正常使用极限状态计算），按规范JTG D60-2015第4.1.6条规定计算：1.0×恒载+1.0×混凝土收缩、徐变影响力+0.4×汽车+0.4×制动力+0.4×温降影响力墩柱底荷载计算：竖向力P=∑P i纵向水平力H=∑H i弯矩M=∑P i e i+∑H i h i单根墩柱底荷载组合见下表。
基本组合（三跨一联）频遇效应组合（三跨一联）准永久效应组合（三跨一联）四、持久状况承载能力极限状态验算墩柱为偏心受压构件; 关于墩柱内力的计算，其柱的计算高度参照英国BS5400规范取用，构件计算长度按l 0＝1.3l 计算（l —墩柱顶面至桩在土中的假想固结点）验算公式：γ0N d ≤n u Af cd对本通用图，墩柱长细比l 0/i 均大于17.5，需考虑偏心矩增大系数η212000ζζ)(/130011η＝hl h eζ1＝0.2+2.7e 0/h 0≤1.0；ζ2＝1.15-0.01l 0/h ≤1.0e 0-初偏心距,e 0=M/N; h 0-截面有效高度，h 0=r+r s ；h-截面高度，h=2r ＝D 1。
墩柱以偏心弯矩最大时情况控制计算。
(1)、墩顶至假想固结点的高度l（2）持久状况承载能力极限状态验算表（三跨一联轴力最大墩柱）（3）持久状况承载能力极限状态验算表（三跨一联轴力最小墩柱）五、持久状况正常使用极限状态验算C1-钢筋表面形状系数，取1.0；C3-与构件受力性质有关的系数，圆形截面偏l0/2r≤14时取ηs=1.0;C2=1+0.5N l/N s持久状况正常使用极限状态验算表（三跨一联轴力最大墩柱）持久状况正常使用极限状态验算表（三跨一联轴力最小墩柱）l0＝1.3 l(m)21.57 28.78 31.38主筋直径(mm) 25 28 28根数36 36 36 面积A s(mm2) 17672.4 22168.8 22168.8ρ=A s/πr20.01148 0.01103 0.01103a s0.055 0.055 0.055r10.59000 0.69000 0.69000β0.52759 0.53586 0.52679ρte0.02092 0.02307 0.02268 C2=1+0.5N l/N s 1.509 1.628 1.623偏心矩增大系数计算h(m) 1.4 1.6 1.6l0/h15.409 17.988 19.613ηs 1.101560906 1.152517594 1.177284717 σss (MPa) 77.150 66.532 74.004C(mm) 40 40 40W fk(mm) 0.07 0.07 0.08是否满足是是是故以三跨一联最不利情况控制配筋如下，即：H≤10m时，主筋采用3625；10m＜H≤17m时，主筋采用3628。