外压容器的设计计算

哈尔滨市化工学校徐　毅李喜华

在外压容器设计时,筒体的壁厚计算按文献

〔1〕和〔3〕应采用图算法。图算法要先假设筒体

的壁厚,通过查图表后计算使P≤〔P〕且较接

近,则所设壁厚可用;否则应重新假设,直至满足

为止。为简化设计计算,本文将外压容器的解析法

与图算法结合,使外压容器的壁厚的假设一次完

成。

1　壁厚的计算

按文献〔2〕外压容器壁厚的计算公式

S≥D0(

m pL

2.6ED0

)0.4+C(1)

式中S———外压容器筒体的壁厚,mm;D0———外压容器的外径,mm;L———外压容器的计算长度, mm;C———壁厚附加量,　mm;m———稳定系数,　m=3;P———设计压力,　MPa;E———材料在设计温度时的弹性模量,　MPa;

设壁厚为S,计算步骤如下:

1.计算壁厚S0=S-C,算出所要设计筒体的L/D0和D0/S0值;

2.按文献〔2〕在图6-10(文献〔2〕)的左侧纵坐标上找到L/D0值,由此点引水平线向右与相应D0/S0线相交。若L/D0>50,则按L/D0=50查图,由交点沿铅垂方向向下求得横坐标系数A(即ε);

3.根据筒体材料选用相应的材料温度线。文献〔2〕中的图6-12、6-13、6-14,在图的下方横坐标找到由2求得的系数A,若A在材料温度线的右方,则由此点沿铅垂上移,与材料温度线相交,再将此点沿水平方向向右求得纵坐标系数B;

4.按系数B用式〔P〕=BS0/D0〔2〕求得许用外压〔P〕;

5.比较设计外压P与许用外压〔P〕,若P≤〔P〕,则所假设的壁厚可用。

6.根据钢板规格,最后确定所用钢板厚度。2　计算实例

设计氨合成塔的内筒,已知筒体外径D0= 410mm,计算长度L=4m,材料为oCr18Ni19Ti,弹性模量E=1.58×105MPa,壁温为480℃,壁厚附加量C=0.8m m,所受外压P=0.5MPa,试确定其壁厚。

由(1)式得:　S≥D0(m pL

2.6ED0

)0.4+C=410 (

3×0.5×4×103

2.6×1.58×105×410

)0.4+0.8=7.6mm

假设壁厚S=7.6mm,计算S0=S-C=7.6-0.8 =6.8mm,L/D0=4/0.41=9.75D0/S0=410/6.8 =60.28

按文献〔2〕在图6-10查得A=0.00032

按文献〔2〕在图6-14查得B=34MPa

　按文献〔2〕式〔P〕=BS0/D0=34×6.8/410 =0.57MPa

比较P<〔P〕,即0.5MPa<0.57MPa,即假设壁厚可用。

按文献〔4〕,最后确定所用钢板厚度为8mm。3　结语

筒体的壁厚计算是外压容器设计中重要的内容,但按文献〔1〕和〔3〕进行设计计算时,一般至少要试算3～5次,若运用本文的方法可使筒体的壁厚计算一次成功。

参考文献

1　钢制石油化工压力容器设计规定,全国压力容器标准化技术委员会,　1993

2　余国琼.化工容器的设备.化学工业出版社,　1980 3　全国压力容器标准化技术委员会.G B150-89钢制压力容器.学苑出版社,　1989

4　《化工设备设计手册》.上海人民出版社,　1993

(编辑　毛丽青)

《机械工程师》　1997.

实验二外压容器失稳实验

实验二外压容器失稳实验一、试验目的： 1. 观察薄壁圆筒形容器在外压作用下丧失稳定性后的形态。 2. 测定圆筒形容器失去稳定性时的临界压力并与理论值相比较。二、试验原理：圆筒形容器在外压作用下，常因刚度不足使容器失去原有形状，即被压扁或折曲成波形，这就是容器的失稳现象，容器失去稳定性时的外压力，成为容器的临界压力，用cr p 表示。圆筒形容器失去稳定性后，其横截面被折成波形，波数n 可能是1，2，3，4，……等任意整数,如图一所示。容器承受临界值的外压力而失去稳定性，决非是由于容器壳体本身不圆的缘故，即是绝对圆的壳体也会失去稳定性。当然如壳体不圆（具有椭圆度）容器更容易失稳，即它的临界压力值会下降。根据外压容器筒体的长短，可分为长圆筒，短圆筒和刚性圆筒三种，刚性圆筒一般具有足够的刚度，可不必考虑稳定性问题。但长圆筒，短圆筒必须进行稳定性计算，它们的临界压力cr p 值大小主要与厚壁(t )，外直径(0D )，长度（L ）有关。亦受材料弹性模数(E )，泊桑比(μ)影响。所谓长圆筒，短圆筒之分，并不是指它们的绝对长度，而是与直径壁厚有关的相对长度。一般长圆筒、短圆筒之间的划分用临界长度cr L 表示。如容器长度L >cr L 为长圆筒，反之为短圆筒。临界长度cr L 由下式确定： t D D L cr 0017.1= 长圆筒：长圆筒失稳时的波数n =2，临界压力cr p 仅与0D t 有关，而与0D L 无关。cr p 值图一圆筒形容器失去稳定后的形状

可由下式计算： 3 2)(12D t E p cr μ-= 短圆壁：短圆筒失去稳定性时，波数n >2,如为3，4，5……，其波数n 可近似为： 4 2 ) ()(06 .7D t D L n = 临界压力可由下式计算： t D LD Et p cr 00259.2= 对于外压容器临界压力的计算，有时为计算简便起见，可借助于一些现成的计算图来进行。四、实验步骤及注意事项： 1. 测量试件的有关参数：壁厚(t )，直径(0D )，长度（L ）。用千分卡测壁厚，用游标卡尺 1-横梁 2-压紧螺母 3-密封螺母 4-压紧法兰 5-垫片 6-外压圆筒 7-心轴 8-圆筒底垫块 9-透明容器 10-工作台

GB4708 2000钢制压力容器焊接工艺评定

钢制压力容器焊接工艺评定 JB4708－2000 1 范围本标准规定了钢制压力容器焊接工艺评定规则、试验方法和合格指标。本标准适用于钢制压力容器的气焊、焊条电弧焊、埋弧焊、熔化极气体保护焊、钨极气体保护焊、电渣焊、耐蚀堆焊等焊接工艺评定。 2 总则（1）焊接工艺评定应以可靠的钢材焊接性能为依据，并在产品焊接之前完成。（2）接工艺评定一般过程是：拟定焊接工艺指导书、施焊试件和制取试样、检验试件和试样、测定焊接接头是否具有所要求的使用性能、提出焊接工艺评定报告对拟定的焊接工艺指导书进行评定。 3 对接焊缝、角焊缝焊接工艺评定规则（1）评定对接焊缝焊接工艺时，采用对接焊缝试件。对接焊缝试件评定合格的焊接工艺亦。试件用角焊缝缝焊接工艺时，可采缝用于角焊(厚度不限)。评定非受压角焊适。反，之亦可于管材的对接焊缝对接焊缝试件评定合格的焊接工艺适用（2）板材压用于非受缝，反之亦可（的定合格的焊接工艺适用于板材角焊试（3）管与板角焊缝件评）。限度的有效范围不角焊缝焊件时，焊件厚。素、和次要因素工艺因素分为重要因素、补加因（4）焊接接工艺因素。接头抗拉强度和弯曲性能的焊重要因素：是指影响焊接需验时，试艺因素。当规定进行冲击性补加因素：是指影响焊接接头冲击韧的焊接工素。增加补加因。响明显影的焊接工艺因素素次要因：是指对测定的力学性能无（5）评定规则焊接方法需重定新评焊接方法－改变。工艺评定焊接素a 当变更任何一个重要因时都需要重新试冲焊击韧性，时则可按增加或变更的补加因素增何b当增加或变更任一个补加因素行试验。件进书。但需重新编制焊接工艺指导艺要更c 当变次要因素时不需重新评定焊接工，别接方法分工艺或焊接可以缝一条焊使用两种或两种上焊接方法时，按每种焊同d 当评定。合焊接焊方法，焊接工艺接试件，进行组种两亦行进评定；可使用种或两以上应，但艺法、焊接工焊种用，于合组合评定格后用焊件时可以采其中一或几种接方有件焊厚度的于适方焊每确条相，不因补素要其保证重因、加素变按关款定种接法用。范效围则规定评别组－材母 a 当重要因素、补加因素不变时，某一钢号母材评定合格的焊接工艺可以用于同

GB-150 钢制压力容器

1.Q345R 的屈服强度ReL 的下限值为345 MPa 。 2.在正常应力水平情况下，Q235R 的使用温度下限为。 3.用于壳体的厚度大于 30 mm 的20R 应在正火状态下使用。 4.为什么容器用钢要降低硫磷含量？磷铁生成低熔点共晶体，分布在晶界，减弱晶面结合，使焊缝发脆，降低冲击韧性，而硫化物在加热时出现脆性，有热裂倾向。 5.GB150规定的外压周向稳定安全系数是 3.0 ，在GB150的公式和图表中是怎样体现的？ 6.对于同时承受两个室压力作用的受压元件，其计算压力应考虑两室间可能出现的最大压力差。 7.焊接系数的取值取决于焊接接头的型式和无损检测长度比例。 8.对于不能以GB150来确定结构尺寸的受压元件，GB150允许用应力分析验证性实验分析和对比经验设计方法设计。 9.内压圆筒厚度计算公式为c t i c P D P -=φσδ][2。 10.钢材的许用应力应同时考虑材料的抗拉强度、屈服强度、持久强度和蠕变极限。 11.圆筒中径公式假设圆筒中的应力沿壁厚都是均匀分布的，实际上高压厚壁圆筒中的环向应力沿壁厚是不均匀分布的，最大环向应力位于圆筒内壁。 12.周边简支的圆平板，在内压作用下，最大应力发生在平板中心，周边固支的圆平板，最大应力发生于边缘，是弯曲应力。 13.整体补强的型式有：a.增加壳体厚度；b.采用厚壁管；c.整体补强锻件。 14.壳体圆形开孔时，开孔直径是指接管内径加 2 倍厚度附加量。 15.椭圆封头和碟形封头在过渡区开孔时，所需补强面积A 的计算中，壳体计算厚度是指椭圆封头的计算厚度，而在0.8i D 范围内开孔时，壳体计算厚度按锥壳计算。 16.垫片起到有效密封作用的宽度位于垫片的外径侧。 17.当螺栓中心圆b D 受法兰径向结构要求控制时，为紧缩b D ，宜改选直径较小的螺柱。

外压容器设计

外压容器设计一、外压容器的稳定性 1、外压容器的稳定性概念外压容器的失效形式强度不足破裂刚度不足失稳 2、临界压力（1）临界压力（ P 临）:导致筒体失稳时的外压。临界压应力（σ临）：筒体在P 临作用下筒体内存在的环向应力。 (2)许用压应力为保证外压容器的使用安全，设计压力应当满足如下条件： ∴ P 临≥mP P 临≥3P (3)影响临界压力的因素 ①P 临与筒体尺寸的关系 (i)当L/D 相同时，S/D 抗弯曲 P 临 (ii)当S/D 相同时，L/D 圆筒越短 P 临 L/D 圆筒越长 P 临短圆筒：能得到封头支撑作用的圆筒长圆筒：得不到封头支撑作用的圆筒 ∴ S/D 相同时，短圆筒的P 临高（iii ）当S/D 、 L/D 都相同时，有加强圈者P 临高 ② P 临与材料性质的关系因圆筒体失稳时，其压应力并没达到材料的屈服极限，说明P 临与材料的屈服极限无直接关系。而材料的弹性模量E 对 E —抗变形能力， P 临各种材料的E 值相差不大,所以采用高强度钢代替一般碳钢制造外压容器并不能提高圆筒的P 临，相反还增加了容器的成本。材料的组织不均匀性合同体的不圆度将使P 临下降。 ][P m P p =≤临

二、外压容器的设计 1、理论公式计算法（1）壁厚的计算钢制长圆 : 钢制短圆筒：将P 临≥3P 代入可得 1)钢制长圆筒： mm 2)钢制短圆筒: mm 3)刚性圆筒一般：S L 的圆筒叫刚性圆筒一般不存在失稳，因此只考虑强度即可（2）临界长度 L 临当短圆筒的长度大到某一临界值L 临时，封头对筒体的支撑作用将完全消失，这时短圆筒的P 临将下降到长圆筒的P 临，即：解得：为区别长短圆筒的临界长度当 L< L 临时, 为短圆筒 L>L 临时，为长圆筒 (3)用理论公式设计的步骤 ①设理论壁厚为S 。，并选定材料 ②计算L 临 ③比较确定圆筒类型L 与L 临，确定圆筒类型 ④根据圆筒类型计算P 临 ⑤计算许用应力[P]= P 临/3 比较:设计压力P 与P 临若P ≤[P],且接近，假设的S 。合适若p>[p],这说明假设S 。过薄，需重新假设 ⑥实际壁厚S=S 。+C 2、图算法（1）算图的由来临界压应力： 30)(2.2D S E p =临D L D S E P 5.20)(6.2=临C E P D S +=32.23C D L E P D S +?=4.0)6.23(D L D S E 5 .20)(6.230)(2.2D S E =017.1S D D L =临0 2S D P 临临=σ

GB150-1998《钢制压力容器》

附件： GB150－1998《钢制压力容器》国家标准第2号修改单本修改单经国家标准化管理委员会于2004年1月16日批准，自2004年4月1日起实施。 2 引用标准 a）删除标准JB2536-80压力容器油漆、包装和运输 b）增加以下4个标准： JB/T 4736-2002 补强圈 JB/T 4746-2002 钢制压力容器用封头 JB/T 4747-2002 压力容器用钢焊条订货技术条件 JB/T 4711-2003 压力容器涂敷与运输包装 10 制造、检验与验收 a）10.1.2 条中增加新条文： 10.1.2.1 压力容器用封头的制造、检验和验收还应符合JB/T 4746-2002。 10.1.2.2 在JB/T 4736-2002标准范围内的补强圈还应符合JB/T 4736-2002。 10.1.2.3 压力容器用钢焊条应符合JB/T4747-2002。 b）10.10.3条修订为：容器的涂敷与运输包装应符合JB/T 4711-2003。主题词：国家标准修改单函国家标准化管理委员会办公室 2004年2月6日印发录入：芦菁校对：肖寒— 2 —

压力容器强度计算公式及说明

压力容器壁厚计算及说明一、压力容器的概念同时满足以下三个条件的为压力容器，否则为常压容器。 1、最高工作压力P ：9.8×104Pa ≤P ≤9.8×106Pa ，不包括液体静压力； 2、容积V ≥25L ，且P ×V ≥1960×104L Pa; 3、介质：气体，液化气体或最高工作温度高于标准沸点的液体。二、强度计算公式 1、受内压的薄壁圆筒当K=1.1～1.2，压力容器筒体可按薄壁圆筒进行强度计算，认为筒体为二向应力状态，且各受力面应力均匀分布，径向应力σr =0，环向应力σt =PD/4s ，σz = PD/2s ，最大主应力σ1＝PD/2s ，根据第一强度理论，筒体壁厚理论计算公式， δ理＝ P PD －σ][2 考虑实际因素， δ＝P PD φ－σ][2+C 式中，δ—圆筒的壁厚（包括壁厚附加量），㎜； D — 圆筒内径，㎜； P — 设计压力，㎜； [σ] — 材料的许用拉应力，值为σs /n ，MPa ； φ— 焊缝系数，0.6～1.0； C — 壁厚附加量,㎜。 2、受内压P 的厚壁圆筒 ①K ＞1.2，压力容器筒体按厚壁容器进行强度计算，筒体处于三向应力状态，且各受力面应力非均匀分布（轴向应力除外）。径向应力σr ＝--1(2 22a b Pa 22 r b ）环向应力σθ＝+-1(222a b Pa 22 r b ）轴向应力σz =2 22 a b Pa - 式中，a —筒体内半径，㎜；b —筒体外半径，㎜； ②承受内压的厚壁圆筒应力最大的危险点在内壁，内壁处三个主应力分别为： σ1＝σθ＝P K K 1 122-+ σ2=σz =P K 11 2-

钢制压力容器(GB150—1998)

钢制压力容器 GB150—1998 引言随着科学技术的发展，科技成果的应用，使标准不断完善，在GB150-1998《钢制压力容器》标准的基础上，结合中国国情，合理采用了美国ASME Ⅷ-1卷、日本 JISB8370～8285标准的最新成果，修订了原标准的不合理的或与其它标准法规不相吻合的部分内容，制订了GB150-1998《钢制压力容器》标准。在制订GB150-98标准时，遵循了以下几条原则。撤消了部分单元设备和自成体系的受压元件设计内容，另行制订产品标准，使 GB150成为压力容器的基础标准。将GB150-89第8章“卧式容器”从标准中分离出来，这部分内容将单独出标准 JB4731-98《钢制卧式容器》，现已报批。将第9章“直立容器”和相关的附录F“直立容器高振型计算”从标准中分离出来，这部分内容将纳入修订后的JB4710-92《钢制塔式容器》之中，成为塔式容器的产品标准。撤消附录E“U型膨胀节”，独立出新标准GB16749-97《压力容器波形膨胀节》，已于1997年8月1日实施。撤消附录H“钢制压力容器渗透探伤”和附录L例题，前者并入JB4730-94《压力容器无损检测》加第1号修改单，后者尚未编制出来。充分体现近年来在冶金、制造和无损检测等方面的技术进步，使标准能够反映和应用各行业技术进步的成果和适应行业发展的要求。例如新增加撤消了一些钢材的牌号，严格了钢板超声检测的要求。以实施中取得的经验为依据，修正原标准中的错误和不足，完善标准的技术内容，力求先进。充分协调本标准和相关标准、法规在技术内容上的一致性，以利于将标准用于产品设计、制造、检验和验收的各个环节。 1998年3月国家技术监督局发布了GB150-1998《钢制压力容器》标准，并要求从1998年10月1日起执行。学习和贯彻新GB150标准是提高压力容器质量，保证压力容器安全使用的前提。为了更好地了解、学习和贯彻新GB150，本文将新、旧GB150标准中的主要变化，以表格方式逐项对比，在比较项目中，为了做到准确，读者便于查阅，尽可能摘引部分原文或对有关规定加以阐述。 1 压力容器标准体系详见表1。表1 压力容器标准体系

外压容器的设计计算

外压容器的设计计算哈尔滨市化工学校徐　毅李喜华在外压容器设计时,筒体的壁厚计算按文献〔1〕和〔3〕应采用图算法。图算法要先假设筒体的壁厚,通过查图表后计算使P≤〔P〕且较接近,则所设壁厚可用;否则应重新假设,直至满足为止。为简化设计计算,本文将外压容器的解析法与图算法结合,使外压容器的壁厚的假设一次完成。 1　壁厚的计算按文献〔2〕外压容器壁厚的计算公式 S≥D0( m pL 2.6ED0 )0.4+C(1) 式中S———外压容器筒体的壁厚,mm;D0———外压容器的外径,mm;L———外压容器的计算长度, mm;C———壁厚附加量,　mm;m———稳定系数,　m=3;P———设计压力,　MPa;E———材料在设计温度时的弹性模量,　MPa; 设壁厚为S,计算步骤如下: 1.计算壁厚S0=S-C,算出所要设计筒体的L/D0和D0/S0值; 2.按文献〔2〕在图6-10(文献〔2〕)的左侧纵坐标上找到L/D0值,由此点引水平线向右与相应D0/S0线相交。若L/D0>50,则按L/D0=50查图,由交点沿铅垂方向向下求得横坐标系数A(即ε); 3.根据筒体材料选用相应的材料温度线。文献〔2〕中的图6-12、6-13、6-14,在图的下方横坐标找到由2求得的系数A,若A在材料温度线的右方,则由此点沿铅垂上移,与材料温度线相交,再将此点沿水平方向向右求得纵坐标系数B; 4.按系数B用式〔P〕=BS0/D0〔2〕求得许用外压〔P〕; 5.比较设计外压P与许用外压〔P〕,若P≤〔P〕,则所假设的壁厚可用。 6.根据钢板规格,最后确定所用钢板厚度。2　计算实例设计氨合成塔的内筒,已知筒体外径D0= 410mm,计算长度L=4m,材料为oCr18Ni19Ti,弹性模量E=1.58×105MPa,壁温为480℃,壁厚附加量C=0.8m m,所受外压P=0.5MPa,试确定其壁厚。由(1)式得:　S≥D0(m pL 2.6ED0 )0.4+C=410 ( 3×0.5×4×103 2.6×1.58×105×410 )0.4+0.8=7.6mm 假设壁厚S=7.6mm,计算S0=S-C=7.6-0.8 =6.8mm,L/D0=4/0.41=9.75D0/S0=410/6.8 =60.28 按文献〔2〕在图6-10查得A=0.00032 按文献〔2〕在图6-14查得B=34MPa 　按文献〔2〕式〔P〕=BS0/D0=34×6.8/410 =0.57MPa 比较P<〔P〕,即0.5MPa<0.57MPa,即假设壁厚可用。按文献〔4〕,最后确定所用钢板厚度为8mm。3　结语筒体的壁厚计算是外压容器设计中重要的内容,但按文献〔1〕和〔3〕进行设计计算时,一般至少要试算3～5次,若运用本文的方法可使筒体的壁厚计算一次成功。参考文献 1　钢制石油化工压力容器设计规定,全国压力容器标准化技术委员会,　1993 2　余国琼.化工容器的设备.化学工业出版社,　1980 3　全国压力容器标准化技术委员会.G B150-89钢制压力容器.学苑出版社,　1989 4　《化工设备设计手册》.上海人民出版社,　1993 (编辑　毛丽青) ? 7 1 ? 《机械工程师》　1997. 2

压力容器的强度计算].doc

压力容器的强度计算本章重点要讲解内容：（1）理解内压容器设计时主要设计参数（容器内径、设计压力、设计温度、许用应力、焊缝系数等）的意义及其确定原则；（2）掌握五种厚度（计算壁厚、设计壁厚、名义壁厚、有效壁厚、最小壁厚）的概念、相互关系以及计算方法；能熟练地确定腐蚀裕度和钢板负偏差；（3）掌握内压圆筒的厚度设计；（4）掌握椭圆封头、锥形封头、半球形封头以及平板封头厚度的计算。（5）熟悉内压容器强度校核的思路和过程。第一节设计参数的确定 1、我国压力容器标准与适用范围我国现执行GB150－98 “钢制压力容器”国家标准。该标准为规则设计，采用弹性失效准则和稳定失效准则，应用解析法进行应力计算，比较简便。 JB4732-1995《钢制压力容器—分析设计标准》，其允许采用高的设计强度，相同设计条件下，厚度可以相应地减少，重量减轻。其采用塑性失效准则、失稳失效准则和疲劳失效准则，计算比较复杂，和美国的ASME标准思路相似。 2、容器直径（diameter of vessel）考虑压制封头胎具的规格及标准件配套选用的需要，容器筒体和封头的直径都有规定。对于用钢板卷制的筒体，以内径作为其公称直径。表1 压力容器的公称直径（mm）如果筒体是使用无缝钢管直接截取的，规定使用钢管的外径作为筒体的公称直径。表2 无缝钢管制作筒体时容器的公称直径（mm）

3、设计压力（design pressure）（1）相关的基本概念（除了特殊注明的，压力均指表压力） ?工作压力P W：在正常的工作情况下，容器顶部可能达到的最高压力。 ①由于最大工作压力是容器顶部的压力，所以对于塔类直立容器，直立进行水压试验的压力和卧置时不同； ②工作压力是根据工艺条件决定的，容器顶部的压力和底部可能不同，许多塔器顶部的压力并不是其实际最高工作压力（the maximum allowable working pressure）。 ③标准中的最大工作压力，最高工作压力和工作压力概念相同。 ?设计压力指设定的容器顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为设计载荷条件，其值不低于工作压力。 ①对最大工作压力小于0.1Mpa 的内压容器，设计压力取为0.1Mpa； ②当容器上装有超压泄放装置时，应按“超压泄放装置”的计算方法规定。 ③对于盛装液化气体的装置，在规定的充满系数范围内，设计压力由工作条件下，可能达到的最高金属温度确定。（详细内容，参考GB150-1998，附录B（标准的附录），超压泄放装置。） ?计算压力P C是GB150-1998 新增加的内容，是指在相应设计温度下，用以确定元件厚度的压力，其中包括液柱静压力，当静压力值小于5％的设计压力时，可略去静压力。 ①注意与GB150-1989 对设计压力规定的区别；《钢制压力容器》规定设计压力是指在相应设计温度下，用以确定容器壳壁计算厚度的压力，亦是标注在铭牌上的设计压力，取略高或等于最高工作压力。当容器受静压力值大于5％设计压力时，应取设计压力与液柱静压力之和进行元件的厚度计算。使许多设计人员误将设计压力和液柱静压力之和作为容器的设计压力。 ②一台设备的设计压力只有一个，但受压元件的计算压力在不同部位可能有所变化。 ③计算压力在压力容器总图的技术特性中不出现，只在计算书中出现。 4、设计温度（Design temperature）设计温度是指容器在正常工作情况下，在相应的设计压力下，设定的受压元件的金属温度。主要用于确定受压元件的材料选用、强度计算中材料的力学性能和许用应力，以及热应力计算时设计到的材料物理性能参数。 ●设计温度不得低于元件金属在工作状态可能达到的最高温度； ●当设计温度在0℃以下时，不得高于元件金属可能达到的最低温度； ●当容器在各部分工作状态下有不同温度时，可分别设定每一部分的设计温度； 5、许用应力(Maximum allowable stress values) 许用应力是以材料的极限应力除以适当的安全系数，在设计温度下的许用应力的大小，直接决定容器的强度，GB150-1998 对钢板、锻件、紧固件均规定了材料的许用应力。表3 钢制压力容器中使用的钢材安全系数

GB150-1998钢制压力容器

目录一．基本概念 1．1 压力容器设计应遵循的法规和规程 1．2 标准和法规（规程）的关系。 1．3 压力容器的含义（定义） 1．4 压力容器设计标准简述 1．5 D1级和D2级压力容器说明二．GB150-1998《钢制压力容器》 1．范围 2．标准 3．总论 3．1 设计单位的资格和职责 3．3 GB150管辖的容器范围 3．4 定义及含义 3．5 设计参数选用的一般规定 3．6 许用应力 3．7 焊接接头系数 3．8 压力试验和试验压力 4．对材料的要求 4．1 选择压力容器用钢应考虑的因素 4. 2 D类压力容器受压元件用钢板 4．3 钢管 4．4 钢锻件 4. 5 焊接材料 4．6 采用国外钢材的要求 4．7 钢材的代用规定 4．8 特殊工作环境下的选材 5．内压圆筒和内压球体的计算 5. 1 内压圆筒和内压球体计算的理论基础 5．2 内压圆筒计算 5．3 球壳计算 6．外压圆筒和外压球壳的设计 6．1 受均匀外压的圆筒（和外压管子） 6．2 外压球壳 6．3 受外压圆筒和球壳计算图的来源简介 6．4 外压圆筒加强圈的计算 7．封头的设计和计算 7．1 封头标准 7．2 椭圆形封头 7. 3 碟形封头 7．4 球冠形封头 7．5 锥壳

8．开孔和开孔补强 8．1 开孔的作用 8．2 开检查孔的要求 8．3 开孔的形状和尺寸限制 8．4 补强要求 8．5 有效补强范围及补强面积 8．6 多个开孔的补强 9 法兰连接 9．1 简介 9．2 法兰连接密封原理 9. 3 法兰密封面的常用型式及优缺点 9．4 法兰型式 9．5 法兰连接计算要点 9．6 管法兰连接 10．压力容器的制造、检验和验收 10．1 制造许可 10．2 材料验收及加工成形 10. 3 焊接 10．4 D类压力容器热处理 10．5 试板和试样 10．8 无损检测 10. 9 液压试验 10．10 容器出厂证明文件。 11．安全附件和超压泄放装置 11．1 安全附件 11．2 超压泄放装置 11．3 压力容器的安全泄放量 11．4 安全阀 GB151-1999《管壳式换热器》 01 简述 02 标准与GB150-1998《钢制压力容器》的关系。03基本章节 1 适用范围 2 组成 3 型号表示法 4 有关参数的确定 5 焊接接头系数 6 试验压力和试验温度 7 其它要点 8 管板计算 9 制造、检验与验收

压力容器考试题库带答案

《压力容器设计考核题》姓名：分数：一、填空题(每空1分，共40分) 1.设计盛装液化石油的储罐容器，使用法兰连接的第一个法兰密封面，应采用高颈对焊法兰，金属缠绕垫片(带外环 )和高强度螺栓组合。 2.气密性试验应在液压试验合格后进行。对设计图样要求做气压试验的压力容器，是否需再做气密性试验，应在设计图样上规定。 3.压力容器的壳体，封头，膨胀节，开孔补强，设备法兰，球罐的球壳板，换热器的管板和换热管， M36（含M36）以上的设备主螺栓，公称直径大于等于 250mm的接管和管法兰等均作为主要受压元件。 4.压力容器设计单位不准在外单位设计的图样上加盖压力容器设计资格印章； 5.用于制造压力容器壳体的钛材应在退火状态下使用。 6.压力容器投用后，首次内外部检验周期一般为 3 年 7.GB150.1-2011使用于设计压力不大于 35 Mpa的压力容器的设计，制造，检验与验收。 8.计算压力是指在相应设计温度下用以确定元件厚度的压力。 9.设计温度指容器在正常工作情况下，设定的元件的元件金属温度。在任何情况下,元件金属的表面温度，不得超过钢材的允许使用温度。10.只设置一个安全阀的压力容器，根据压力高低依次排列:设计压力、工作压力、最高工作压力、开启压力、试验压力： (1) 工作压力 (2) 最高工作压力 (3) 开启压力 (4) 设计压力 (5) 试验压力。 11.两个不同垫片，他们的形状和尺寸均相同且都能满足密封要求，则选用m(垫片系数)值小的垫片较好。 12.在法兰设计计算中比压力y是考虑预紧状态下需要的最小螺栓截面计算时使用，垫片系数m是考虑操作状态下需要的最小螺栓截面

GB《钢制压力容器》

国标委工交函[2004]2号关于批准GB150－1998《钢制压力容器》国家标准第2号修改单的函全国锅炉压力容器标准化技术委员会：你标委会以锅容标委〔2003〕秘字28号文和锅容标委〔2003〕秘字35号文报批的GB150－1998《钢制压力容器》国家标准第2号修改通知单，业经国家标准化管理委员会批准，于2004年4月1日起实施，并在《中国标准化》杂志2004年第3期上公布。修改单见附件。附件：GB150－1998《钢制压力容器》国家标准第2号修改单二○○四年一月十六日附件： GB150－1998《钢制压力容器》国家标准第2号修改单本修改单经国家标准化管理委员会于2004年1月16日批准，自2004年4月1日起实施。 2 引用标准 a）删除标准JB2536-80压力容器油漆、包装和运输 b）增加以下4个标准： JB/T 4736-2002 补强圈 JB/T 4746-2002 钢制压力容器用封头 JB/T 4747-2002 压力容器用钢焊条订货技术条件 JB/T 4711-2003 压力容器涂敷与运输包装 10 制造、检验与验收

a）10.1.2 条中增加新条文： 10.1.2.1 压力容器用封头的制造、检验和验收还应符合JB/T 4746-2002。 10.1.2.2 在JB/T 4736-2002标准范围内的补强圈还应符合JB/T 4736-2002。 10.1.2.3 压力容器用钢焊条应符合JB/T4747-2002。 b）10.10.3条修订为：容器的涂敷与运输包装应符合JB/T 4711-2003。主题词：国家标准修改单函国家标准化管理委员会办公室 2004年2月6日印发录入：芦菁校对：肖寒钢制压力容器 GB150—1998 引言随着科学技术的发展，科技成果的应用，使标准不断完善，在GB150-1998《钢制压力容器》标准的基础上，结合中国国情，合理采用了美国ASME Ⅷ-1卷、日本JISB8370～8285标准的最新成果，修订了原标准的不合理的或与其它标准法规不相吻合的部分内容，制订了GB150-1998《钢制压力容器》标准。在制订GB150-98标准时，遵循了以下几条原则。撤消了部分单元设备和自成体系的受压元件设计内容，另行制订产品标准，使GB150成为压力容器的基础标准。将GB150-89第8章“卧式容器”从标准中分离出来，这部分内容将单独出标准JB4731-98《钢制卧式容器》，现已报批。将第9章“直立容器”和相关的附录F“直立容器高振型计算”从标准中分离出来，这部分内容将纳入修订后的JB4710-92《钢制塔式容器》之中，成为塔式容器的产品标准。撤消附录E“U型膨胀节”，独立出新标准GB16749-97《压力容器波形膨胀节》，已于1997年8月1日实施。撤消附录H“钢制压力容器渗透探伤”和附录L例题，前者并入JB4730-94《压力容器无损检测》加第1号修改单，后者尚未编制出来。充分体现近年来在冶金、制造和无损检测等方面的技术进步，使标准能够反映和应用各行业技术进步的成果和适应行业发展的要求。例如新增加撤消了一些钢材的牌号，严格了钢板超声检测的要求。以实施中取得的经验为依据，修正原标准中的错误和不足，完善标准的技术内容，力求先进。充分协调本标准和相关标准、法规在技术内容上的一致性，以利于将标准用于产品设计、制造、检验和验收的各个环节。 1998年3月国家技术监督局发布了GB150-1998《钢制压力容器》标准，并要求从1998年10月1日起

内外压容器受压元件设计.

内外压容器——受压元件设计中国石化工程建设公司桑如苞向全国压力容器设计同行问好！

内外压容器——受压元件设计压力容器都离不开一个为建立压力所必须的承压外壳—压力壳。内外压容器设计即是指对组成压力壳的各种元件在压力作用下的设计计算。压力壳必须以一定方式来支承：当采用鞍式支座支承时成为卧式容器的形式，由于自重、物料等重力作用，在压力壳上（特别是支座部位）产生应力，其受力相当于一个两端外伸的简支梁，对其计算即为卧式容器标准的内容。当采用立式支承时成为立（塔）式容器的形式，由于自重、物料重力、风载、地震等作用，在压力壳上产生应力，其受力相当于一个直立的悬臂梁，对其计算即为塔式容器标准的内容。当压力壳做成球形以支腿支承时，即成为球罐，在自重、物料重力、风载、地震等作用下的计算即为球形储罐标准的内容。一、压力容器的构成圆筒—圆柱壳压力作用下，以薄膜应力承载，为此整球形封头 —球壳体上产生一次薄膜应力，控制值1倍壳体椭圆封头（椭球壳）许用应力。但在相邻元件连接部位，会碟封（球冠与环壳）因变形协调产生局部薄膜应力和弯曲应典型板壳结构锥形封头（锥壳）力，称二次应力，控制值3倍许用应力。圆平板（平盖）压力作用下，以弯曲应力承载，为此整平板环形板（开孔平盖）体上产生一次弯曲应力，控制值1.5倍环（法兰环）许用应力。弹性基础圆平板（管板）二、压力容器受压元件计算 1.圆筒 1）应力状况：两相薄膜应力、环向应力为轴向应力的两倍。 2）壁厚计算公式：c i c ][2p D p t -= ?σδ符号说明见GB 150。称中径公式：适用范围，K ≤1.5，等价于p c ≤0.4[σ]t ? 3）公式来由：内压圆筒壁厚计算公式是从圆筒与内压的静力平衡条件得出的。设有内压圆筒如图所示（两端设封头）。（1）圆筒受压力p c 的轴向作用： p c 在圆筒轴向产生的总轴向力：

ASME压力容器强度计算软件.

ASME 压力容器强度计算软件一．运行环境 1、中文Windows 操作系统和Word2000字处理软件。 2.CPU为586以上的PC计算机，喷墨或激光打印机，鼠标。二．软件计算内容 A，元件类 1.内压筒体、封头； 2.外压筒体、封头； 3.圆锥体； 4.平盖； 5.管颈厚度及开孔补强； 6.法兰； 7.浮头法兰；8.U型管式、浮头式管板；9.固定管板及TEMA膨胀节；10.换热管壁厚；11.换热器分程隔板厚度；12.设备的最低设计金属温度；13.夹套与容器间封闭件；14.EJMA膨胀节。 B.设备类 1.卧式容器； 2.立式设备四．材料库软件材料库包含ASME规范的所有材料，用户只需使用鼠标点取材料名称，软件将快速查出有关机械性能。对于非ASME规范材料，用户可在相应窗口栏位直接输入材料名称及有关机械性能或在材料库中增加材料性能。五．数据的输入、修改、输出特点 1.在数据输入方面：数据输入界面以中文提示与图形示意结合的方式；双击数据输入界面可将用户所输入的数据打印输出，以供校对。 2.在数据存储与修改方面：同种元件或设备以记录方式存储在相应的数据文件中，用户对已输入的数据可根据图号进行查询、删除、修改等操作。 3.在计算结果输出方面：形成图表格式的英文计算结果，并以Word文档文件输出。六．软件安装

用户应运行Setup安装，在安装过程中，必须使用指定缺省目录。七．元件及设备具体功能与特点 1.内压、外压筒体与封头计算：本模块可根据用户需要按ASME标准的内径公式或外径公式进行内、外压设计或校核计算。 2.平盖计算：本模块根据ASME标准有关公式对螺栓连接平盖和整体焊接平盖行设计或校核计算。 3.圆锥体计算：本模块可对承受内压、外压、轴向外载荷的无折边锥体、一端有折边锥体、两端有折边锥体进行设计或校核计算。

压力容器无量纲计算

综合题、2000m 3丙烯球形储罐该球罐2003年投入使用，今年首次全面检验时，在赤道带两支柱之间的一块球壳板上发现了一个380X30mm折皱，经过打磨消除后，形成一个长 420mm，宽80mm最深处6mm凹坑。在其周围未发现其它表面缺陷及隐藏缺陷，若不考虑介质的腐蚀和材质劣化，问该凹坑是否需要补焊？回答：1、是否可以根据无量纲参数G0值来判断，该凹坑是否需要补焊？首先判断该凹坑条件是否符合，进行无量纲参数G 0计算的凹坑条件。答：（1）如果在壁厚余量范围内，则该凹坑允许存在。否则，将凹坑按其外接矩形规则化为 2A、2B、C，计算无量纲参数，如果小于0.10，贝U凹坑在允许范围内。

总的比较结果结论：该凹坑条件适合进行无量钢参数GO计算 (2)计算无量纲常数： G o=C/T >A/」RT=6/42 X210/ 7842 M2=0.037<0.10 经无量钢计算不需要补焊

二、综合应用某中压空气缓冲罐2004年制造，内径=1300mm壁厚14mm，出厂质量证明文件显示A、B类焊缝实际进行了24%射线检测，川级合格，不要求进行焊后热处理，今年在进行首次全面检验发现如下问题： (1 )、位于筒体上的空气进出口管内径为750mm,强度计算表明接管按照HG20582-1998《钢制化工容器强度计算规定》中的压力面积进行了强度计算，经对进出口接管与筒体连接的焊接接头进行磁粉检测未见缺陷显示，焊接接头超声波检测和开口附近壁厚未见异常。 (2)、本次检验中对制造过程未进行射线检测的射线焊接接头进行了部分 X射线检测，发现缺陷的底片评定如下表中片号“ H”代表环焊缝Z”代表纵焊缝探伤人员已按JB/T4730.2-2005进行评定对发现的条状夹渣采用《TOFD衍射时差法超声检测》方法反复测试等到缺陷厚度方向的高度Z3-1位置长6mm，夹渣的自身高度小于1mm °Z3-2 位置长20mm夹渣自身高度为3mm，两处条状夹渣均无开裂扩展迹象。如何针对上述所有情况如何按压力容器定期检验规则评定该容器的安全状况等级？并说明各种情况的安全状况等级的评定过程需要考虑的情况及评级过程（不考虑“如果能采用有效方式确认缺陷是否活动，则表5表6中的缺陷长度容限值可以增加50%”情况）答：（1）因

内外压容器——受压元件设计

内外压容器——受压元件设计中国石化工程建设公司桑如苞向全国压力容器设计同行问好！

压力作用下，以弯曲应力承载，为此整平板环形板（开孔平盖）体上产生一次弯曲应力，控制值1.5倍环（法兰环）许用应力。弹性基础圆平板（管板）二、压力容器受压元件计算 1.圆筒 1）应力状况：两相薄膜应力、环向应力为轴向应力的两倍。 2）壁厚计算公式：c i c ][2p D p t -= ?σδ符号说明见GB 150。称中径公式：适用范围，K ≤1.5，等价于p c ≤0.4[σ]t ? 3）公式来由：内压圆筒壁厚计算公式是从圆筒与内压的静力平衡条件得出的。设有内压圆筒如图所示（两端设封头）。（1）圆筒受压力p c 的轴向作用： p c 在圆筒轴向产生的总轴向力： F 1= c 2i 4 p D π 圆筒横截面的面积： f i =πD i δ 由此产生的圆筒轴向应力： σh = δ δ ππ 44 i c i c 2i D p D p D = 当控制σh ≤[σ]t ?时，则： δ1= ? σt D p ][4i c 此即按圆筒轴向应力计算的壁厚公式。（2）圆筒受压力p c 的径向作用（见图）

第七篇外压容器设计

第七章外压容器设计第一节外压容器设计【学习目标】掌握外压容器稳定性概念，了解加强圈设置规定；掌握外压圆筒、封头、加强圈的设计计算；掌握外压容器压力试验规定。一、外压容器的稳定性容器在正常操作时，凡壳体外部压力高于内部者，均称为外压容器，这类容器有两种：真空容器；两个压力腔的夹套容器。但是对于薄壁容器，承受外压作用时，往往在强度条件能够满足、应力远低于材料屈服强度的情况下，容器有可能因为不能保持自己原有的形状而出现扁塌，这种现象称为结构丧失了稳定性，即失稳。失稳是由于外压容器刚度不足而引起的，因此，保证容器有足够的稳定性（刚度）是外压容器能够正常工作的必要条件，也是外压容器设计中首先应该考虑的问题。按圆筒的破坏情况，外压圆筒可分为长圆筒、短圆筒和刚性圆筒三类。长圆筒刚性最差，最易失稳，失稳时呈现两个波形。短圆筒刚性较好，失稳时呈现两个以上的波形。刚性圆筒具有足够的稳定性，破坏时属于强度失效。 1、临界压力外压容器由原平衡状态失去稳定性而出现扁塌时对应的压力称之为临界压力（p cr ）。影响临界压力的因素有： ① 圆筒的几何尺寸 δ/D （壁厚与直径的比值）、L /D （长度与直径的比值）是影响外压圆筒刚度的两个重要参数。δ/D 的值越大，圆筒刚度越大，临界压力p cr 值也越大；L /D 的值越大，圆筒刚度越小，临界压力p cr 也越小。 ② 材料的性能材料的弹性模量E 值和泊松比μ值对临界压力有直接影响，但是这两个值主要由材料的合金成分来决定，对已有材料而言无法改变，因此讨论弹性模量E 值和泊松比μ值的影响意义不大。 ③ 圆筒的不圆度圆筒的不圆度会影响圆筒抵抗变形的能力，降低临界压力p cr ，因此在圆筒制造过程中要控制不圆度。 2、许用外压力与内压容器强度设计要取安全系数类似，外压容器刚度设计也要设定稳定系数，我国标准规定外压容器稳定系数m=3，故许用外压力[]3cr p p ≤。二、外压圆筒的计算长度

压力容器强度计算

压力容器强度计算第一节设计参数的确定 1、我国压力容器标准与适用范围我国现执行GB150－98 “钢制压力容器”国家标准。该标准为规则设计，采用弹性失效准则和稳定失效准则，应用解析法进行应力计算，比较简便。 JB4732-1995《钢制压力容器—分析设计标准》，其允许采用高的设计强度，相同设计条件下，厚度可以相应地减少，重量减轻。其采用塑性失效准则、失稳失效准则和疲劳失效准则，计算比较复杂，和美国的ASME标准思路相似。 2、容器直径（diameter of vessel）考虑压制封头胎具的规格及标准件配套选用的需要，容器筒体和封头的直径都有规定。对于用钢板卷制的筒体，以内径作为其公称直径。表1 压力容器的公称直径（mm）如果筒体是使用无缝钢管直接截取的，规定使用钢管的外径作为筒体的公称直径。表2 无缝钢管制作筒体时容器的公称直径（mm） 3、设计压力（design pressure）（1）相关的基本概念（除了特殊注明的，压力均指表压力） ?工作压力P W：在正常的工作情况下，容器顶部可能达到的最高压力。 ①由于最大工作压力是容器顶部的压力，所以对于塔类直立容器，直立进行水压试验的压力和卧置时不同； ②工作压力是根据工艺条件决定的，容器顶部的压力和底部可能不同，许多塔器顶部的压力并不是其实际最高工作压力（the maximum allowable working pressure）。 ③标准中的最大工作压力，最高工作压力和工作压力概念相同。 ?设计压力指设定的容器顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为设计载荷条件，其值不低于工作压力。 ①对最大工作压力小于0.1Mpa 的内压容器，设计压力取为0.1Mpa； ②当容器上装有超压泄放装置时，应按“超压泄放装置”的计算方法规定。 ③对于盛装液化气体的装置，在规定的充满系数范围内，设计压力由工作条件下，可能达到的最高金属温度确定。（详细内容，参考GB150-1998，附录B（标准的附录），超压泄放装置。）

外压容器的设计计算

实验二 外压容器失稳实验

GB4708 2000钢制压力容器焊接工艺评定

GB-150 钢制压力容器

外压容器设计

GB150-1998《钢制压力容器》

压力容器强度计算公式及说明

钢制压力容器(GB150—1998)

外压容器的设计计算

压力容器的强度计算].doc

GB150-1998钢制压力容器

压力容器考试题库带答案

GB《钢制压力容器》

内外压容器受压元件设计.

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压力容器无量纲计算

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第七篇 外压容器设计

压力容器强度计算

压力容器材料厚度计算

实验二外压容器失稳实验

第七篇外压容器设计