玻璃钢罐荷载计算
HFRP(LWQ)玻璃钢化粪池
荷载计算及设计选型
一、材料
玻璃钢：弹性模量：12Gpa剪切强度：20MPa拉伸强度：180MPa，
压缩：200MPa泊松比：0.3密度：1600kg/m3土壤：弹性模量：20MPa泊松比：0.3密度1800kg/m3
安全系数：10
许用拉应力：18MPa许用压应力：20MPa
二、荷载
地震荷载：（忽略不计）
土壤荷载：按覆土深度经计算确定，如：
覆土深度：2.50m18×2.5＝45.00KN/m2
覆土深度：0.80m18×0.80＝14.40KN/m2
汽车荷载：按扩散角分布理论计算，可按下表计算选用，如汽10级主车计算：
覆土深度2.50m时为4.40K N/m2
覆土深度0.80m时为22.0K N/m2
三、产品选型
HFRP(LWQ)型玻璃钢化粪池池分轻、重、特重型三类，适合如下工况：
1、轻型荷载X≤18KN/m2；
2、重型荷载18KN/m2﹤X≤40KN/m2；
3、X﹥40KN/m2的特重型需提供荷载值另行特制。
四、举例
分别计算各型号产品在以下工况下的压力荷载：
1、覆土深度2.50m＋汽10级主车压力载荷为45.00＋4.40＝49.40KN/m2选型：特重型
2、覆土深度0.80m＋汽10级主车压力载荷为14.40+22.00＝36.40K N/m2选型：重型
3、覆土深度2.50m＋不过汽车压力载荷为45.00+0.00=45.00K N/m2选型：特重型
4、覆土深度0.80m＋不过汽车压力载荷为14.40+0.00=14.40KN/m2选型：轻型
土壤及汽车荷载作用下的选型（总荷载）参考表（按扩散角分布理论计算）
土壤荷载KN/m
2
汽-10级主车
KN/m
2
汽-10级重车汽-15级主车
KN/m
2
汽-15级重车汽-20级主车
KN/m
2
汽-20级重车
KN/m
2
0.6轻型（10.8）特重型（45.5）特重型（60.4）特重型（70.3）特重型（120.6）
0.8轻型（14.4）重型（36.4）特重型（45.8）特重型（52.6）特重型（84.9）
1.0轻型（18.0）重型（33.7）特重型（40.4）特重型（45.5）特重型（68.8）
1.2重型（21.6）重型（33.6）重型（38.8）特重型（43.3）特重型（61.7）
1.5重型（27.0）重型（36.0）重型（39.9）特重型（43.3）特重型（57.1）
2.0重型（36.0）特重型（42.1）特重型（44.7）特重型（47.0）特重型（56.4）
2.5特重型（45.0）特重型（49.4）特重型（51.3）特重型（5
3.0）特重型（59.7）
3.0特重型（5
4.0）特重型（57.3）特重型（58.8）特重型（60.1）特重型（6
5.2）
3.5特重型（63.0）特重型（65.6）特重型（66.7）特重型（67.8）特重型（71.8）
4.0特重型（72.0）特重型（74.1）特重型（7
5.0）特重型（75.9）特重型（79.1）
4.5特重型（81.0）特重型（82.7）特重型（83.5）特重型（84.2）特重型（86.5）
5.0特重型（90.0）特重型（91.5）特重型（92.1）特重型（92.7）特重型（94.9）
类别选
型覆土
深度
覆土深度的计算：
D与h1参考表
型号（HFRP-X）0A1A2A3456
D（mm）1000120015001500180018002300规格
h1（mm）80095012501250150015001950型号（HFRP-X）78910111213
D（mm）2300250025003000300030003000规格
h1（mm）1950220022002600260026002600
覆土深度=罐体进水管底标高-（D-h1）
玻璃钢化粪池覆土深度计算示意图
注：1，设备选型（轻、重、特重型）时应根据覆土深度及产品埋置位置（绿化地带参照土壤载荷、车行道下参照过车大小）两者结合参照总荷载表进行选择。
2，覆土深度为表格中间值时，按总荷载较不利情况选取。
3，设计文件中亦可提供覆土深度及地面过车类型，由HFRP(LWQ)生产企业
经计算确定选型。
4，特制产品视当地气温不得低于20天的定制时间。
钢制储罐和玻璃钢储罐几何参数计算
储罐内径 直段高度 储罐总高 储罐容积 封头面积 筒段面积 封底面积 罐全面积 封头厚度 封底厚度 筒体厚度 罐体重量 锥顶高度 锥底夹角 储罐半径 母线长度 有效容积 锥顶容积
V,D,h D= H= H0= V= S封= S筒= S底= S全= t封头= t封底= t筒= W= h= α = R= l= V有= V锥= V,D,α D= H= H0= V= S封= S筒= S底= S全= t封头= t封底= t筒= W= h= α = R= l= V有= V锥=
立式玻璃钢平底平盖储罐参数计算表
已知 储罐内径 直段高度 储罐容积 筒段面积 罐顶面积 罐底面积 罐全面积 罐顶厚度 罐底厚度 筒体厚度 罐体重量 H,D D= H= V全= S筒= S顶= S底= S全= t罐顶= t罐底= t筒= W= 3.6 1.964876 20.00000128 22.22222365 10.17876002 10.17876002 42.57974369 13 16 15.8 1195.646072 m m m3 ㎡ ㎡ ㎡ mm mm mm Kg 已知 储罐内径 直段高度 储罐容积 筒段面积 罐顶面积 罐底面积 罐全面积 罐顶厚度 罐底厚度 筒体厚度 罐体重量 V,D D= H= V= S筒= S封= S底= S全= t罐顶= t罐底= t筒= W=
3.6 1.964875874 2.764875874 22.71433601 11.13879556 22.22222222 10.17876002 43.53977781 8 8 8 644.3887116 0.8 23.96248897 1.8 1.96977156 20 2.714336006
计算表
3.6 1.964876 20 22.22222 10.17876 10.17876 42.57974 13 16 15.8 5073.417 m m m3 ㎡ ㎡ ㎡ ㎡ mm mm mm Kg
钢制储罐和玻璃钢储罐几何参数计算
封底面积 S底=
罐全面积 S全= 封头厚度 t封头= 封底厚度 t封底= 筒体厚度 t筒= 罐体重量 W=
立式玻璃钢平底锥盖储罐参数计算表
V,D,h
6m 7m 7.53 m 202.915466 m3 28.71217991 ㎡ 131.9468892 ㎡
10.17876002 10.17876002 ㎡
罐顶面积 S封= 罐底面积 S底=
42.57974369 ㎡ 13 mm 16 mm
罐全面积 S全= 罐顶厚度 t罐顶= 罐底厚度 t罐底=
15.8 mm 1195.646072 Kg
筒体厚度 t筒= 罐体重量 W=
计算表
3.6 m 1.964876 m
H,D,α 储罐内径 D= 直段高度 H= 储罐总高 H0= 储罐容积 V全= 封头面积 S封= 筒段面积 S筒= 封底面积 S底= 罐全面积 S全= 封头厚度 t封头= 封底厚度 t封底= 筒体厚度 t筒= 罐体重量 W=
锥顶高度 h= 锥底夹角 α= 储罐半径 R= 母线长度 l= 有效容积 V有= 锥顶容积 V锥=
罐全面积 S全=
罐顶厚度 t罐顶= 罐底厚度 t罐底= 筒体厚度 t筒= 罐体重量 W=
立式钢制平底平盖储罐参数计算表
已知 V,D
3.6 m 1.964876 m 20.00000128 m3 22.22222365 ㎡ 10.17876002 10.17876002 ㎡ 42.57974369 ㎡
0.53 m 10.01887461 °
3m 3.046456959 m 197.9203338 m3 4.995132234 m3
玻璃钢罐体力学性能校核计算书(基于ASME标准)概要
缠绕大罐容器罐体力学性能校核计算书年月日合同编号：图纸编号：设备名称：制造单位：1.设计条件1.1工况参数:设计内压：______ Pa 设计外压：______ Pa 工作介质：______ 设计温度：______℃介质比重：______ 设计风压：______ Pa 抗震烈度：______ 积雪载荷：______ Pa 罐顶附加载荷：____ Pa 罐体附加载荷：____ Pa1.2几何参数:设备直径：______ mm 设备总高：______ mm设备容积：______ m32.设计依据标准规范主要参照ASME RTP-1-2007、HG/T 20696、HG/3983、JC/T587、Q/SH1020、SH3046、GB 50011（建筑抗震设计规范）等标准。
（上述未标注具体年份的，均参考依据最新版标准）3.计算过程（计算参数、抵抗外载荷稳定性、罐体刚度、罐体强度四个方面） 3.1 计算参数根据给定工况条件，按照ASME-RTP-1-2007标准计算方法，初步得出分段计算壁厚（见附件1），具体材料力学参数如下（见表1)。
3.2 载荷计算 3.2.1封头部分3.2.1.1设计内压力计算其中：K ——为超载系数,K=1.2 P max ——为罐内为设计压力q 1 ——为罐顶单位面积自重,pa1max q KPP -=内3.2.1.2设计外压力计算其中：q2——为罐内设计负压q3——为总附加载荷,顶部活载+雪载荷,pa3.2.2筒体部分3.2.2.1 设计内压力计算其中: H ——为罐内任意截面处贮液高度。
γ ——为贮液比重。
3.2.2.2 设计外压力计算 其中: K1——为体形系数。
K1=1.0K2——为风压转换系数,K2=2.25Kz ——为风压高度变化系数, Kz=1.0 W 0——为设计风压,paK3——为滞后系数，K3=1.2。
P ——为设计外压，常压容器取500pa 。
3.2.2.3 地震载荷计算（采用动液压力理论）其中: Cz ——为综合影响系数，取Cz=0.4；αmax ——为地震影响系数，取αmax =0.23W ——为产生地震载荷的贮罐总重量，取 321q q qP ++=外H KPγ+=max P 内P K W K K K z 3021P +=外WC Q z m ax 0α='W F W r =Fr ——为动液系数W'——为贮罐内贮液重量,N地震弯矩:其中: Hw ——为贮罐底面至贮液面的高度,m3.2.2.4风载荷计算 （取风载荷作用于贮罐重心位置）其中: A ——为风载荷作用面积，A=H ×DN ；C ——为形状系数,C=0.7风弯距：3.3 筒身应力计算 3.3.1 环向应力3.3.1.1 环向薄膜应力计算3.3.1.2底端部弯矩引起的环向应力其中: M ——为底部最大弯矩3.3.1.3组合环向应力拉应力： 其中:为有正压时，其他为零；2H M w0Q =AW CK Q z 0=[]拉压y y y y σσσσ≤+=21HQ M 21=()tDNP P y 21外内-=σ2111226tD MD y =σ1y σ压应力： 其中: 为有负压时，其他为零。
玻璃钢烟囱筒壁承载能力计算书
玻璃钢烟囱筒壁承载能力一、筒壁承载能力及抗震计算根据《烟囱设计规范》GB50051-2013设计计算筒壁承载能力计算：根据规范9.3.1条，)()(z crt sec σσσσ或zc T T m T nii ni i zc f r W M A N ≤+++= 式4：-ni A 为计算截面处的结构层净截面面积（mm ²）255515226680014.3mm A ni =⨯⨯=-i N 为i M 相应轴向压力或轴向拉力设计值（N ）N N i 20972008.9102143=⨯⨯=-ni W 为计算截面的结构层净截面抵抗矩（mm ²）圆环截面抵抗矩： 3944441009.1686032)68006860(14.332)(mm D d D W ni ⨯=⨯-=-=π -ni M 为被玻璃钢烟囱的水平截面i 的最大弯矩设计值为风压高度变化系数其中：为风载荷标准值z oz s z k ϕωϕϕβ⋅⋅⋅=W W k GB50009-2012《建筑结构载荷规范》查表E.5全国各城市的雪压，风压和基本气温，XXX 市的海拔高度为227.9m ，查表8.2.1风压高度化系数可知：91.2=z ϕ（B 类）s ϕ为风载荷体型系数查表8.3.1风载荷体型系数，第372页次计算可知s ϕ取1.22m /kn 4.0为基本风压，取o ω处的风振系数为高度z z β 210121R B I g z z +⋅⋅+=βR 为脉动风载荷的共振风量因子：6.0)271(271035.0614.3165s 7.5d 21008.053.01,303/4223/421211121111=⋅⨯=+⋅=-⨯+=⋅=H X X R X H T f K f X ow ）（＞且阶自振频率结构第ξπω 2711=⇒X结构阻力比1ξ经验取值0.035z B 为脉动风载荷的背景风量因子：z z a z z p p H K B ϕ)(11Φ⨯⋅=其中：)(1z Φ为结构第一阶振型系数，取1.0z ϕ为风压高度变化系数，取2.91x p 为水平方向相关系数，975.050501050/=-+=-B e B p H x z p 为竖直方向相关系数，586.060601060/=-+=-He H p H z 11a k 接表8.4.5-1系数K 和1a 可知：218.0,91.01==a k 则573.091.21586.0975.021091.0218.0=⨯⨯⨯=z B 所以 46.16.01573.014.05.2212=+⨯⨯⨯+=z β故 2/03.24.091.22.146.1m kn W o z s z k =⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=ωϕϕβ受力面积5.4316.133128.62=⨯=⨯⨯=m S集中力 02.931608.2736.1303.2=⨯=⨯=⋅=k k W S P 所以mm N M N L P M k ni ⋅⋅⨯=⋅⋅=⨯=⋅=91091.14.19122123608.27 —zc f 为玻璃钢轴心抗压强度设计值（N/mm ²）2/2.272.276.31407.0mm N MPa r f r f zc zck zct zc ==⋅== —zb f 为玻璃钢纵向抗压强度设计值（N/mm ²） 2/2.532.535.214095.0mm N MPa r f r f zb zbk zbt zb ==⋅=—zb E 为玻璃钢轴向弯曲弹性模量，8000 MPa—c E θ为玻璃钢环向压缩弹性模量，20000 MPa—z crt σ为筒壁轴向临界应为（N/mm ²） rr t V V E E k zc z c zb z crt ⋅⨯⋅-⋅=03)1(3θθθσ 其中：θz V 环纵向泊松比，0.23z V θ纵环向泊松比，0.120t 为结构层厚度26mmzc r 为分项系数3.2故 20/45.934302.326)12.023.01(3200008000539.0)1(3mm N r r t V V E E k zc z z c zb z crt =⨯=⨯-⨯=⋅⨯⋅-⋅=θθθσ —0t 为玻璃钢结构层厚度，26mm.—r 为筒壁计算截面结构中心半径，3430mm.—T m σ筒身弯曲温应力—T sec σ温度次应力（式5.6.9）Tg T ⋅=∆β0（烟道气不均匀温度系数根据表，烟道入口高度烟气温差9.6.50βT ∆） =0.8 x 50=40℃（式5.6.10）0/0dz t e T Tg ⋅-⋅∆=∆ξ（烟道口跟顶度z 高度的温差，4.0衰减系数，取gt t ）=5.33408.6/3.4.0=⋅-e ℃（式5.6.11）)1(tot totR R Tg Tm -∆=∆（式5.6.5-1）123=++=i R R R R ex i in tot其中：MpaTg E Mpa Tm E C R R Tg Tm WK m R W K m R R R R d R In d d In R In d d In R In d d In R d R z zc T z zc T m totc tot c tot ex i i in tot tn in ex ex 072.15.33102160001.01.0339.065.2102160004.04.065.2)399.003675.01(5.33)1(/03675.0/0399.01033.6015.0013.00012.0104.423104.48.63311015.06857680029.021213i 013.06805685729.021212i 0012.06800680529.021211i 1033.686.623115sec 50223313023331222011133=⨯⨯⨯⨯=∆⋅⋅==⨯⨯⨯⨯=∆⋅⋅==-⨯=-∆=∆⋅=⋅=⨯++++⨯=++=⨯=⨯===⋅⨯====⋅⨯====⋅⨯===⨯=⨯==----=--ασασαπππα故所以时，当时，当时，当—1.1r T =温度作用分项系数，取T r 所以.2.27,45.98.9955.13.6777.3)072.1339.0(1.11009.1 2.1x101091.15551522097200)(999sec Mpa f Mpa Mpar W M A N zc z crt T T m T nii ni i zc ===++=++⨯+⨯+=+++=σσσσ且故 内筒纵向抗压度符合要求。
玻璃钢贮罐设计
《玻璃钢产品设计》课程任务报告书项目三玻璃钢贮罐设计复材141 第13组项目负责人：项目组成员：起止时间：2016・3・21--2016・4・4指导老师：杨娟绵阳职业技术学院材料工程系2014-2015学年第2学期玻璃钢产品设计课程任务书班级复材141 部门(组) 第13组任务项目三一、任务题目：任务一：设计任务为50t卧式贮罐，贮存质量分数为50%的硝酸，使用温度为常温。
任务二：设计条件贮罐直径D=3.5m，高H=7m ;罐顶为锥形顶盖，锥体母线与水平面夹角0 =20 o;罐底为平底，直接安装在基础平面上，罐体内液体密度p i = 1.2t/m3。
贮罐顶均匀雪荷载p=400N/m2，风压W=300N/m2, 无地震。
玻璃钢材料的拉伸强度=140Mpa,安全系数K=10。
二、任务内容和要求：(1)内容及要求：1.通过查阅资料选择贮罐各层所用的原材料；2.分析已知条件，初步确定贮罐结构尺寸；3.通过对贮罐受力分析，确定设计贮罐筒体壁厚；4.确定封头、支座壁厚，宽度等参数。
(2)任务报告要求任务报告内容包括封面、任务书、正文、总结(收获体会)、参考文献。
任务报告统一用A4纸打印，版面边距上空2.5cm,下空2cm,左空2.5cm,右空2cm；正文用宋体小四号字；页码底端居中，小五号字；行间距：固定值19磅。
(3)进度要求：任务下达日期：2016年3月21日任务完成日期：2016年4月4日(4)其它要求各组成员必须服从组长安排，积极配合、认真完成下达任务并按时提交任务报告。
任务一：设计任务为50t 卧式贮罐，贮存质量分数为50%的硝酸，使用温度为常温。
一、选择贮罐各层所用的原材料（1）内表层：其功能是抵抗介质腐蚀，是防腐蚀结构的主要组成部分。
其制造方法有两种。
一是用玻璃纤维表面毡、有机纤维表面毡或其他增强材料的富树脂层，要求含胶量达到90%左右，其厚度为0.25mn—0.5mm二是采用热塑性塑料，如聚氯乙烯或橡胶等内衬材料。
各种玻璃钢储罐规格
各种玻璃钢贮罐规格一、玻璃钢贮罐:玻璃钢贮罐采用玻璃纤维高张力、多层次、多角度、包封头缠绕,满足有机、无机溶剂及具有化学、电化学腐蚀性介质的储存、中转与生产需要,满足非电解质流体的中转、输送、消除静电的需要满足抗各式支承剪切及掩埋与荷载的力学要求。
二、玻璃钢缠绕贮罐特点:1、设计灵活性大、罐壁结构性能优异。
纤维缠绕玻璃钢可以通过改变树脂体系或增强材料来调整贮罐的物理化学性能,以适应不同介质与工作条件的需要。
通过结构层厚度、缠绕角与壁厚结构的设计来调整罐体的承载能力,适应不同压力等级、容积大小,以及某些特殊性能的玻璃钢贮罐需要,就是各向同性的金属材料无法与其相比的。
2、耐腐蚀、防渗漏、耐候性好。
玻璃钢具有特殊的耐腐蚀性能,在贮存腐蚀性介质时,玻璃钢显示出其她材料所无法比拟的优越性,可以耐多种酸、碱、盐与有机溶剂。
3、具有优良的机械物理性能。
玻璃钢贮罐制品的材料密度在1、8-2.1g/cm3之间,约为钢材的1/4-1/5,采用直径为7-17µm的玻璃纤维缠绕成型,降低了纤维的微裂纹存在率,实现等强度,该成型方法能使纤维含量高大80%,比强度高于钢材、铸铁与塑料等,热膨胀系数与钢大体相当,热传导系数只有钢的0、5%。
4、使用寿命长,维护费用低。
制造工艺:采用先进的微机控制缠绕主机,在芯模上按要求制做内衬层(含防腐、过渡), 凝胶后按规定设计好的线型、厚度缠绕结构层,最后制做结构层的外保护层。
根据贮存介质不同,采用薄壳无矩理论分别设计贮罐壁厚。
原辅材料:本厂自行开发的各种型号缠绕树脂,玻璃纤维毡(表面毡,短切毡)、粗纱等。
检验标准:执行国家行业标准JC/T587-1995《纤维缠绕增强塑料贮罐》,进行规定的制造工艺及产品性能检验。
贮罐型号、命名:在压力为常压-0、05Mpa范围内,缠绕产品公称直径50-4000mm, 公称长度2000-12000mm,产品容积1-160m3。
三、玻璃钢贮罐主要技术参数四、玻璃钢贮罐工程应用:食品级贮罐;运输贮罐;废液、污水的贮存;水洗塔、洗涤塔、填料塔等塔式设备;多种酸、碱、盐及部分有机溶剂的贮存;氯化塔、漂白塔、储浆塔等造纸、化工专用塔式设备。
玻璃钢立式储罐设计计算
[ε] 材料的许用应变值
E 玻璃钢轴向弹性模量（Mpa)
得：圆筒强度层计算壁厚为 δ= 15.19 mm
强度曾厚度附加量（mm） 0
mm
则 ：
则：圆按刚度强度层设计壁厚为 δi= 圆筒段强度层壁厚为 δi=
二、贮罐稳定性校核
15.19 15.46
mm 不含内衬及外保护层厚度）
1-1 、
储罐罐壁设计外压力计算
四、抗震设计： 1、水平地震载荷计算（见以上螺栓锚固计算）
2、地震弯矩计算（见以上螺栓锚固计算）
3、第一圈底部的最大应力σ1：
式中 N1——第一圈罐壁底部的垂直载荷，包括罐体质量（按罐体质量的80%计算）和保温 层质量，㎏
A1——第一圈罐壁的截面积，A1=3.14D1δe
m2
Z1——第一圈罐壁的抗弯截面系数，
m3
D1——第一圈罐壁的平均直径 m
δe——第一圈罐壁的有效厚度 m
4、第一圈罐壁的许用临界压力[σ
t]：
式中 R1——第一圈罐壁的平均半径，R1=0.5D1，近似值R1=R，
m;
He——基础顶面到罐顶面的高度，m;
5、罐壁的稳定性验算：
9）
取值
10 3.5 150 9.5 1100
0.8
根据贮罐理论设计壁厚计算刚度
P——罐内操作负压，pa;
1-2 、
罐壁的许用临界压力[Pc]计算
式中： He——罐壁筒体的当量高度，m
式中：Hei——第i圈罐壁板的当量高度，m hi——第i圈罐壁板的实际高度，m
δei δl——最薄层罐壁板的有效厚度，mm
1-3 、
2-2 、
罐顶最小壁厚（未加内衬层厚度）
贮罐公称直径DN（㎜）
平顶玻璃钢储罐顶板承重标准
平顶玻璃钢储罐顶板承重标准
玻璃钢储罐的验收标准主要包括设计图纸、技术规范、相关计算书审查，材料检验，制造工艺检验，焊接和连接检验，防腐涂层检验，泄漏测试、密封性能测试、压力测试等。
关于玻璃钢储罐顶板的承重标准，不同规格的玻璃钢格栅（盖板）承重不同。
例如，厚度为25mm的玻璃钢格栅盖板，承重约为1吨；厚度为30mm的玻璃钢格栅盖板，承重约为3吨；厚度为38mm的玻璃钢格栅盖板，承重
约为6吨；厚度为50mm的玻璃钢格栅盖板，承重约为9吨。
另外，玻璃
钢格栅盖板的承重与地沟或平台的宽度也有关系，一般来说，宽度越窄，承重越大。
因此，在选择和使用玻璃钢储罐时，需要根据具体的使用环境和要求，选择合适的规格和型号，并按照相应的承重标准进行使用，以避免发生安全事故。
同时，还需要注意对玻璃钢储罐进行定期的维护和检查，确保其安全性和稳定性。
罐基础计算表(两种情况)
罐基础计算表1（高度折算系数）统一单位：kg, m, kN(仅配筋面积用mm)需要输入的值间接输出值一、垂直荷载计算g －罐壁底端传给环墙顶端的线分布荷载标准值kN ／m 设备质量kg 平台梯子质量保温层质量229590750055790Gt －（设备+平台梯子重量）kN GI －保温层重量Gt.B －储罐底板自重2370.9557.9536.8二、环墙宽度计算计算值b －环墙宽度m 0.60β－罐壁伸入环墙顶面宽度系数0.5r L －罐内使用阶段储存介质的重度kN ／m38.34h L －环墙顶面至罐内最高储液面高度m 16.9r c －环墙的重度kN ／m325r m －环墙内填料的平均重度kN ／m318h －环墙高度m 3.6三、环墙上环向力计算环墙单位高环向力设计值kN/m F t =（r Qw r w h w +r Qm r m h ）KRK －环墙侧压力系数0.33r Qw －为水的分项系数 1.1r Qm －填料的分项系数1r w －水的重度kN ／m310r m －环墙内填料的平均重度kN ／m318h w －环墙顶面至罐内最高储水面高度16.9R －环墙中心线半径14四、环墙截面配筋计算计算配筋面积环墙单位高环向钢筋面积mm 2/m 3869r 0重要性系数1F t （kN/m ）1160.7h h gb mc L L )()1(γγγβ---=yt f F r AS0=.t I t BG G Gg D π+-=f y 钢筋的抗拉强度设计值（kN ／mm 2）0.3环向钢筋配筋率ρ=As/b/10000000.64%>构造配筋率0.4%五、地基承载力计算1.基础底面平均压力kN/m2227.2<地基承载力特征值f ak =250 kN/m 2F=G z +G s 102928.8储罐总重G z 2928.8充水水重Gs 100000充水水质量G －罐基础各层自重设计值42937DnA －罐基础底面面积642.12.环墙基础底面压力计算基础底面压力kN ／m2地基承载力特征值f ak =250 kN/m 2q l—g c —环墙自重(kN ／m)g c =r c bh AGF P +=p =c m bhr D h Dn r G ππ+=2)2(最终计算值手动调整值27.2储罐底板厚度储罐底板直径m储罐直径m0.01128.1428钢材密度kg/m3重力加速度kN/kg78500.01实际取值0.6最小密度介质密度kg/m3834832罐筒体高度m17.84高度折算系数0.951160.7实际配筋面积3869载力特征值f ak=250 kN/m21000000027.4载力特征值f ak=250 kN/m2。
玻璃钢板材承重计算
玻璃钢板材承重计算一、引言玻璃钢板材是一种由玻璃纤维和有机或无机胶合剂组成的复合材料，其具有轻质、高强度、耐腐蚀等优点，被广泛应用于建筑、船舶、化工等领域。
在进行玻璃钢板材承重结构设计时，需要对其承重能力进行准确的计算，以确保结构的安全性和稳定性。
二、材料强度玻璃钢板材的承重能力主要取决于其材料的强度。
材料的强度越高，其承重能力就越强。
常见的玻璃钢板材强度包括抗拉强度、抗压强度、抗弯强度等。
在进行承重计算时，需要根据实际情况选择合适的强度指标，并考虑材料的弹性模量、泊松比等因素。
三、板材厚度板材厚度是影响玻璃钢板材承重能力的另一个重要因素。
一般来说，板材越厚，其承重能力就越强。
但是，板材厚度也会受到制作工艺、材料成本等因素的限制。
在进行承重计算时，需要根据实际情况选择合适的板材厚度，并进行强度验算。
四、受力方式玻璃钢板材的受力方式对其承重能力也有很大影响。
不同的受力方式会导致板材内部的应力分布不同，从而影响其承重能力。
常见的受力方式包括拉伸、压缩、弯曲等。
在进行承重计算时，需要明确受力方式，并根据实际情况选择合适的计算方法。
五、支撑结构支撑结构是影响玻璃钢板材承重能力的关键因素之一。
支撑结构的稳定性越好，板材的承重能力就越强。
常见的支撑结构包括钢架、混凝土等。
在进行承重计算时，需要考虑支撑结构的稳定性，并进行相应的验算。
六、环境因素环境因素也是影响玻璃钢板材承重能力的重要因素之一。
环境因素包括温度、湿度、化学介质等。
这些因素会导致玻璃钢板材的老化、腐蚀等问题，从而影响其承重能力。
因此，在进行承重计算时，需要考虑环境因素，并进行相应的评估和预测。