钢结构烟囱图纸

226-Oct-16

PREPARED BY

QIANDONG 24/AUG/2016

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WUGUANGFAN 24/AUG/2016

REVIEWED BY DATE

DONG XUEWEN 24/AUG/2016

STA TUS Detailed design

CONTENTS

THE CALCULATION FOR UPPER STRUCTURE OF STEEL CHIMNEY .......................................... - 1 -CONTENTS .................................................................................................................................................. - 2 -1 DESIGN BASIS ......................................................................................................................................... - 3 -1.1 Design codes ....................................................................................................................................................... - 3 -

1.2 Basic calculation parameters ............................................................................................................................... - 3 -

2. CALCULATION FOR UPPER STRUCTURE OF STEEL CHIMNEY ............................................... - 3 -

3. CALCULATION FOR TUBE STRESS AT THE FLUE ENTRANCE ...............................................- 11 -3.1 Calculation of section gravity center y0 .............................................................................................................. - 11 -3.2 Calculation of moment of inertia and moment of resistance .............................................................................. - 12 -

3.3 stress calculation of opening edge ..................................................................................................................... - 12 -

4. CALCULATION FOR BOLTS ..............................................................................................................- 13 -4.1 Calculation for anchor bolts ............................................................................................................................... - 13 -

4.2 Calculation for flange bolts ................................................................................................................................ - 13 -

5. CALCULATION FOR LOCAL STRESS AT THE BOTTOM OF CHIMNEY ..................................- 14 -

The calculation for upper structure of steel chimney Caculation sheet scope:

This calculation sheet presents the calculationd detail for upper structure of steel chimney. The calculation of piles and foundations of steel chimney will be provided in T0402~T0403.

1 Design basis

1.1 Design codes

《Load code for the design of building structures》GB 5009-2012

《Code for design of chimneys》GB 50051-2013

《Technical code for the design of civil tructures of fossil-fired power plant》（DL-5022-2012）

《Code for Seismic Design of Building 》GB50011-2010

《Structure design basis description》(PPEII-11XXX-C-C4-SPC)(F04521C-T-02)

1.2 Basic calculation parameters

Relative elevation ±0.000m is equal to absolute elevation 6.300m.

Seismic : 9°，0.4g，Site-classⅡ，Tg=0.35s；

Reference wind pressure: 0.53kPa (50-year mean recurrence interval)；

Steel Materials：CHIMNEY SHELL STEEL：Q355NH; BOLT IN FLANGE：CLASS 5.6; EMBEDDED ANCHOR BOLT: Q345

Software：51YC V2.1.1 (special for Chinese code)

2. Calculation for upper structure of steel chimney

Part 1 original data input ————————————————————————————————————————

1.1 original data

Slope type number： 3

Chimney tube density(kN/m3)：78.50

Heat insulating layer density(kN/m3)：20.00

Lining density(kN/m3)：12.00

Chimney height(m)：80.00

Inner diameter of chimney (m)： 1.550

Section number：9

Calculation of earthquake (1)/ non_calculation of earthquake (0)：1

1.2 slope and section information

Slope 1：.040; sections for this slope：4

Slope 2：.030; sections for this slope：3

Slope 3：.000; sections for this slope：2

1.3 temperature information

Extreme maximum temperature in summer (℃)：45.0

Extreme minimum temperature in winter (℃)： 5.0

Maximum flue gas temperature (℃)：140.0

1.4 chimney tube information

Elevation Tube thickness Corrosion margin Steel type Heat insulating layer thickness Lining thickness Outer diameter of tube

(m) (mm) (mm) (mm) (mm) (m)

70.000 10. 2.0 Q3551. .0 50.0 1.674

60.000 10. 2.0 Q3551. .0 50.0 1.674

50.000 12. 2.0 Q3551. .0 50.0 2.274

40.000 12. 2.0 Q3551. .0 50.0 2.874

30.000 12. 2.0 Q3551. .0 50.0 3.474

20.000 14. 2.0 Q3551. .0 50.0 4.274

13.000 14. 2.0 Q3551. .0 50.0 4.834

12.100 14. 2.0 Q3551. .0 50.0 4.906

0.000 14. 2.0 Q3551. .0 50.0 5.874

Q3351 represents Q335NH weathering steel

1.5 material volume or weight

Steel weight of chimney tube: 91.5 t

Heat insulating layer volume: .0 m3

Lining volume: 38.4 m3

Part 2 temperature caculation ————————————————————————————————————————T1——Inner surface temperature of lining (℃);

T2——Outer surface temperature of lining (℃);

T3——Outer surface temperature of heat insulation layer (℃);

T4——Innner surface temperature of heat insulation layer (℃)。

2.1 Extreme maximum temperature condition

Elevation(m) —T1——T2——T3——T4—

70.00 129.7 75.4 75.4 75.3

60.00 129.7 75.4 75.4 75.3

50.00 129.8 75.6 75.6 75.5

40.00 129.9 75.8 75.8 75.7

30.00 129.9 75.9 75.9 75.8

20.00 129.9 76.0 76.0 75.9

13.00 130.0 76.0 76.0 75.9

12.10 130.0 76.0 76.0 75.9

.00 130.0 76.1 76.1 76.0

2.2 Extreme minimum temperature condition

Elevation (m) —T1——T2——T3——T4—

70.00 122.7 31.6 31.6 31.5

60.00 122.7 31.6 31.6 31.5

50.00 122.9 31.9 31.9 31.7

40.00 123.0 32.1 32.1 31.9

30.00 123.0 32.2 32.2 32.0

20.00 123.1 32.3 32.3 32.1

13.00 123.1 32.3 32.3 32.2

12.10 123.1 32.3 32.3 32.2

.00 123.1 32.4 32.4 32.2

Part 3 Chimney dynamic analysis ————————————————————————————————————————Vibration mode frequency period(s)

1 .572742E+01 .109704E+01

2 .188835E+02 .332735E+00

3 .445970E+02 .140888E+00

4 .830819E+02 .756264E-01

5 .134131E+03 .468436E-01

Elevation (m) 1st vibration mode 2nd vibration mode 3rd vibration mode 4th vibration mode 5th vibration mode

80.000 -1.0000 -1.0000 1.0000 1.0000 -1.0000

70.000 -.7334 -.2527 -.2004 -.5220 .6772

60.000 -.4903 .2981 -.6328 -.3207 -.3003

50.000 -.3018 .4880 -.1920 .4880 -.3536

40.000 -.1706 .4277 .2828 .2789 .4356

30.000 -.0853 .2775 .4081 -.2264 .1408

20.000 -.0346 .1329 .2748 -.3449 -.3225

13.000 -.0143 .0599 .1426 -.2239 -.3022

12.100 -.0125 .0526 .1271 -.2035 -.2824

.000 .0000 .0000 .0000 .0000 .0000

Part 4 wind load ————————————————————————————————————————

4.1 wind load data input

Design wind pressure W0= .530(kN/m2)

Ground roughness index A—0.12/B—0.15/C—0.22/D—0.30: .120

The broken ring is arranged below the top range: 30.00m

Thickness of bronken ring: t= 6.000mm

4.2 calculation result of internal force under design wind pressure(standard value)

4.2.1 Calculation result without broken ring

Elevation (m) Fluctuating wind resonance factor Fluctuating wind background factor Wind vibration coefficient Shearing force(kN) Bending moment(kN.m)

80.000 2.462 .765 2.129 .0 .0

70.000 2.462 .579 1.855 22.1 113.6

60.000 2.462 .402 1.593 40.6 430.1

50.000 2.462 .350 1.517 59.6 927.6

40.000 2.462 .263 1.389 81.6 1632.0

30.000 2.462 .170 1.251 104.8 2563.7

20.000 2.462 .093 1.138 128.4 3729.4

13.000 2.462 .048 1.072 144.6 4685.3

12.100 2.462 .044 1.064 146.6 4816.3

.000 2.462 .000 1.000 170.5 6745.4

4.2.2 Calculation result with broken ring

Elevation (m) Fluctuating wind resonance factor Fluctuating wind background factor Wind vibration coefficient Shearing force(kN) Bending moment(kN.m)

80.000 2.462 .765 2.129 .0 .0

70.000 2.462 .579 1.855 44.2 227.3

60.000 2.462 .402 1.593 81.2 860.1

50.000 2.462 .350 1.517 119.2 1855.3

40.000 2.462 .263 1.389 141.2 3155.5

30.000 2.462 .170 1.251 164.4 4683.2

20.000 2.462 .093 1.138 188.0 6444.8

13.000 2.462 .048 1.072 204.2 7817.9

12.100 2.462 .044 1.064 206.2 8002.6

.000 2.462 .000 1.000 230.1 10652.7

4.2.3 The wind moment caused by local pressure ring (standard value)

Elevation (m) ring wind moment(kN.m/m)

80.000 .5

70.000 .4

60.000 .4

50.000 .6

40.000 .9

30.000 1.1

20.000 1.3

13.000 1.4

12.100 1.4

4.3 The calculation results of crosswind

The most unfavorable wind pressureW0= .530

Strouhal number St= .200

Surface roughness index:α= .1250

Design wind speed on top of chimney: Vh= 42.35 m/s

Broken ring weight: W= 1.06t

First order wind vibration checking results are as follows:

Critical wind velocity:Vcr= 9.5(m/s); Bottom wind speed 1.2Vh= 50.8

Reynolds number Re= .14E+07 (Re>=0.35x10^7)

Second order wind vibration checking results are as follows:

Critical wind velocity:Vcr= 31.2(m/s); Bottom wind speed 1.2Vh= 50.8

Reynolds number Re= .45E+07 (Re>=0.35x10^7)

Crosswind resonance load starting height range: H1= 1.601

The wind load range of height to vertex resonance: H2= 56.140

The corresponding vibration mode coefficient of wind vibration:λ1= .828

The vibration mode coefficient of the wind vibration peak height: λ2= -.331

4.3.1 When the crosswind resonance, a broken ring case calculation results

Elevation (m) Shearing forcekN) Bending moment(kN.m)

70.000 47.913 336.542

60.000 82.431 1008.550

50.000 119.259 1957.327

40.000 144.255 3185.498

30.000 172.534 4683.299

20.000 199.845 6483.089

13.000 217.100 7912.355

12.100 219.178 8105.194

.000 242.602 10887.960

Third order wind vibration checking results are as follows:

Critical wind velocity: Vcr= 73.6(m/s); Bottom wind speed 1.2Vh= 50.8

Reynolds number Re= .11E+08 (Re>=0.35x10^7)

Third order of wind vibration will not occur

Fourth order wind vibration checking results are as follows:

Critical wind velocity Vcr=137.1(m/s); Bottom wind speed 1.2Vh= 50.8

Reynolds number Re= .20E+08 (Re>=0.35x10^7)

Fourth order of wind vibration will not occur

Part 5 earthquake action ————————————————————————————————————————

5.1 earthquake information input

Seismic fortification intensity: 9.00

Design basic seismic acceleration: 0.40g

Site class (Ⅰ0类—0/Ⅰ1类—1/Ⅱ类—2/Ⅲ类—3/Ⅳ类—4): 2

Design earthquake grouping (第一组—1/第二组—2/第三组—3): 1

Maximum value of horizontal earthquake influence coefficient: 0.32

Site characteristic period: .35s

5.2 Internal force of earthquake action (standard value)

Elevation (m) Shearing force (kN) Bending moment (kN.m) Vertical seismic force (kN) Root weight per section (kN)

70.000 36.2 362.4 83.6 49.2

60.000 49.5 829.9 204.0 128.5

50.000 48.3 1180.7 328.0 226.4

40.000 59.9 1461.1 446.6 350.5

30.000 83.8 1851.6 534.1 506.6

20.000 118.7 2592.2 543.4 717.2

13.000 143.9 3362.6 439.0 914.0

12.100 151.1 3473.7 369.3 990.3

.000 164.5 5198.3 261.0 1255.0

Part 6 Calculation results of steel chimney tube ————————————————————————————————————————

1) Basic combination of load:

Combination 1: Dead (1.0)+Wind(1.4)

Combination 2: Dead (1.2)+Wind(1.4)

Combination 3: Dead (1.0)+Wind(0.28)+Horizontal earthquake force(1.3)-Vertical earthquake force (0.5) Combination 4: Dead (1.0)+Wind(0.28)+Horizontal earthquake force(1.3)+Vertical earthquake force (0.5) Combination 5: Dead (1.0)+Wind(0.28)+Horizontal earthquake force(0.5)-Vertical earthquake force (1.3) Combination 6: Dead (1.0)+Wind(0.28)+Horizontal earthquake force(0.5)+Vertical earthquake force (1.3)

2) Standard combination of load:

Combination 1: Dead (1.0)+Wind(1.0)

Combination 2: Dead (1.0)+Wind(0.20)+Horizontal earthquake force(1.0)-Vertical earthquake force (0.4) Combination 3: Dead (1.0)+Wind(0.20)+Horizontal earthquake force(1.0)+Vertical earthquake force (0.4) Combination 4: Dead (1.0)+Wind(0.20)+Horizontal earthquake force(0.4)-Vertical earthquake force (1.0) Combination 5: Dead (1.0)+Wind(0.20)+Horizontal earthquake force(0.4)+Vertical earthquake force (1.0)

6.1 Design value of chimney section internal force

6.1.1 combined bending moment of sections

Elevation (m) Combination 1 Combination 2 Combination 3 Combination 4 Combination 5 Combination 6

70.000 478.8 480.4 565.3 581.1 275.4 295.5

60.000 1441.1 1447.0 1364.8 1413.3 697.3 760.9

50.000 2801.3 2813.6 2093.6 2184.0 1138.4 1262.3

40.000 4559.9 4580.2 2813.5 2948.9 1622.5 1818.3

30.000 6702.1 6731.4 3758.1 3939.7 2239.3 2515.4

20.000 9272.8 9312.4 5250.8 5478.1 3122.8 3481.8

13.000 11313.1 11360.6 6676.8 6935.3 3921.0 4337.8

12.100 11588.4 11636.9 6878.7 7141.4 4032.5 4456.9

.000 15562.7 15627.0 9956.7 10273.5 5712.2 6237.8

6.1.2 Design value of additional bending moment

Elevation (m) Combination 1 Combination 2 Combination 3 Combination 4 Combination 5 Combination 6

70.000 7.7 9.2 .0 15.8 .0 20.1

60.000 29.2 35.1 3.5 52.0 .0 63.6

50.000 61.0 73.4 10.6 101.0 .0 123.9

40.000 100.2 120.5 22.1 157.6 .0 195.8

30.000 145.4 174.8 39.7 221.3 2.2 278.3

20.000 196.5 236.1 65.7 293.1 11.4 370.5

13.000 235.8 283.3 90.0 348.5 24.2 441.0

12.100 241.1 289.7 93.4 356.0 26.2 450.6

.000 319.6 383.9 150.4 467.1 64.5 590.0

6.2 Maximum horizontal displacement of chimney under standard combined load (m)

Elevation (m) Combination 1 Combination 2 Combination 3 Combination 4 Combination 5 80.000 .778 .671 .676 .553 .558

70.000 .626 .540 .543 .459 .462

60.000 .483 .420 .421 .369 .371

50.000 .360 .319 .320 .291 .292

40.000 .261 .238 .238 .222 .223

30.000 .180 .169 .169 .161 .161

20.000 .112 .107 .107 .104 .104

13.000 .070 .068 .068 .067 .067

12.100 .065 .063 .063 .062 .062

.000 .000 .000 .000 .000 .000

6.3 Calculation results of tube section characteristics (The corrosion allowance and the reinforcement of the chimney opening are not considered in the thickness of chimney tube)

Elevation Tube thickness Diameter Diameter thickness ratio Area Inertia moment Centroid moment Distance of point a Distance of point b

m mm m cm2 cm4 mm mm mm 70.000 10.0 1.674 167.4 522.13 1802822.0 .0 837.0 837.0

60.000 10.0 1.674 167.4 522.13 1802822.0 .0 837.0 837.0

50.000 12.0 2.274 189.5 852.00 5439592.0 .0 1137.0 1137.0

40.000 12.0 2.874 239.5 1078.19 11024000.0 .0 1437.0 1437.0

30.000 12.0 3.474 289.5 1304.39 19519530.0 .0 1737.0 1737.0

20.000 14.0 4.274 305.3 1872.77 42442860.0 .0 2137.0 2137.0

13.000 14.0 4.834 345.3 2119.07 61487680.0 .0 2417.0 2417.0

12.100 14.0 4.906 350.4 2150.73 64285700.0 .0 2453.0 2453.0

.000 14.0 5.874 419.6 2576.48 110518700.0 .0 2937.0 2937.0

注：1 The "centroid distance" represents distance between centroid and section center;

2 "Point a" indicates that there are no holes or small holes on one side of the distal side of the edge of the

hole distance of center axis distance；

3 "Point b" indicates the big hole side edge of the hole distance of center axis distance.

6.4 Strength and stability checking of chimney tube (N/mm2)

6.4.1 Local stability calculation under wind load

Elevation allowable stress for local stability Combination 1 Combination 2

(m) σcrt1 σcrt2 σ1 σ2

70.000 197.6 227.8 23.2 23.4

60.000 197.7 227.8 69.4 70.1

50.000 189.5 222.5 61.2 62.0

40.000 171.9 210.8 62.7 63.6

30.000 155.0 199.7 63.5 64.6

20.000 149.6 196.1 50.5 51.5

13.000 136.5 187.5 48.8 49.8

12.100 134.7 186.3 48.8 49.9

.000 112.9 171.9 46.2 47.4

6.4.2 Local stability calculation under earthquake load

Elevation Allowable stress for local stability Combination 3 Combination 4 Combination 5 Combination 6

(m) σcrt1 σcrt2 σ3 σ4 σ5 σ6

70.000 246.0 284.1 21.1 23.1 9.3 13.5

60.000 246.1 284.1 51.1 56.4 23.8 34.7

50.000 235.3 277.0 35.6 40.6 17.2 27.7

40.000 212.3 261.9 30.3 35.5 15.2 26.4

30.000 190.2 247.3 28.2 33.4 14.8 25.9

20.000 183.3 242.7 23.1 26.9 12.6 20.7

13.000 166.7 231.7 23.6 26.8 13.6 19.9

12.100 164.6 230.4 24.0 26.9 14.2 19.8

.000 136.9 212.1 24.7 26.9 15.0 19.0

6.5 Overall stability of chimney

1) slenderness ratio of chimneyλ= 110.684

2) stability coefficient of chimneyψ= .361

3) Allowable stress under temperature actionft= 315.000

4) calculation stress of overall stability of 0.00m section under various combinations:

σ1 σ2 σ3 σ4 σ5 σ6

56.0 59.1 39.2 45.9 25.3 37.1

6.7 Required thickness by ring wind moment

Elevation Ring wind moment Calculated thickness Design thickness

(m) (kN.m/m) (mm) (mm)

80.000 .525 3.4 10.0

70.000 .443 3.1 10.0

60.000 .367 2.9 12.0

50.000 .617 3.7 12.0

40.000 .855 4.4 12.0

30.000 1.050 4.8 14.0

20.000 1.311 5.4 14.0

13.000 1.425 5.6 14.0

12.100 1.433 5.6 14.0

6.8 Connection bolts calculation

6.8.1 Bolt requirements

Tensile strength (N/mm2) Minimum center distance Maximum center distance Minimum diameter (mm) 210.0 3d 8d 16

6.8.2 Rigid flange connection

a) Calculation results of bolts

Elevation (m) Bolt diameter (mm) Bolt number Central distance (mm)

70.000 16.0 43.0 128.0

60.000 16.0 101.0 54.2

50.000 16.0 143.0 51.4

40.000 16.0 183.0 50.7

30.000 16.0 220.0 50.7

20.000 16.0 242.0 56.3

13.000 16.0 257.0 59.9

12.100 16.0 258.0 60.7

b) Calculation results of flange plate and stiffening rib

Elevation (m) Flange thickness Stiffening rib thickness(mm) Stiffening rib height(mm)

70.000 10.5 6.0 67.0

60.000 9.9 6.0 85.3

50.000 9.7 6.0 88.5

40.000 9.6 6.0 90.9

30.000 9.7 6.0 93.7

20.000 10.4 6.0 98.3

13.000 10.8 6.0 101.9

12.100 10.9 6.0 103.3

6.8.3 Flexible flange connection

Elevation (m) Bolt diameter (mm) Bolt number Central distance (mm) Flange thickness(mm)

70.000 16.0 54.0 102.8 12.9

60.000 20.0 84.0 65.7 23.5

50.000 20.0 119.0 62.2 24.0

40.000 20.0 152.0 61.2 24.1

30.000 20.0 183.0 61.2 24.1

20.000 20.0 202.0 67.9 22.8

13.000 18.0 272.0 56.7 21.6

12.100 18.0 272.0 57.5 21.5

6.9 Calculation results of chimney pedestal

6.9.1 The calculation results of anchor bolts

Anchor bolt dimeter (mm) Number Central distance (mm) Tensile strength (N/mm2)

45. 39. 487. 180.0

6.9.2 Calculation results of shoe bottom plate

Internal cantilever length (mm) External cantilever length (mm) Total length (mm) Thickness (mm)

50. 113. 179. 26.

6.9.3 Calculation results of top plate and stiffening rib of boots

Top plate thickness (mm) stiffening rib thickness (mm) stiffening rib height (mm)

30. 13. 321.

6.9.4 Calculation results of shear strength of steel chimney base

Maximum base shear force (kN) Base friction bearing capacity (kN)

339.64 550.42

3. Calculation for tube stress at the flue entrance

Flue opening weakens the chimney tube, so the chimney tube needs to be strengthened.

图7-1

3.1 Calculation of section gravity center y0

Chimney radius '

2452r mm =，Thickness 16t mm = Average radius '

/22444r r t mm =-= Width 2200b mm =

0'2200sin sin 26.650.465222452

b r θ--====? sin 0.449,cos 0.894θθ==

Table 7-1 Calculation of section gravity center y 0

064526240

243266066

A y

y mm A

=∑

3.2 Calculation of moment of inertia and moment of resistance

Table 7-2 Calculation of the moment of inertia of the X0 of the center of gravity at the flue

Section resistance moment: Flue flange edge ：11

8300

9.1710 3.36102962243102729

X X I W mm ?===?-+ The opposite side of flue ：11

8300

9.1710 3.401024522432695

X X I W mm ?===?+ 3.3 stress calculation of opening edge

101.2 1.212000.243350*k M N y kN m ==??=

Total moment at EL12.50m ：

1(11637290)35011927M M =++=±+12277*kN m =(Opposite side of opening)

11577*kN m =(Opening side)

200,/200/22000.1r mm r b ==≈， Stress concentration factor 4.0k α=，According to the 《Code for

design of chimneys 》GB 50051-2013,formula 9.3.2-7: Opening side ：

3625800 1.21200101157710 4.0(5.4134.45) 4.0159.44/2.6610 3.3610k N M N mm A W σα???????=+=+?=+?= ? ???????

2310/t f N mm <=, satisfied.

Opposite side of opening ：

362

1.21200101227710 5.4136.5441.95/

2.6610

3.3610

N mm σ???=+=+=??2310/t f N mm <=, satisfied. 4. Calculation for bolts

4.1 Calculation for anchor bolts

According to the 《Code for design of chimneys 》GB 50051-2013， formula 10.3.2-14，

max 4M N

P nd n

- 36M60（Q345B ）anchor bolts are set at the bottom of chimney, the maximum tensile bearing capacity of single anchor bolt is

3.145

4.8418042

5.1644

e u t d P

f kN π?==?=

The design value of maximum moment at the bottom of chimney is 1562738316010*M kN m =+=，

The design value of axial force is 1637N kN = max 44160101637

239425.1636 3.126236

u M N P kN P kN nd n ?=

-=-=<=??，satisfied. 4.2 Calculation for flange bolts

According to the 《Code for design of chimneys 》GB 50051-2013， formula 10.3.2-14，

max 4M N

P nd n

- The maximum tensile force of flange bolts at every elevation can be calculated. Bolt in flange ：Class 5.6

The maximum tensile bearing capacity of single anchor bolt is

i ui t d P f π=

，the calculation are provided in Table 8-1.

Table 8-1 calculation result for flange bolts bearing capacity

From Table 8-1，max i ui ，satisfied.

5. Calculation for local stress at the bottom of chimney

According to the 《Code for design of chimneys 》GB 50051-2013， formula 10.3.2-15，

The maximum bending moment at the base of the steel chimney is 016010*M kN m =， Axial forceis 1637G kN =

2223.14(30762870)3846110t A mm =?-=

4444933.14

()/(61525740) 5.531032

326152

W D d D mm π

-=??

0.675ω= ，219.1/ct f N mm =

1.73l β=== 362

16371016010100.43 2.90 3.33/3846110 5.5310

cbt

t G M N mm A W σ??=+=+=+=? 20.675 1.7319.122.30/l ct f N mm ωβ<=??=，satisfied.

钢结构施工详图设计

钢结构施工详图设计施工详图设计是钢结构工程施工的第一道工序，也是至关重要的一步，详图设计的质量直接影响整个工程的施工质量。其工作是将原钢结构设计图翻样成可指导施工的详图。 1，施工详图设计基本原则： 1.1钢结构施工详图的编制必须符合《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB 50068）、《钢结构设计规范》（GB 50017）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205）、《钢结构焊接规范》（GB 50661）及其他现行规范、标准的规定。 1.2施工详图设计必须符合原设计图纸，根据设计单位提出的有关技术要求，对原设计不合理内容提出合理化建议，所做修改意见须经原设计单位书面认可后方可实施。 1.3钢结构施工详图设计单位出施工详图必须以便于制作、运输、安装和降低工程成本为原则。 1.4原设计单位要求详图设计单位补充设计的部分，如节点设计等，详图设计单位需出具该部分内容设计计算书或说明书，并通过原设计单位签字认可。 1.5钢结构施工详图为直接指导施工的技术文件，其内容必须简单易懂，尺寸标注清晰，且具有施工可操作性。 2，施工详图设计的内容： 2.1节点设计详图设计时参照相应典型节点进行设计；若结构设计无明确要求时，同种形式的连接可以参照相应典型节点；若无典型节点的情况，应提出由原设计确定计算原则后由施工详图设计单位补充完成。 2.2施工详图设计详图基本由图纸目录、相关说明、平面定位图、构件布置图、节点图、预埋件图、构件详图、零件图等几部分组成，其中还应包括材料统计表和汇总表（包括高强度螺栓、栓钉统计表）、标准做法图、索引图和图表编号等。 2.2.1施工详图上的尺寸应以mm为单位，标高单位为m,标高为相对标高。 2.2.2在设计图没有特别指明的情况下，高强度螺栓孔径按《钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程》（JGJ82）选用。 2.3构件布置图构件布置图主要提供构件数量位置及指导安装使用。施工详图中的构件布置图方位一定要与结构设计图中的平面图相一致。构件布置图主要由总平面图、纵向剖面图、横向剖面图组成。 2.4构件详图：至少应包含以下内容： 2.4.1构件细部、质量表、材质、构件编号、焊接标记、连接细部和锁口等；螺栓统计表，螺栓标记、直径、长度、强度等级；栓钉统计表；

浅谈美国规范标准中的钢结构设计

龙源期刊网 https://www.360docs.net/doc/756153223.html, 浅谈美国规范标准中的钢结构设计作者：周正为来源：《装饰装修天地》2018年第11期摘要：精研美国规范标准，使用STAAD.Pro结构设计软件，结合具体项目，优化钢结构设计，提高设计市场竞争力。关键词：钢结构；美国规范标准 1 前言在以往的钢结构设计过程中，一般采用中国建筑科学研究院建筑工程软件研究所研发的PKPM系列CAD软件，包括SATWE计算软件和PMCAD建模软件，基本满足所承担的各类工业和民用建筑中各种规则和复杂类型的框架结构、框排架结构、排架结构、剪力墙、连续梁、拱形结构、桁架结构等。但该软件主要应用于国内市场（国内市场占有率90%以上）。随着近几年海外市场的不断拓展，同国际设计同行的交流不断增多，以美国规范为例，PKPM的模型数据并不能按美标检验杆件，因此急需我们在设计软件等方面实现同步。STAAD.Pro是由美国世界著名的工程咨询和CAD软件开发公司—REI（Research Engineering International）从上世纪七十年代开始开发的通用有限元结构分析与设计软件，已经在国际上普遍使用，本文通过国外和国内两个具体工程实例，比较美国规范和中国规范中钢结构设计的不同，为今后的海外项目设计提供借鉴。 2 工程概述国外项目为转接机房，使用STAAD.Pro软件按美国标准进行计算，该构筑物共两层，平面尺寸为15m×12m，高度为15m；开敞结构，多层钢结构厂房。结构按IBC2012设计。场地类别：SE类场地，重要性系数1.25；基本风压49m/s（3秒最大风速），S1=0.186， Ss=0.426， Fa=1.9368，Fv=3.242，反应修正系数（R值）x=2.5，z=2.5；国内项目同样为转接机房，使用PKPM进行计算，平面尺寸为15.5m×13.5m，高度为14.6m，多层钢结构厂房。该项目的自然条件为抗震设防烈度为7度，基本地震加速度为 0.15g，设计地震分组为第二组；基本风压为0.45kN/m2，场地类别为三类，地面粗糙度为A 类。该工程按照国标进行设计，在该种抗震设防烈度下，钢结构房屋的抗震等级为四级。 3 计算及对比分析 3.1 地震作用

钢结构详图绘制规则

陕西虹程钢构工程有限公司详图设计规则第一章门式刚架 1.制图空间的选择：绘制图纸时，必须在CAD的模型空间制图，保存和打印图纸时使用布局。布局中只允许出现标题栏和构件列表。关于细则参考附件1，附件2。 2.主钢构： 2.1面对一榀刚架，我们在放样的时候首先是将我们需要放样的梁和柱从剖面图上取下来。一般柱子都是柱底板在左，柱子向右倒。保证通长的直翼缘水平。 2.2梁从图上取下的时候左右不变，保证上翼缘水平。 2.3对于高频焊接H型钢，应将腹板单独放样，放于构件的下方，标注长宽及开孔的位置，孔的大小。非规则形状用虚线勾出下料尺寸。对于型钢直接在构件整体上标注相应的尺寸。对于弧形构件，应将构件分成若干等分，每份长200～500然后标注矢高。 2.4整根构件应详细的标注连接板的尺寸及焊接位置。小件的位置用基线标注法标注，BL=0为起点，一般在翼缘的端头（非拼接板端头）小件必须标注定位尺寸。外形控制线应该完整，且比例因子要正确。 2.5单个小件比如加劲肋，做小件图时候必须有一个边是水平的，非规则形状用虚线勾出下料尺寸。部分较为复杂的小件要画小件图，小件图不用标明数量；当小件做为一个单独的构件出现在料单中的时候小件要标明数量。对于一个小件板应该标明孔径和板

厚和焊接侧。拼接板上的两孔距离不能大于350mm否则要设计构造螺栓。拼接板处的加劲肋为100*100为准。斜拉撑孔当板厚小于等于5mm时候加补强垫片。在梁的拼接板的地方要是有梁截面不相同的情况，拼接板的宽度与较宽的梁的翼缘宽度相同。 2.6在构件名称的下面需要标明构件的截面形式。 2.7构件列表中的标识顺序为OF IF WB BP SP EP ST PL GP 特殊构件。在钢构清单中构件的顺序为柱、主梁、次梁、小件、高强螺栓、普通螺栓。 2.8构件列表中的板件尺寸必须和图上标注的一致。所有构件标明之后合出总重。 2.9构件数量、质量及材质要和材料清单及平面布置图中的一致。材料清单中要体现出构件的材质。 2.10标题栏的字体采用宋体或者是仿宋体，栏目填写要正确。版本号为0，如果发技术文件更改通知单换页的时候版本号为1其次以此类推。 2.11部分图纸需要做出剖视图，其剖视方向要正确，将剖视编号标注的视图一面。剖视图只绘制与想要表达的内容有关的信息，其它可以从略。 2.12梁柱的放样在图纸较多或者有特殊要求的时候需要有钢结构构件加工说明及目录，为了适应车间按批次加工应附上构件平面布置图（将来方便整理安装图）。 2.13型钢构件上开孔应按照规线距离的规定。且应有相应的剖视

烟囱施工方案

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电厂新建2x50MW机组项目150m烟囱脱硫工程钛钢内筒制作安装技术协议一、编制依据《电力建设安全工作规程》（火力发电厂）DL5009.1—2002；《电力建设工程施工技术管理制度》；烟囱施工图纸和图纸会审记录；《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）；（焊接篇）建质[DL/T5210.6-2009]号；《钛一钢复合板》GB8547-2006《钛制焊接容器》JB/T4745-2002 《不锈钢焊条》（GB/T983）；《钛及钛合金板材》GB/T3621-2007 《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002 《钛及钛合金复合钢板焊接技术条件》GB/T13149-2009 《低合金钢热轧厚板和钢带》GB/3274 《气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝坡口的基本型式及尺寸》GB985-88 《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》GB/T8923-1988 《建筑防腐工程质量检验评定标准》（GB50212-2002）；《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046-2008）；《钢结构设计规范》GB50017-2003 《碳素结构钢》GB/T700-2008 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001 《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005 工程建设标准强制性条文（电力工程部分）；烟囱钢内筒施工图（图纸编号：F1241S-T0333）。二、工程概况 2.1工程设计情况银河热电新建2x50MW机组项目的烟囱。原钢筋混凝土烟囱，因湿法脱硫，外部以渗漏，其底部内半径为6.75m，上口内半径为2.25m，高150米。打算混凝土筒内设一个钢筒作为排烟筒，为悬吊式排烟筒，钢内筒总高为155米，其顶部高出混凝土外筒顶5米。钢内筒的材质为钛-钢复合板。内筒外侧间隔布置[14槽钢(原

钢结构规范及图集

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钢结构详图拆图详解及经验分享

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钢结构详图的根基很多人是来自建筑行业的，这是不对的，也是束缚行业发展的因素。由目前国内的现状看，束缚钢结构发展的是机械行业，中国没有好的数控设备的生产，没有精度更高的产品，而详图行业是金属加工行业的钣金（钣金工就是按照实际需要或者按图纸，在各种板材或型材上放线切割成型，使之形成需要的各种立体构件，比如建筑内的通风管道，工厂的各种大型管道弯头大变小接头方变圆接头旋风除尘器，汽车修理的整形修补，各种民用白铁制品。）和钳工（钳工是使用钳工工具或设备，按技术要求对工件进行加工、修整、装配的工种。其特点是手工操作多、灵活性强、工作范围广、技术测量及简单的热处理，以及对部件、机器进行装配、调试、维修及修理！钳工基本操作技能包括划线、锯削、锉削、钻孔、扩孔、攻螺纹、套螺纹、矫正与弯形、铆接、刮削、研磨、技术测量及简单的热处理，以及对部件、机器进行装配、调试、维修及修理等！）的延续，所以归总讲详图行业应该归属于机械加工类，而不是建筑类，没有哪个详图会被要求去搞结构设计，因为它的职能是保证图纸的正确，而不是结构的安全。轻钢引进中国，首先受益的是建筑行业，因为中国跟美国的行业划分不同，所以由建筑统帅是必要的。但是，随着钢结构的发展，慢慢占上风的企业逐渐转换成了像浙江精工这样有机械底子的公司了，而且目前行业分级愈发加剧，目前真正能做正经的钢结构，比如高层、桥梁、复杂的造型的愈发的集中到原有的大船厂，有独立设备和软件设计能力的机械加工厂，大的建筑企业只能做个总包，当初耳熟能详钢构公司，如巴特勒，ABC之类的被紧紧地挤在了轻钢的角落里了，不再具有钢结构的主导地位了。这与决策也有关，杭萧钢构是转型成功，他们在轻钢泛滥之初，毅然转手做高层，目前的加工能力和生产能力有了质的飞跃。钢结构不是简简单单的烧电焊，需要数控的箱型

钢结构详图中的施工工艺设计

钢结构详图中的施工工艺设计 Construction Technology Design of Steel Structure Detail Drawing ■ 周培珊 ■Zhou Peishan [摘要] 本文分析了钢结构详图设计过程中包含的施工工艺设计内容，指出了详图设计应特别注意的焊缝收缩量预控、钢构件受力吊环设计、高强螺栓规格选配等工艺设计要点，以确保钢结构施工详图更好地服务工程施工，提高施工的质量和安全。 [关键词] 钢结构详图施工工艺 [Abstract] This paper analyzes the construction technology of steel structure design includes detailed design process, pointe- s out that special attention should be paid to the detail design of weld shrinkage control, steel member by design force rings, high strength bolt design specifications selection process, to e- nsure that work detail better serviced engineering construction steel structure, to improve the construction quality and safety. [Keywords] steel structure, detail, construction technology 随着我国国民经济的不断发展和国际合作的逐步深入，大型钢结构项目日益增多，结构形式的多样性及复杂性向传统的设计模式、施工过程提出了新的课题。处于第一阶段的钢结构施工详图设计尤为重要，直接影响工程施工的各个方面。钢结构工程一般采用两阶段设计法，即设计院的施工图设计和施工单位的详图设计。详图设计除表达构件加工制作所需要的细部尺寸、节点构造、材料表和构件表外，更要满足构件运输和现场安装工艺要求，将详图设计做到更合理、更细致、更符合现场实际的施工要求。这就需在详图设计中必须表达出施工工艺设计内容，不但要理解图纸、熟悉图纸、善用软件，更要熟悉钢结构工程施工工艺，并将其融入详图设计中，更好地指导现场施工。一、熟悉钢结构施工程序及施工工艺要点详图设计人员应尽量参与施工方案的讨论和编制工作，分析结构传力路径、关键工序、重要节点、构件安装顺序等，研究和理解施工程序及工艺要点，具备一定的施工工艺知识。 1. 详图设计中构件尺寸首先要满足构件运输限界要求从制作工厂到组对安装现场构件运输一般分为陆运和水运。陆运分为公路和铁路运输，均需用汽车短驳，增加了转运费且费工时；水（海）运主要用于沿海工程及海外工程。（1）公路运输限界：长度：车货总长18m以下；宽度：车货总宽2.5m以下；高度：车货总高度从地面起算4m以下（集装箱车为4.2m以下）；重量：车货总重量40t以下，半挂车46t以下（也应参照和遵守各地运输法规为准）。（2）构件应由专职人员负责吊装保护，底部用枕木或运架垫牢，用钢丝绳和紧固器与车体绑扎、固定牢固，严防出现滑动、滑落等危险情况。（3）特殊情况下超限构件的运输应按运输法规要求申报，经批准后方可实施。（4）铁路运输限界：铁路运输限界分厂内铁路和厂外铁路两种情况，需遵照有关铁路运输及厂区通过标准的规定。（5）（水）海运注意事项： 1）选择码头时注意吊机的装卸能力是否合乎要求； 2）保护性捆包，绑扎及包装严密，防潮、防海水侵蚀； 3）能经受大浪颠簸，防滑落、碰撞。详图设计中的构件尺寸首先要满足构件运输限界要求，特殊情况下的超限应做到合理、可行，经审批后实施。 2. 构件制作工艺要求（1）构件编号应简洁明确，便于查找和对号，应尽量归并于统一的编码规则；（2）满足设计图和规范中确保制作质量的规定，关键部位的标高（如牛腿等）、焊接坡口的大小、连接板的数量、规格等应认真核对设计图；（3）构件制作要求的最小装配尺寸、焊接尺寸、栓接尺寸（孔距、孔边距），应具备可操作性；（4）设置必要的工艺板、引弧板、熄弧板等。 3. 结构安装工艺要求（1）实现安装方案的工艺要求；（2）详图中应考虑构件现场连接措施，应便于构件安装后的稳定、校正、对口连接和固定；（3）结合现场实际实际情况，考虑构件的拼装分段部位，以有助于结构安装方案的实施，确保施工质量和安全。二、施工工艺设计要点主要有构件的分段、吊耳吊具等进行设计并纳入构件的详图设计中。 1. 构件的分段在进行详图设计中，构件分段应满足以下要求：（1）根据构件出厂的运输限界条件，一般情况下分段尺寸和重量应在运输限界范围内；（2）据具体工程的安装方案要求：由方案选用的吊机能力确定吊装分段重量或组拼重量（禁止超负荷吊装）；（3）构件在吊装的过程中应有足够的刚度（避免变形过大，特殊情况可加固）；（4）需选择结构的合理位置，平面和空间桁架的分段点一般设在距节点外1m左右位置，便于校正和高空对接施工，不宜在节点处分段；钢梁一般采用整体吊装，特殊情况下（超重）需分段时，宜在跨度的1/3处分段（主应力小以确保连接质量）；（5）在适宜的施工条件处分段：如在多、高层钢结构，钢柱分段点一般在距平台上表面（距柱梁节点)1.2m左右，便于安装校正和电焊工施焊作业。 2. 吊耳（或吊环）设计吊装用吊耳（或吊环）是实施工艺方案的重要部件，构件截面组成、不同的重量、起吊的不同位置和角度、施工现场的实际情况等对吊耳的设置要求均不一样，必须认真进行实地考察、设计验算、加工制作和焊接，确保施工质量和安全。（1）单向受力的简单吊耳其耳板主平面与受力方向一致，可套用标准图选用；（2）对于复杂受力的吊耳应进行受力分析计算和单独设计，设计时除考虑吊耳本身承载力外还应考虑吊耳与构件连接处的传力路径，合理布置加强板和加强肋，使吊耳和构件整体协同受力，避免构件产生局部变形和失稳。当构件从卧拼状态旋转立直到吊装状态过程中，吊耳的受力情况在不断变化，耳板会受到主平面外的垂直分力影响，当垂直分力过大时吊耳会发生剪切破坏。严禁在施工过程中随意焊接吊耳、用连接板代替吊耳的做法。三、连接工艺措施要点 1. 预留焊缝收缩余量采用焊接连接的钢结构如接缝较多时应在详图设计时考虑预留焊缝收缩余量，因焊接过程中形成的不均匀温度会产生焊接应力和变形，其中对接焊缝的横向变形会对结构的几何尺寸带来影响，假如一道对接缝收缩3mm，10道缝就是30mm，大型的罐体工艺钢结构和高层钢结构的钢柱对接缝很多，出现的偏差很明显，应在详图设计中予以考虑。 2. 高强螺栓连接高强螺栓连接是钢结构现场连接的主要方法之一，使用量大，高强螺栓规格和数量由施工图确定，但其长度l由详图设计确定，常用的方法是接合层厚度加附加长度，计算式为：l=l＇+△l，高强螺栓长度l应保证在终拧后，螺栓外露丝扣为2～3扣。其式中：l＇——连接板层总厚度（mm）；附加长度（mm）：△l=m+n w s+3p(m——高强度螺母公称厚度； n w——垫圈个数；扭剪型高强度螺栓为1；大六角头高强度螺栓为2)；s——高强度垫圈公称厚度（mm）； p——螺纹的螺距（mm）。当高强度螺栓公称直径确定后，△l可按表1 取值。但采用大圆孔或槽孔时，高强度垫圈公称厚度（s）应按实际厚度取值。根据计算出的螺栓长度按修约间隔5mm进行修约（当长度超过100mm时需按间隔10mm进行修约），修约后的长度为螺栓公称长度。但这里往往会出现选长不选短的误区，实际现场施工时常会发现栓接处的高强螺栓终拧后，螺栓外露丝扣过多，外露丝扣过长会造成螺帽进入螺杆无丝扣部分，会大大消弱螺栓的紧固轴力，使节点发生松动，以至失效；外露丝扣过短，使螺栓应力集中而影响螺栓使用寿命。影响高强螺栓连接质量的因素是多方面的，这里强调的是在详图设计中 208

烟囱主体结构施工方案

专项施工方案报审表致：北京中景恒基工程管理有限公司合肥新能热电（项目监理机构）我方已完成烟囱主体结构专项施工方案的编制，并按规定已完成相关审批手续，请予以审查。附：□√专项施工方案施工单位（盖章）项目经理（签字）年月日审查意见：总承包单位（盖章）项目经理/施工经理（签字）年月日审查意见：专业监理工程师（签字）年月日审核意见：项目监理机构（盖章）监理工程师（签字）年月日审批意见（仅对超过一定规模的危险性较大分部分项工程专项方案）：建设单位（盖章）建设单位代表（签字）年月日东华工程科技股份有限公司合肥新能热电联产项目一期A标段工程总承包(EPC)工程项目号施工方案审查记录第 1 页共32 页方案名称合肥新能热电联产项目一期A标段工程总承包(EPC)项目烟囱主体施工方案

安徽新能热电联产项目一期A标段工程总承包(EPC)项目120m烟囱施工方案编制:高福利审核: 批准: 批准日期: 年月日

目录 1、工程概况 (1) 2、编制依据 (2) 3、施工部署 (2) 4、分项工程施工方法及质量验收标准 (5) 5、120m井架及操作平台系统安全稳定性验算 (9) 6、筒体结构施工 (17) 7避雷及其它工作 (21) 8、烟道口、门洞口的施工方法 (21) 9、航空标志漆的涂刷施工方法 (21) 10、工期保证措施 (22) 11、安全施工保证措施 (23) 12、质量计划及保证措施 (30) 13、防火、停电、停水措施 (39) 14、主要资源计划 (40) 15、应急预案 (42) 16、施工工艺及现场布置图 (45) 17、项目组织机构图 (50) 1.工程概况 1.1工程概述 1.1.1工程名称：安徽新能热电联产项目一期A标段工程120m烟囱1.1.2工程简介：

GB50017-2017钢结构设计规范

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一、章节目录 1总则 2术语和符号 2.1术语 2.2符号 3基本设计规定 3.1设计原则 3.2荷载和荷载效应计算 3.3材料选用 3.4设计指标 3.5结构或构件变形的规定 4受弯构件的计算 4.1强度 4.2整体稳定 4.3局部稳定 4.4组合梁腹板考虑屈曲后强度的计算 5轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算 5.1轴心受力构件 5.2拉弯构件和压弯构件 5.3构件的计算长度和容许长细比 5.4受压构件的局部稳定 6疲劳计算 6.1一般规定 6.2疲劳计算 7连接计算 7.1焊缝连接 7.2紧固件（螺栓、铆钉等）连接 7.3组合工字梁翼缘连接 7.4梁与柱的刚性连接 7.5连接节点处板件的计算 7.6支座

8构造要求 8.1一般规定 8.2焊缝连接 8.3螺栓连接和铆钉连接 8.4结构构件 8.5对吊车梁和吊车桁架（或类似结构）的要求 8.6大跨度屋盖结构 8.7提高寒冷地区结构抗脆断能力的要求 8.8制作、运输和安装 8.9防护和隔热 9塑性设计 9.1一般规定 9.2构件的计算 9.3容许长细比和构造要求 10钢管结构 10.1一般规定 10.2构造要求 10.3杆件和节点承载力 11钢与混凝土组合梁 11.1一般规定 11.2组合梁设计 11.3抗剪连接件的计算 11.4挠度计算 11.5构造要求附录 A 结构或构件的变形容许值附录 B 附录 C 附录 D 附录 E 附录 F 梁的整体稳定系数轴心受压构件的稳定系数柱的计算长度系数疲劳计算的构件和连接分类桁架节点板在斜腹杆压力作用下的稳定计算附：本规范用词说明附：修改条文说明其中下面打—的节为新增，下面打~~的节为有较多修改。

钢结构施工详图设计修订稿

钢结构施工详图设计集团文件发布号：（9816-UATWW-MWUB-WUNN-INNUL-DQQTY-

模块二钢结构工作任务任务一学习情境1钢结构施工详图设计 1.1钢结构工程设计分工特点钢结构的设计制图是钢结构工程的基础和指导,它直接影响着钢结构工程的质量与进度。从内容和形式上划分,钢结构制图可分为:钢结构设计制图阶段划分和深度,钢结构设计图的绘制以及钢结构施工详图的绘制等。从钢结构工程设计制图基础、屋盖钢结构设计制图的内容深度及表示方法与实例、单层房屋钢结构设计制图的内容深度及表示方法与实例、钢结构设计制作、运输、安装与防护、钢结构加固设计制图的内容深度及表示方法与实例等方面结合大量实例与实际用图详细论述了钢结构工程的设计编制方法、内容深度与表示方法。根据03G102《钢结构设计制图深度和表示方法》钢结构设计图（KM）钢结构工程设计制图钢结构施工详图（KMд）一、钢结构设计制图阶段划分把钢结构制图分为设计图和施工详图两个阶段。钢结构设计图应由具有相应设计资质级别的设计单位设计完成。钢结构施工详图由具有相应设计资质级别的钢结构加工制造企业或委托设计单位完成。二、钢结构设计图的深度钢结构设计图是提供编制钢结构施工详图（也称钢结构加工制作详图）的单位作为深化设计的依据。所以钢结构设计图在内容和尝试方面应满足编制钢结构施工详图的要求。必须对设计依据荷载资料、建筑抗震设防类别和设防标准，工程概况，材料选用和材料质量要求，结构布置，支撑设置，构件选型，构件截面和内力，以及结构的主要节点构造和控制尺寸等均应表示清楚，以便供有关主管部分审查并提供编制钢结构施工详图的人员能正确体会设计意图。

烟囱钢结构施工方案分析

烟囱钢结构工程 1. 工程概况某工程烟囱混凝土外筒高204米，出口直径为19.55米，为双筒式烟囱。钢结构包括钢爬梯、检修钢平台和钢内筒。钢爬梯有“之”字型爬梯和直爬梯两种，±0.00～202.5m为“之”字型爬梯，202.5～210m为直爬梯；钢平台共有7层，平台面标高分别为36.5m、60.0m、80.0m、95.0m、130.0m、165.0m、202.5m。其中，202.5m平台面为以压型钢板为底模的混凝土板，80m 平台面平铺钢格栅板；其余平台沿梁上铺设800mm宽的6厚花纹钢板，两侧有1200mm 高围栏。主要材料为焊接型箱型钢、H型钢、热扎工字钢、热扎槽钢、钢格栅板、压型钢板、花纹钢板等。本烟囱工程设计为自立式双钢内筒烟囱，总高度210.0m，自立于基础钢内筒支墩上。钢内筒内径7.68m，底标高为0.00m，顶标高为210.0m。筒首8m高材质为12mm厚不锈钢，其余为Q345B；±0.00m～65.0m钢内筒厚度为18mm，65.0m～135.0m厚度为14mm，135.0m～202.0m厚度为12mm。在60.0m、95.0m、130.0m、165m、202.5m层平台每层对应安装8个止晃点，在对应止晃点处上下400mm的钢内筒厚度为18mm。钢内筒内部宾高德施工不在本工程合同范围内，钢内筒外部面漆和底漆属本工程范围。钢平台的油漆防腐在本工程合同范围内。主要工程量： 2. 编制依据 2.1. 《烟囱钢平台及内筒图纸会检纪要》； 2.2. 烟囱钢平台及钢内筒施工图，图号：F1582S-T0304； 2.3. 《电力建设安全工作规程》(DL5009.1-2002)； 2.4. 《建筑施工手册》(第五版)； 2.5. 《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》GB8923-2011；

GB50017-2017《钢结构设计规范》

GB50017-2017《钢结构设计规范》一、章节目录 1总则 2术语和符号 2.1术语 2.2符号 3基本设计规定 3.1设计原则 3.2荷载和荷载效应计算 3.3材料选用 3.4设计指标 3.5结构或构件变形的规定 4受弯构件的计算 4.1强度 4.2整体稳定 4.3局部稳定 4.4组合梁腹板考虑屈曲后强度的计算 5轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算 5.1轴心受力构件 5.2拉弯构件和压弯构件 5.3构件的计算长度和容许长细比 5.4受压构件的局部稳定 6疲劳计算 6.1一般规定 6.2疲劳计算 7连接计算 7.1焊缝连接 7.2紧固件（螺栓、铆钉等）连接 7.3组合工字梁翼缘连接 7.4梁与柱的刚性连接 7.5连接节点处板件的计算 7.6支座

钢结构识图基础

精心整理钢结构识图基础一、施工图基本知识在建筑钢结构工程设计中，通常将结构施工图的设计分为设计图设计和施工详图设计两个阶段。设计图设计是由设计单位编制完成，施工详图设计是以设计图为依据，由钢结构加工厂深化编制完成，并将其作为钢结构加工与安装的依据。 1（1，当图纸中，相同比例的各种图样，通常选用相同的线宽组。各种线型及线宽所表示的内容如表1-1。（2）构件名称的代号作业：思考题——1，2 2．材料代号

钢材的牌号 1．普通碳素结构钢碳素钢是以铁为基本成分，以碳为主要合金元素的铁碳合金。碳钢除含铁、碳外，还含有少量的有益元素锰、硅及少量的有害杂质元素硫、磷。普通碳素结构钢按其质量等级不同可分为A、B、C、D四个等级。其中A级一般不做冲击试验；B级 C、D 例如： Q235、Q255、 2 优质碳素结构钢比普通碳素结构钢杂质含量少、性能优越。优质碳素结构钢的牌号是由两位阿拉伯数字和随其后加注的规定符号来表示。如08F、45、20A、70Mn、20g等，牌号中的两位阿拉伯数字，表示以万分之几计算的平均碳的质量分数。例如“45”表示这种钢的平均碳的质量分数为0．45％；阿拉伯数字之后标注的符号“F”表示沸腾钢；“b”表示半镇静钢，镇静钢不标注符号；阿拉伯数字之后标注的符号

“Mn”表示钢中锰的质量分数较高，达到0.7％～1.0％，普通含锰量的钢不标注其符号；阿拉伯数字之后标注的符号“A”表示高级优质碳素结构钢，“E”表示特级优质碳素结构钢，钢中硫的质量分数小于0.03％，磷的质量分数小于O.035％；阿拉伯数字之后标注的符号表示专门用途钢，其中“g”表示锅炉用钢，“R”表示压力容器用钢，“q”表示桥梁用钢，“DR"表示低温压力容器用钢等。 3 Q、C、D、E 4 1．3 1．普通螺栓普通螺栓的紧固轴力很小，在外力作用下连接板件即将产生滑移，通常外力是通过螺栓杆的受剪和连接板孔壁的承压来传递。普通螺栓质量等级按螺栓加工制作的质量及精度公差不同，分A、B、C三个等级。A级的加工精度最高，C级最差。A、B级螺栓称精制螺栓，C级则称粗制螺栓。A、B级螺栓杆身经车床加工制成，加工精度

烟囱焊接施工专项方案

烟囱钢内筒焊接施工专项方案一、工程概况 2、材料要求（1）钢内筒筒体采用爆炸-轧制钛-钢复合板（代号BR2），厚度取四种，即：12+1.2,14+1.2,16+1.2和18+1.2毫米四种，烟道接口处一下为Q235B钢板，不采用钛-钢复合板，具体使用范围详见详图的标注说明。钢内筒烟道接口材料同样采用爆炸-轧制钛-钢复合板（代号BR2），厚度取14+1.2mm。（2）不锈钢采用符合《不锈热轧板和钢板》（GB/T4237-2007）中的06Cr18Ni11Ti有关的力学性能和化学成分要求的钢类。（3）图纸未注明的其他构件采用Q235B。（4）钛-复合钢板的材质要求，化学成分，质量标准和检验要求等均按照国家标准《钛-钢复合板》GB8547-2006执行，可按两类分类考虑。（5）钛-钢复合板中的钛材（复材）采用牌号TA2，基材钢材采用Q235B钢，两种材料应分别满足国家标准《钛及钛合金牌号和化学

成分》GB/T3620.1-2007，《钛及钛合金板材》GB/T3621-2007和《普通碳素结构钢》GB/T700-2006的要求。（6）钛-钢复合板接长采用焊接接长，焊缝连接采用钛贴条焊接方案，钛贴条规格一般为70毫米宽，1.6毫米厚。沿焊缝通长布置。钛条：采用TA2工业纯钛。（7）焊接Q235钢采用E43型焊条。（8）焊接不锈钢时，焊条采用符合现行《不锈钢焊条》（GB/T983-1995）中相应成分的焊条。二、编制依据 1、钛钢生产厂家提供的技术资料 2、《电厂一期烟囱腐蚀治理改造图纸》 3、钛-复合板技术协议 4、《钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002 5、《烟囱工程施工及验收规范》GB50078-2008； 6、《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》GB8923.1-2008 7、《电力建设施工质量验收及评定规程》（土建工程） DL/T5210.1-2005

AISC 360-05 美国钢结构建筑设计规范.doc

ANSI/AISC 360-05 美国国家标准钢结构建筑设计规范 2005年3月9日发布本规范取代下列规范：1999年12月27日颁布的《钢结构建筑设计规范：荷载和抗力系数设计法》(LRFD)、1989年6月1日颁布的《钢结构建筑设计规范：容许应力设计法和塑性设计法》、其中包括1989年6月1日颁布的附录1《单角钢杆件的容许应力法设计规范》、2000年11月10日颁布的《单角钢杆件的荷载和抗力系数设计法设计规范》、2000年11月10日颁布的《管截面杆件的荷载和抗力系数设计法设计规范》、以及代替上述规范的所有从前使用的相关版本。本规范由美国钢结构协会委员会（AISC）及其理事会批准发布实施。本规范由美国钢结构协会规范委员会（AISC）审定，由美国钢结构协会董事会出版发行。美国钢结构学会 One East Wacker Drive，Suite 700 芝加哥，伊利诺斯州60601-1802

版权?2005 美国钢结构学会拥有版权保留所有权利。没有出版人的书面允许，不得对本书或本书的任何部分以任何形式进行复制。本规范中所涉及到的相关信息，基本上是根据公认的工程原理和原则进行编制的，并且只提供一般通用性的相关信息内容。虽然已经提供了这些精确的信息，但是，这些信息，在未经许可的专业工程师、设计人员或建筑工程师对其精确性、适用性和应用范围进行专业审查和验证的情况下，不得任意使用或应用于特定的具体项目中。本规范中所包含的相关材料，并非对美国钢结构协会的部分内容进行展示或担保，或者，对其中所涉及的相关人员进行展示或担保，并且这些相关信息在适用于任何一般性的或特定的项目时，不得侵害任何相关专利权益。任何人在侵权使用这些相关信息时，必须承担由此引起的所有相关责任。必须注意到：在使用其它机构制订的规范和标准时，以及参照相关标准制订的其它规范和标准时，可以随时对本规范的相关内容进行修订或修改并且随后印刷发行。本协会对未参照这些标准信息材料，以及未按照标准规定在初次出版发行时不承担由此引起的任何责任。在美国印刷发行钢结构建筑设计规范 2005年3月9日发布美国钢结构协会

钢结构常用表示

GJ钢架；GL钢架梁或GJL钢架梁；GZ钢架柱或GJZ钢架柱；XG系杆；SC水平支撑；YC隅撑；ZC柱间支撑；LT檩条；TL托梁；QL墙梁；GLT刚性檩条；WLT屋脊檩条；GXG刚性系杆；YXB压型金属板；SQZ 山墙柱；XT斜拉条；MZ门边柱；ML门上梁；T拉条；CG撑杆；HJ 桁架；FHB复合板；YG压杆或是圆管（从材料表中分别）；XG系杆；LG拉管；QLG墙拉管；QCG墙撑管；GZL直拉条；GXL斜拉条； GJ30-1跨度为30m的门式刚架，编号为1号一.钢结构 1钢结构设计制图分为钢结构设计图和钢结构施工详图两阶段。 2钢结构设计图应由具有设计资质的设计单位完成，设计图的内容和深度应满足编制钢结构施工详图的要求；钢结构施工详图（即加工制作图）一般应由具有钢结构专项设计资质的加工制作单位完成，也可由具有该项资质的其他单位完成。注：若设计合同未指明要求设计钢结构施工详图，则钢结构设计内容仅为钢结构设计图。 3钢结构设计图 1）设计说明：设计依据、荷载资料、项目类别、工程概况、所用钢材牌号和质量等级（必要时提出物理、力学性能和化学成份要求）及连接件的型号、规格、焊缝质量等级、防腐及防火措施； 2）基础平面及详图应表达钢柱与下部混凝土构件的连结构造详图；3）结构平面（包括各层楼面、屋面）布置图应注明定位关系、标高、

构件（可布置单线绘制）的位置及编号、节点详图索引号等；必要时应绘制檩条、墙梁布置图和关键剖面图；空间网架应绘制上、下弦杆和关键剖面图； 4）构件与节点详图 a）简单的钢梁、柱可用统一详图和列表法表示，注明构年钢材牌号、尺寸、规格、加劲肋做法，连接节点详图，施工、安装要求。 b）格构式梁、柱、支撑应绘出平、剖面（必要时加立面）、与定位尺寸、总尺寸、分尺寸、分尺寸、注明单构件型号、规格，组装节点和其他构件连接详图。 4钢结构施工详图根据钢结构设计图编制组成结构构件的每个零件的放大图，标准细部尺寸、材质要求、加工精度、工艺流程要求、焊缝质量等级等，宜对零件进行编号；并考虑运输和安装能力确定构件的分段和拼装节点。《常用用术语》钢结构:是由钢板、型钢、冷弯薄壁型钢等通过焊接或螺栓连接所组成的结构。钢结构的特点:轻质高强；塑性、韧性好；各向同性，性能稳定；可焊性；不易渗漏；耐热但不耐火；耐腐蚀性差；制造简便，施工周期短。塑性:承受静力荷载时，材料吸收变形能的能力。塑性好，会使结构一般情况下不会由于偶然超载而突然断裂，给人以安全保障。结构设计的目的:是保证所设计的结构和结构构件在施工和工作过程