现浇张拉数据计算
现浇连续梁预应力张拉伸长量计算与分析
撕 娜撇 耋 ｛ 删料 中， 预应力钢筋张拉端伸长量大小不只受预应力摩阻损失影响， 包括锚 具的 各点伸长值计算公式
回缩、 混 凝 土 的弹 性 变 形 以及 箱 粱 内部 的 弯 转 角度 均 会 对 伸 长量 造 成影 响 。
为： Ａ Ｌ ＝ｏ ｝ 从公式中可看出， 影响伸长量的因素主要是预应力钢束
０ 引言
通过 以上 计算方法， 分别计算 出钢束Ｆ Ｉ ￣ Ｆ ４ 、 钢束Ｆ ｌ ａ ￣ Ｆ ４ ａ 张拉伸长量 与现场张拉实测伸长量对 比见表１ 。 表１ 伸 长量理论 值与 实测值对 比表 ■囊 姆 姆ｌ ｔ ￣ ｌ ｝ 裳■截 《 棚啊’ 啦■
蝴
本文主要对现浇连续梁预应力张拉伸长量进行计算与分析 。预应力混 凝土连续箱梁桥因其能较好地适应地形地物对桥址的限制 ， 降低工程造价 ， 满足路 线整体线 形连续性和城 市环境美化 等设计要 求而 日益得 到广泛应 用。 对 于预应力混凝土桥梁结构， 预应力设计和张拉施工工艺都直接 关系到 桥梁结构运营状态 下的受力状态及结构的耐久性。 １理 论 伸 长 量 计 算 （ １ ） 预应力钢束理论伸长值根据弹性理论 ， 可按下式计算 ： △ ， ｜ ： 二 ① 根据 《 公路桥涵 施工技术规范》（ Ｊ Ｔ Ｇ／ Ｔ Ｆ ５ ０ － ２ ０ １ １ ） ， 预应 力钢束 的平均
■ ｌ 艚ｌ 札来自 ｎ Ｉ 蝴
张拉力 按下式计算： ＝ 尸 享 — ②由 式 ①和②可得出：
Ａ Ｌ ＝ （
） 由 Ｐ故 上 式 可
ａ 考 （
） 式
咖
０ Ｊ 簟 －
中： 一 预应力钢筋 的设 计张拉控制应力， ｚ 一预应力筋的长度； Ａ一预 应力 筋 的截面面积 （ ａ ｒ ｍ２ ） ； Ｅ一 预应力筋 的弹性模量 （ Ｎ ／ ｍ ｍ￣ ） ； Ｐ一 预应力筋 张 拉 端的张拉力 ㈨ ： 一从 张拉端至计算截面 的孔道长度（ ｍ） ； ０一从 张拉端
十里排枢纽C匝道现浇箱梁张拉计算书
十里排枢纽C匝道桥预应力现浇箱梁张拉计算书一、预应力材料要求及设计参数要点C匝道现浇箱梁张拉用预应力钢绞线采用符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）标准的φs15.2，其公称直径为15.2mm，公称截面积140mm2，抗拉强度标准值fpk ＝1860MPa，张拉控制应力σcon＝0.75fpk=1395MP，单股张拉控制力P＝195.3KN。
即：腹板束M15-17张拉控制力为：3320.1KN，顶板束BM15-5张拉控制力为：976.5KN。
钢绞线理论弹性模量Ep＝1.95×105MPa，松弛系数Ⅱ级，ζ＝0.3。
本桥第一联现浇箱梁的预应力钢绞线腹板采用17φs15.2mm，腹板需用总长度为3200.8m；顶板采用5φs15.2mm需用长度114.91m，合计总重60.543t。
锚具采用YM15－17,计44套，BM15-5和BM15-5PT，各12套。
YM15L-17连接器64套，P型锚16套。
波纹管采用φ内＝90mm的金属波纹管，共需3112.9m，扁管90×25mm采用金属波纹管，需108.1m。
预应力钢绞线锚下控制张拉力应为：σcon ＝0.75fpk＝1395Mpa。
单股钢绞线控制张拉力为195.3kN,17股钢绞线控制张拉力为338.8t，顶板束单股张拉控制力19.93t。
二、张拉控制顺序及程序依据设计图纸，本桥箱梁砼浇筑主要分为两部分，第一部分为第一联，梁高 1.5米，一次性浇筑完成；第二部分为第二联，梁高2.0米，分五次浇筑完成。
当第一联砼强度达到设计强度的90%且其龄期不小于10天后方可进行第一联预应力钢束张拉。
钢束张拉时，采用两端张拉，左右腹板上应对称均匀进行。
张拉封锚压浆完毕并封端后，施工第二联箱梁，纵向预应力钢束节段间采用连接器连接，按照浇筑顺序分段依次进行第二联箱梁预应力钢束张拉以及封锚压浆。
最后进行5#钢束的施工，5#钢束采用两端张拉。
现浇箱梁预应力张拉、压浆及封锚
现浇箱梁预应力张拉、压浆及封锚一、预应力张拉(1)张拉平台腹板束张拉位于箱梁顶面，顶、底板束张拉在梁腔内进行，横隔板处预应力张拉设置张拉作业平台，确保作业人员安全；张拉平台由既有现浇梁支架改造而成，利用工12型钢和原有贝雷架做支撑，然后设置上下爬梯、脚手板、护栏、挡脚板、安全网等。
张拉平台示意如图所示。
图1张拉平台示意图(2)预应力张拉顺序当箱梁混凝土立方体强度达到设计混凝土强度等级的100%以上且龄期达到7天后方可进行预应力钢束张拉。
预应力钢束张拉顺序为: 通长腹板束一顶、底板束；顶、底板束张拉时，应先张拉靠近中腹板处钢束，顶板束与底板束张拉应上下交替进行。
张拉程序为：Of初始张拉吨位(10% o con) -*100% o con张拉吨位f持荷2分钟锚固，ocon为预应力钢绞线锚下张拉控制应力(非千斤顶油泵显示值)，锚下张拉控制应力。
con=0.75fpk。
钢束张拉时要对称进行，采用双控，以张拉力为主，引伸量作为参考。
(3)预应力张拉伸长量计算预应力束张拉采用张拉应力与伸长量双控，当张拉应力达到控制应力时，实际伸长量应在理论伸长量的-6%〜+6%范围内。
实际伸长量值应扣除钢束的非弹性变形影响。
预应力张拉前，需根据施工图设计钢束曲线要素进行伸长量核算，预应力筋的理论伸长值的计算公式如下：L工〃 ApEp式中：L -预应力筋的长度(mm)(空间曲线长度)；A”预应力筋的截面面积(mm2)(理论截面面积)；心-预应力筋的弹性模量(N/min2 )(实测弹性模量)；2-预应力筋的平均张拉力(N)。
直线筋可取张拉端拉力，两端张Pp = ---------- 式中：P拉的曲线筋按下式计算：米+〃-预应力筋分段起始端的拉力(N)；X-从分段起始端到计算截面的孔道长度(m)；从分段起始端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)；口考虑孔道(每米) 局部偏差对摩擦影响的系数，预埋为塑料波纹管，设计给值为0.0015；预应力筋与孔道壁的摩擦系数，预埋为塑料波纹管，设计取值为0. 2o预应力筋张拉的实际伸长量(mm),可按下式计算：△L=AL I+"2式中：A。
现浇箱梁预应力张拉计算过程
一、张拉控制（一）、理论伸长量1、基本参数1）钢绞线：规格φ，公称直径15.2mm ，公称截面积140mm 2,张拉控制应力con pk 0.75f 0.75*18601395MPa σ===。
钢绞线弹性模量按5Ep 1.95*10MPa =。
2）精轧螺纹钢：规格φ32mm ，截面积 con pk 0.9f 0.9*930837MPa σ===。
3）波纹管管道摩擦系数0.17μ=，管道偏系差数k 0.0015=。
X 从张拉端至计算截面的孔道长度，X 2为孔道长度与工作长度之和（工作长度：锚具长度+限位器长度+千斤顶长度）。
X 3为孔道长度与工作长度之和（工作长度：底座高度+千斤顶长度）。
两端对称张拉的钢束以平直段中点断面为计算截面，单端张拉的钢束以固定端为计算截面（锚固长度不计）。
2、计算过程1）纵向、横向张拉 将总和切角α换算为弧度θ：*180πθ=α，钢束的总和切角为计算长度范围之内的角度之和。
计算单束钢绞线最大张拉力：P 1395*140*n =（根数）， 平均张拉力：(kx )p P 1e P kx μθμθ-+-=+（）， 则有理论伸长量：p 2p p P LA E X ∆=。
2）竖向张拉 竖向预应力筋为32mm 精轧螺纹钢，计算精轧螺纹钢最大张拉力：2con *804.367.3P mm t σ==， 则有理论伸长量：3P L A EX ∆=。
由于精轧螺纹钢伸长量较小，张拉施工时误差影响较大，因此按照设计以张拉吨位为主，伸长量为辅。
（二）、实际伸长量预应力施加顺序为：con con con 015%30%σσσ---，持荷两分钟后锚固。
为保证实际伸长量数据准确性，减少计算预应力损失的误差，采用30%张拉力的伸长量减去15%张拉力的伸长量，代替0-15%张拉力的伸长量。
实际伸长量测量程序为：施加预应力15%时记录伸长量1L ，施加预应力30%时记录伸长量2L ，施加预应力100%时记录伸长量3L ，则有：实际伸长量3121L L L L L =-+-（）。
现浇桥张拉原始记录表表三
初读数 0.15
第一行 程 0.3
第二行程 0.5 初0.5
第三行 超张 程 0.7
锚固 放松时油锚塞回 张拉应 张拉伸 应力 压读数 缩量 力值 长率 1.03 （KN） （MPa） （MM）（MPa） （%）操作：Leabharlann 记录：质检负责人：
技术负责人：
监理员：
拉 情 况 第三行 锚固 放松时油锚塞回 张拉应 张拉伸 超张 程 应力 压读数 缩量 力值 长率 （KN） （MPa） （MM）（MPa） （%） 0.7 1.03
张
备
注
1、超张拉后应 持荷5分钟 2、有无断滑丝数
钢筋 张拉 张拉日 千斤顶编 （束） 断面 期 号 编号 编号
记录项目 油表读数（MPa） 张拉力（KN） 伸长量（mm） 油表读数（MPa） 张拉力（KN） 伸长量（mm）
第
页 共
页
钢筋规格 及根数
张拉(放松) 时砼强度 （MPa）
温度(℃)
张 日
拉 钢筋 张拉 期 （束） 断面 编号 编号
千斤顶 编号：
记录项目 油表读数（MPa） 张拉力（KN） 伸长量（mm） 油表读数（MPa） 张拉力（KN） 伸长量（mm）
初读数
第一行 程 0.15 0.3
第二行程 0.5 初0.5
南水北调中线一期工程总干渠沙河南-黄河南（中线建管局直管项目）鲁山北段施工标段
预应力张拉施工原始记录
承包单位： 中国水利水电第十六工程局有限公司 监理单位：黄河工程咨询监理有限责任公司 构件名称 桥梁名称 孔(墩)号
砼设计强 度 （MPa）
构件编号 上拱度 (mm)
合同号：ZXJ-SG/LSB-001 编 号： 张拉方式 气 候 预应力筋编号 示意图
如何理解现浇箱梁后张法预应力张拉计算公式
教你如何后张法预应力张拉计算后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式（1）预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；（2）《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注：a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。
b、k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
2、划分计算分段2.1 工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，Pp＝千斤顶张拉力；2.2 波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。
天桥现浇梁张拉计算
天桥预应力筋现浇箱梁张拉计算书一、平均张拉力计算计算公式：P P=P*(1-e-(K*X+μ*θ))/(K*X+μ*θ) P P---预应力筋平均张拉力(N)P---预应力筋张拉端张拉力(N)X---张拉端至计算截面的孔道长(m)θ---从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K---管道偏差系数（设计图中给出0.0015）μ---管道摩擦系数（设计图中给出0.25）一、N1束已知量：P=187.488 N R = 1500 cm K = 0.0015 μ= 0.25 Ep=1.95*100000(1)Xab=0.48m(千斤顶长：0.385 m +工具锚：0.055 m+限位板：0.04m)(2)Xbc=11.81m(3)Xcd=1.09m θ=0.073rad(4)Xde=3.73m(5)Xef=1.44m θ=0.096rad(6)Xfg=11.62m(7)Xgh=1.44m θ=0.096rad(8)Xhi=6.43m(9)Xij=1.71m θ=0.114rad(10)Xjk=12.38m(11)Xkl=1.71m θ=0.114rad(12)Xlm=1.15m带入公式：1、ab段为直线段，无摩擦力P P = P = 187.488KN2、bc段为直线段，有摩擦力P P = 187.488*(1- e-(0.0015*11.81))/(0.0015*11.81)=185.84KN3、cd段为曲线段，有摩擦力P P=185.488*(1-e-(0.0015*1.09+0.25*0.073))/(0.0015*1.09+0.25*0.0 73)=184 KN4、de段为直线段，有摩擦力P P = 184*(1-e-(0.0015*3.73))/(0.0015*3.73)= 183.49 KN5、ef段为曲线段，有摩擦力P P=183.49*(1-e-(0.0015*1.44+0.25*0.096))/(0.0015*1.44+0.25*0.09 6)=181.11 KN6、fg段为直线段，有摩擦力P P=181.11*(1-e-(0.0015*11.62)/(0.0015*11.62)=179.54 KN7、gh段为曲线段，有摩擦力P P=179.54*(1-e-(0.0015*1.44+0.25*0.096))/(0.0015*1.44+0.25*0.09 6)=177.21 KN8、hi段为直线段，有摩擦力P P=177.21*(1-e-(0.0015*6.43)/(0.0015*6.43)=176.36 KN9、ij段为曲线段，有摩擦力P P=176.36*(1-e-(0.0015*1.71+0.25*0.114))/(0.0015*1.71 +0.25*0.114)=173.65 KN10、j k段为直线段，有摩擦力P P=173.65*(1-e-(0.0015*12.38)/(0.0015*12.38)=172.05 KN11、k l段为曲线段，有摩擦力P P=172.05*(1-e-(0.0015*1.71+0.25*0.114))/(0.0015*1.71 +0.25*0.114)=169.41 KN12、l m段为直线段，有摩擦力P P=169.41*(1-e-(0.0015*1.15)/(0.0015*1.15)=169.26KN理论伸长值计算计算公式：ΔL = P P * L/(A P * E P)ΔL --- 预应力筋的理论伸长值（mm）P P --- 预应力的平均张拉力（N）L --- 预应力筋的长度（mm）A P --- 预应力筋的截面面积（140mm2/根）E P --- 预应力筋的弹性模量（设计图给出值为195000N/mm2）考虑锚具变形及钢筋回缩量--- 6 mmN1束1、ab段：ΔL ab=187.488*103*0.48/(140*1.95*105)=3.30(mm) 2、bc段：ΔL bc=185.84*103*11.81/(140*1.95*105)= 80.4(mm) 3、cd段：ΔL cd=184*103*1.09/(140*1.95*105)= 7.34(mm) 4、de段：ΔL de=183.49*103*3.73/(140*1.95*105)= 25.07(mm) 5、ef段：ΔL ef=181.11*103*1.44/(140*1.95*105)= 9.55(mm) 6、fg段：ΔL fg=179.54*103*11.62/(140*1.95*105)= 76.42(mm) 7、gh段：ΔL gh=177.21*103*1.44/(140*1.95*105)= 9.35(mm) 8、hi段：ΔL hi=176.36*103*6.43/(140*1.95*105)= 41.54(mm) 9、ij段：ΔL ij=173.65*103*1.71/(140*1.95*105)= 10.88(mm) 10、jk段：ΔL jk=172.05*103*12.38/(140*1.95*105)=78.02(mm)11、kl段：ΔL kl=169.41*103*1.71/(140*1.95*105)= 10.61(mm) 12、lm段：ΔL lm=169.26*103*1.15/(140*1.95*105)= 7.13(mm) ΔL=2*(ΔL ab+ΔL bc+ΔL cd +ΔL de +ΔL ef+ΔL fg+ΔL gh +ΔL hi ΔL ij+ΔL jk +ΔL kl+ΔL lm)+6=2*359.61+6=725.22(mm)二、N2束已知量：P=187.488 N R = 1500 cm K = 0.0015 μ= 0.25 Ep=1.95*100000(1)Xab=0.48m(千斤顶长：0.385 m +工具锚：0.055 m+限位板：0.04m)(2)Xbc=8.82m(3)Xcd=1.04m θ=0.07rad(4)Xde=9.53m(5)Xef=1.9m θ=0.127rad(6)Xfg=9.19m(7)Xgh=1.9m θ=0.127rad(8)Xhi=3.86m(9)Xij=2.38m θ=0.159rad(10)Xjk=7.74m(11)Xkl=2.38m θ=0.159rad(12)Xlm=5.81m带入公式：1、ab段为直线段，无摩擦力P P = P = 187.488KN2、bc段为直线段，有摩擦力P P = 187.488*(1- e-(0.0015*8.82))/(0.0015*8.82)=186.25KN3、cd段为曲线段，有摩擦力P P=186.25*(1-e-(0.0015*1.04+0.25*0.07))/(0.0015*1.04+0.25*0.07) =184.49 KN4、de段为直线段，有摩擦力P P = 184.49*(1-e-(0.0015*9.53))/(0.0015*9.53)= 183.18 KN5、ef段为曲线段，有摩擦力P P=183.18*(1-e-(0.0015*1.9+0.25*0.127))/(0.0015*1.9+0.25*0.127)=180.05 KN6、fg段为直线段，有摩擦力P P=180.05*(1-e-(0.0015*9.19)/(0.0015*9.19)=178.82 KN7、gh段为曲线段，有摩擦力P P=178.82*(1-e-(0.0015*1.9+0.25*0.127))/(0.0015*1.9+0.25*0.127) =175.76 KN8、hi段为直线段，有摩擦力P P=175.76*(1-e-(0.0015*3.86)/(0.0015*3.86)=175.25 KN9、ij段为曲线段，有摩擦力P P=175.25*(1-e-(0.0015*2.38+0.25*0.159))/(0.0015*2.38+0.25*0.159)=171.51 KN10、j k段为直线段，有摩擦力P P=171.51*(1-e-(0.0015*7.74)/(0.0015*7.74)=171.18 KN11、k l段为曲线段，有摩擦力P P=171.18*(1-e-(0.0015*2.38+0.25*0.159))/(0.0015*2.38+0.25*0.159)=167.53 KN12、l m段为直线段，有摩擦力P P=167.53*(1-e-(0.0015*5.81)/(0.0015*5.81)=166.8KN理论伸长值计算计算公式：ΔL = P P * L/(A P * E P)ΔL --- 预应力筋的理论伸长值（mm）P P --- 预应力的平均张拉力（N）L --- 预应力筋的长度（mm）A P --- 预应力筋的截面面积（140mm2/根）E P --- 预应力筋的弹性模量（设计图给出值为195000N/mm2）考虑锚具变形及钢筋回缩量--- 6 mmN2束1、ab段：ΔL ab=187.488*103*0.48/(140*1.95*105)=3.3(mm) 2、bc段：ΔL bc=186.25*103*8.82/(140*1.95*105)= 60.17(mm) 3、cd段：ΔL cd=184.49*103*1.04/(140*1.95*105)= 7.03(mm) 4、de段：ΔL de=183.18*103*9.53/(140*1.95*105)= 63.96(mm) 5、ef段：ΔL ef=180.05*103*1.9/(140*1.95*105)= 9.55(mm)6、fg段：ΔL fg=178.82*103*9.19/(140*1.95*105)= 60.2(mm) 7、gh段：ΔL gh=175.76*103*1.9/(140*1.95*105)= 12.23(mm) 8、hi段：ΔL hi=175.25*103*3.86/(140*1.95*105)= 24.78(mm) 9、ij段：ΔL ij=171.51*103*2.38/(140*1.95*105)= 14.95(mm) 10、jk段：ΔL jk=171.18*103*7.74/(140*1.95*105)= 48.53(mm) 11、kl段：ΔL kl=167.53*103*2.38/(140*1.95*105)= 14.61(mm) 12、lm段：ΔL lm=166.8*103*5.81/(140*1.95*105)= 35.50(mm) ΔL=2*(ΔL ab+ΔL bc+ΔL cd +ΔL de +ΔL ef+ΔL fg+ΔL gh +ΔL hi ΔL ij+ΔL jk +ΔL kl+ΔL lm)+6=2*354.81+6=715.62(mm)三、N3束已知量：P=187.488 N R = 1500 cm K = 0.0015 μ= 0.25 Ep=1.95*100000(1)Xab=0.48m(千斤顶长：0.385 m +工具锚：0.055 m+限位板：0.04m)(2)Xbc=6.92m(3)Xcd=0.82m θ=0.055rad(4)Xde=17.82m(5)Xef=3.61m θ=0.24rad(6)Xfg=2.04m(7)Xgh=3.61m θ=0.24rad(8)Xhi=0.31m(9)Xij=3.74m θ=0.25rad(10)Xjk=1.92m(11)Xkl=3.74m θ=0.25rad(12)Xlm=10.62m带入公式：1、ab段为直线段，无摩擦力P P = P = 187.488KN2、bc段为直线段，有摩擦力P P = 187.488*(1- e-(0.0015*6.92))/(0.0015*6.92)=186.52KN3、cd段为曲线段，有摩擦力P P=186.52*(1-e-(0.0015*0.82+0.25*0.055))/(0.0015*0.82+0.25*0.05 5)=185.13 KN4、de段为直线段，有摩擦力P P = 185.13*(1-e-(0.0015*17.82))/(0.0015*17.82)= 182.68 KN5、ef段为曲线段，有摩擦力P P=182.68*(1-e-(0.0015*3.61+0.25*0.24))/(0.0015*3.61+0.25*0.24) =176.83 KN6、fg段为直线段，有摩擦力P P=176.83*(1-e-(0.0015*2.04)/(0.0015*2.04)=176.56 KN7、gh段为曲线段，有摩擦力P P=176.56*(1-e-(0.0015*3.61+0.25*0.24))/(0.0015*3.61+0.25*0.24) =170.91 KN8、hi段为直线段，有摩擦力P P=170.91*(1-e-(0.0015*0.31)/(0.0015*0.31)=170.87 KN9、ij段为曲线段，有摩擦力P P=170.87*(1-e-(0.0015*3.74+0.25*0.25))/(0.0015*3.74+0.25*0.25) =165.18 KN10、j k段为直线段，有摩擦力P P=165.18*(1-e-(0.0015*1.92)/(0.0015*1.92)=164.94 KN11、k l段为曲线段，有摩擦力P P=164.94*(1-e-(0.0015*3.74+0.25*0.25))/(0.0015*3.74+0.25*0.25) =159.45 KN12、l m段为直线段，有摩擦力P P=159.45*(1-e-(0.0015*10.62)/(0.0015*10.62)=158.19KN理论伸长值计算计算公式：ΔL = P P * L/(A P * E P)ΔL --- 预应力筋的理论伸长值（mm）P P --- 预应力的平均张拉力（N）L --- 预应力筋的长度（mm）A P --- 预应力筋的截面面积（140mm2/根）E P --- 预应力筋的弹性模量（设计图给出值为195000N/mm2）考虑锚具变形及钢筋回缩量--- 6 mmN3束1、ab段：ΔL ab=187.488*103*0.48/(140*1.95*105)=3.3(mm) 2、bc段：ΔL bc=186.52*103*6.92/(140*1.95*105)= 47.28(mm) 3、cd段：ΔL cd=185.13*103*0.82/(140*1.95*105)= 5.56(mm)4、de段：ΔL de=182.68*103*17.82/(140*1.95*105)=119.24(mm)5、ef段：ΔL ef=176.83*103*3.61/(140*1.95*105)= 23.38(mm) 6、fg段：ΔL fg=176.56*103*2.04/(140*1.95*105)= 13.19(mm) 7、gh段：ΔL gh=170.91*103*3.61/(140*1.95*105)= 22.6(mm) 8、hi段：ΔL hi=170.87*103*0.31/(140*1.95*105)= 1.94(mm) 9、ij段：ΔL ij=165.18*103*3.74/(140*1.95*105)= 22.63(mm) 10、jk段：ΔL jk=164.94*103*1.92/(140*1.95*105)= 11.6(mm) 11、kl段：ΔL kl=159.45*103*3.74/(140*1.95*105)= 21.84(mm) 12、lm段：ΔL lm=158.19*103*10.62/(140*1.95*105)=61.54(mm)ΔL=2*(ΔL ab+ΔL bc+ΔL cd +ΔL de +ΔL ef+ΔL fg+ΔL gh +ΔL hiΔL ij+ΔL jk +ΔL kl+ΔL lm)+6=2*354.1+6=714.2(mm)。
现浇梁钢绞线伸长量计算书
连续箱梁钢绞线伸长量计算书一、张拉顺序根据设计服务函190#中明确：现浇箱梁张拉顺序为外4-内4-外2-内2-外3-内3-外1-内1，外侧腹板同一编号预应力筋对称张拉。
二、主要计算公式1.伸长量计算公式：△L=（P p×L）/（E p×A p）△L：钢绞线伸长量，mmP p：钢绞线平均张拉力，NL：钢绞线长度，mmE p：钢绞线弹性模量，MPa,一般图纸中有说明，但以试验室实测数据为准；A p：钢绞线截面积，单根φ15.24钢绞线有效截面积为140㎜22.平均张拉力P p=P×｛1-e-(kL+μθ）｝/(KL+μθ)P:张拉端张拉力，N1、N2、N3、N4钢束单根钢绞线张拉力P=1860*0.72*140=187.5KNK：孔道摩擦影响系数；μ：钢绞线与孔道的摩擦系数；θ：从张拉端至计算截面的孔道切线转角之和，当有平弯时同样参与计算，Rad(弧度)。
三、长度计算（一）预应力钢绞线示意图（二）N1钢束长度1、第一（四）跨（20m）计算长度L AB1=（5700-200）/cos6.2773°-1097=4436 mmL BC1 =2×π×20000×6.2773°/360°=2191mmL CD1=6760-（1097+965）=4698 mmL DE1=1929mmL EF1=6200/ cos5.5275°-（965+483）=4780mmL FG1=965mmL GH1=2600/2-483=817mmL J1= L AB1+ L BC1+…+ L GH1=4436+2191+4698+1929+4780+965+817=19816mm 2、第二（三）(30m)跨计算长度L AB2=2600/2-627=673 mmL BC2 =2×π×10000×7.1705°/360°=1251mmL CD2=6200/ cos7.1705°-（627+1253）=4369 mmL DE2=2×π×20000×7.1705°/360°=2503mmL EF2=15000-（1253+1253）=12494mmL J2= （L AB2 + L BC2 +…+ L EF2/2）×2=（673+1251+4369+2503+12494/2）×2=30086mm3、全联计算长度L J= （L J1 + L J2）×2=（19816+30086）×2=99804mm4、下料长度L x= 2 ×L工 + L J =1000×2+99804=101804mm（三）N2钢束长度1、第一（四）跨（20m）计算长度L AB1=（4700-200）/cos5.8996°-1031=3493 mmL BC1 =2×π×20000×5.8996°/360°=2059mmL CD1=8760-（1031+788）=6942 mmL DE1=2×π×20000×4.514°/360°=1576mmL EF1=5700/ cos4.514°-（788+394）=4536mmL FG1=2×π×10000×4.514°/360°=788mmL GH1=1600/2-394=406mmL J1= L AB1+ L BC1+…+ L GH1=3493+2059+6942+1576+4536+788+406=19800mm 2、第二（三）(30m)跨计算长度L AB2=1600/2-499=301 mmL BC2 =2×π×10000×5.7106°/360°=996.7mmL CD2=5700/ cos5.7106°-（499+998）=4231 mmL DE2=2×π×20000×5.7106°/360°=1993mmL EF2=17000-（998+998）=15004mmL J2= （L AB2+ L BC2+…+ L EF2/2）×2=（301+996.7+4231+1993+15004/2）×2=30047.4mm3、全联计算长度L J= （L J1 + L J2）×2=（19800+30047.4）×2=99694mm4、下料长度L x= 2 ×L工 + L J =1000×2+99694=101694mm（四）N3钢束长度1、第一（四）跨计算长度L AB1=（3700-200）/cos5.3051°-463=3052 mmL BC1 =2×π×10000×5.3051°/360°=925.9mmL CD1=11760-（463+388）=10909 mmL DE1=2×π×10000×4.4474°/360°=776mmL EF1=4500/ cos4.4474°-（388+844）=3281mmL FG1=2×π×10000×9.6533°/360°/2=842mmL J1= L AB1 + L BC1+…+ L FG1=3052+925.9+10909+776+3281+842=19785.9mm 2、第二（三）跨计算长度L AB2=2×π×10000×9.6533°/360°/2=842mmL BC2 =4500/ cos5.2059°-（844+455）=3220 mmL CD2=2×π×10000×5.2059°/360°=908.6mmL DE2=21000-（455+455）=20090mmL EF2=2×π×10000×5.2059°/360°=908.6mmL FG2 =4500/ cos5.2059°-（911+455）=3152.6 mmL GH2=2×π×10000×10.4118°/360°/2=908.6mmL J2= L AB2 + L BC2 +…L GH2=842+3220+908.6+20090+908.6+3152.6+908.6 =30030.4mm3、全联计算长度L J= （L J1 + L J2）×2=（19785.9+30030.4）×2=99632.6mm4、下料长度L x= 2 ×L工 + L J =1000×2+99632.6=101632.6mm（五）、N4钢束1、第一（四）跨计算长度L AB1=（2200-200）/cos5.2848°-462=1547 mmL BC1 =2×π×10000×5.2848°/360°=922mmL CD1=13760-（462+312）=12986 mmL DE1=2×π×10000×3.5763°/360°=623mmL EF1=4000/ cos3.5763°-（312+625）=3070.8mmL FG1=2×π×10000×7.1527°/360°/2=624mmL J1= L AB1 + L BC1+…+ L FG1=1547+922+12986+623+3070.8+624=19772.8mm 2、第二（三）跨计算长度L AB2=2×π×10000×7.1527°/360°/2=624mmL BC2 =4000/ cos3.5763°-（312+625）=3070.8 mmL CD2=2×π×10000×3.5763°/360°=623mmL DE2=22000-（312+312）=21376mmL EF2 =2×π×10000×3.5763°/360°=623mmL FG2=4000/ cos3.5763°-（312+625）=3070.8 mmL GH2 =2×π×10000×7.1527°/360°/2=624mmL J2= L AB2 + L BC2 +…L GH2=624+3070.8+623+21376+623+3070.8+624=30011.6mm3、全联计算长度L J= （L J1 + L J2）×2=（19772.8+30011.6）×2=99568.8mm4、下料长度L x= 2 ×L工 + L J =1000×2+99568.8=101568.8mm三、伸长值计算根据试验检测报告可查得钢绞线的平均弹性模量为：E=2.01×105，截面积A=140mm²。
后张法预应力张拉计算及关键
PP — 预应力筋平均张拉力（N） L — 预应力筋的长度（mm） AP — 预应力筋的截面面积（mm2） EP — 预应力筋的弹性模量（N/mm2）
张拉伸长量的计算
一、计算公式的选用
平均张拉力计算公式
01
PP — 预应力筋平均张拉力（N） P — 预应力筋张拉端的张拉力（N） — 从张拉端至计算截面的孔道长度（m） — 从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的 夹角之和（rad） — 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 — 预应力筋与孔道壁的摩擦系数
压浆时，每一工作班应制作留取不少于3组的试块，标准养护28天进行抗压强度和抗折强度试验，作为质量评定的依据；
01
03
02
压浆过程及压浆后48h内，结构混凝土的温度及环境温度不得低于5℃，否则应采取保温措施，并应按照冬期施工的要求处理，浆液中可掺入引气剂，但不得掺用防冻剂。有抗冻性要求时，浆液中掺入的引气剂含量宜为1%~3%。当环境温度高于35℃时，压浆宜在夜间进行；
张拉千斤顶的选择
张拉千斤顶的额定张拉力宜为所需张拉力的1.5倍，且不得小于1.2倍；与千斤顶配套使用的压力表的最大读数应为张拉力的1.5~2.0倍，标定精度应不低于1.0级；张拉用的千斤顶与压力表应配套标定、配套使用；张拉千斤顶有下列情况之一时，应重新进行标定： 使用时间超过6个月； 张拉次数超过300次； 千斤顶检修或更换配件后； 使用过程中千斤顶或压力表出现异常情况；
高压油管使用前应作耐压试验，油泵与千斤顶之间采用高压油管连接，在最大工作油压下保持5min以上均不得漏油，否则应及时修理更换。张拉时不得踩踏高压油管；
张拉时，千斤顶后面、预应力筋的两端严禁站人；张拉操作人员必须站在千斤顶和预应力筋的侧面；
现浇箱梁张拉计算
局部偏差 各分段曲 预应力筋 预应力筋 钢绞线编 预应力筋 对摩擦的 线的切线 分段样式 分段长度 分段长度 号 分段 影响系数 夹角和 (mm) (m) (k) (º） 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 F1（0#台 曲线段 至2#墩） 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 F1（4#台 曲线段 至2#墩） 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 F2（0#台 曲线段 至2#墩） 直线段 0～1 1～2 2～3 3～4 4～5 5～6 6～7 7～8 8～9 9～10 10～11 11～12 12～13 13～14 14～15 0～1 1～2 2～3 3～4 4～5 5～6 6～7 7～8 8～9 9～10 10～11 11～12 12～13 13～14 14～15 0～1 1～2 2～3 3～4 4～5 5～6 6～7 3212.8 3140.9 5752 2874.6 2210.3 2874.6 1117 2874.6 2210.3 2874.6 6117 2874.6 2210.3 2874.6 558 3212.8 3140.9 5752 2874.6 2210.3 2874.6 1117 2874.6 2210.3 2874.6 6117 2874.6 2210.3 2874.6 558 2340.8 2816.6 8153 2404.3 2448.4 4808.6 2448.4 3.2128 3.1409 5.752 2.8746 2.2103 2.8746 1.117 2.8746 2.2103 2.8746 6.117 2.8746 2.2103 2.8746 0.558 3.2128 3.1409 5.752 2.8746 2.2103 2.8746 1.117 2.8746 2.2103 2.8746 6.117 2.8746 2.2103 2.8746 0.558 2.3408 2.8166 8.153 2.4043 2.4484 4.8086 2.4484 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0 12 0 11 0 11 0 11 0 11 0 11 0 11 0 0 12 0 11 0 11 0 11 0 11 0 11 0 11 0 各分段曲 预应力筋 线的切线 和孔道的 夹角和 摩擦系数 (rad） µ 0 0.20944 0 0.191986 0 0.191986 0 0.191986 0 0.191986 0 0.191986 0 0.191986 0 0 0.20944 0 0.191986 0 0.191986 0 0.191986 0 0.191986 0 0.191986 0 0.191986 0 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
现浇梁弯矩张拉数据计算
1、480T型千斤顶，编号11#；油表编号为200611641#。
其线性一次回归方程为：
M=-0.011222P（Mpa ）-0.13
式中：M——油表读数，单位为Mpa；
P——千斤顶的张拉力，单位为KN；
（1）AMP15-21锚孔：控制张拉力P=1395×140×
21=4101.3KN
油表读数:M100%=-0.13+4101.3×0.011222=45.89Mpa
M10%=(-0.13+4101.3*0.011222)*0.1=4.59Mpa
M20%=(-0.13+4101.3*0.011222)*0.2=9.18Mpa
（2）AM15-5锚孔：控制张拉力P=1395×140×5=976.5KN 油表读数:M100%=(-0.13+976.5*0.011222)*1=10.83Mpa
M10%=(-0.13+976.5*0.011222)*0.1=1.08Mpa
M20%=(-0.13+976.5*0.011222)*0.2=2.17Mpa
（3）AMP15-5锚孔：控制张拉力P=1395×140×5=976.5KN 油表读数: M100%=(-0.13+976.5*0.011222)*1=10.83Mpa
M10%=(-0.13+976.5*0.011222)*0.1=1.08Mpa
M20%=(-0.13+976.5*0.011222)*0.2=2.17Mpa
2、480T型千斤顶，编号001#；油表编号为0638490#。
其线性一次回归方程为：
M=-1.27+0.01116P（Mpa ）
式中：M——油表读数，单位为Mpa；
P——千斤顶的张拉力，单位为KN；
（1）AM15-21锚孔：控制张拉力P=1395×140×
21=4101.3KN
油表读数:M100%=-1.27+4101.3×0.01116=45.64Mpa
M10%=(-1.27+4101.3*0.01116)*0.1=4.56Mpa
M20%=(-1.27+4101.3*0.01116)*0.2=9.13Mpa
（2）A M15-5锚孔：控制张拉力P=1395×140×5=976.5KN 油表读数:M100%=(-1.27+976.5*0.01116)*1=9.63Mpa
M10%=(-1.27+976.5*0.01116)*0.1=0.96Mpa
M20%=(-1.27+976.5*0.01116)*0.2=1.93Mpa
3、250T型千斤顶，编号11#；油表编号为200611641#。
其线性一次回归方程为：
M=0.0215759+0.76642（Mpa ）
式中：M——油表读数，单位为Mpa；
P——千斤顶的张拉力，单位为KN；
（1）AM15-6锚孔：控制张拉力P=1395×140×6=1171.8KN 油表读数:M100%=1171.8×0.0215759+0.76642=25.36Mpa
M10%=(1171.8×0.0215759+0.76642)*0.1=2.54Mpa
M20%=(1171.8×0.0215759+0.76642)*0.2=5.08Mpa
（2）AM15-9锚孔：控制张拉力P=1395×140×9=1757.7KN 油表读数:M100%=1757.7×0.0215759+0.76642=37.9Mpa
M10%=(1757.7×0.0215759+0.76642)*0.1=3.79Mpa
M20%=(-0.13+976.5*0.011222)*0.2=7.8Mpa
4、250T型千斤顶，编号22#；油表编号为200612554#。
其线性一次回归方程为：
M=0.0214119P+0.9266（Mpa ）
式中：M——油表读数，单位为Mpa；
P——千斤顶的张拉力，单位为KN；
（1）AM15-6锚孔：控制张拉力P=1395×140×6=1171.8KN 油表读数:M100%=1171.8*0.0214119+0.9266=26.02Mpa
M10%=(1171.8*0.0214119+0.9266)*0.1=2.6Mpa
M20%=(-1.27+976.5*0.01116)*0.2=5.2Mpa
（2）AM15-9锚孔：控制张拉力P=1395×140×9=1757.7KN 油表读数: M100%=1757.7*0.0214119+0.9266=38.56Mpa
M10%=(1171.8*0.0214119+0.9266)*0.1=3.86Mpa
M20%=(1171.8*0.0214119+0.9266)*0.2=7.72Mpa
5、25T型千斤顶，编号01051#；油表编号为200612509#。
其线性一次回归方程为：
M=0.194723P+0.51927（Mpa ）
式中：M——油表读数，单位为Mpa；
P——千斤顶的张拉力，单位为KN；
AM15-5锚孔：单根控制张拉力P=1395×140×1=195.3KN 油表读数:M100%=195.3*0.194723+0.51927=38.55Mpa
M10%=(195.5*0.194723+0.51927)*0.1=3.86Mpa
M20%=(195.5*0.194723+0.51927)*0.2=7.72Mpa。