油气上窜速度计算方法的改进
(仅供参考)后效气录井油气上窜速度的准确计算
（1）
在实际应用中，经常直接使用公式中 t1-t2 的结果 t0 进行计算，故得出公式
v=(H-ht0 /t)/t 静
（2）
式中 v 油气上窜速度，m/h；
H 油气层顶深深度，m；
h 开泵循环钻井液时钻头所在井深，m；
t1 后效气明显上升时间，min； t2 下钻至井深 h 时的开泵时间，min； t 开泵时钻头所在井深 h 时的迟到时间，min；
t0 开泵到后效气明显上升时所用的时间，min； t 静 井内钻井液从上次停泵到此次开泵之间的静止时间，h。
2 油气ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ窜速度影响因素
油气上窜速度测量过程主要受油气层压力、钻井液液柱压力（又分为静压力、循 环压力、激动压力、抽吸压力等）、钻井液性能、储集层物性、含油气丰度、钻具排 替、迟到时间不确定性等因素的影响。
（2.4） 油气丰度的影响
在溶解作用下，储集层含油气丰度越高，后效气显示越明显。但主要影响的是后 效气量的高低，而对上窜速度影响较弱。
第2页
（2.5） 钻具排替的影响
现场在后效气测量前一般会进行一个短起下活动钻具，因井控需要，现在在钻具 组合中都会带上内防喷工具，所以在起钻过程中可以通过灌浆来平衡后效气位置。但 在下入钻具的过程中，下入钻具的体积等于被排替出井口的钻井液体积，由此造成井 眼与钻具环空之间的钻井液随钻具的下入而上升，从而人为的抬升后效气的位置，使 其从开泵至返出井口时的时间减少，从而使油气上窜速度计算值误差增大。
后效气录井油气上窜速度的准确计算
摘要 通过后效气录井能够判断地层流体性质和在一定时间内钻井液侵入情
况。可以间接地对储集层进行评价分析，但后效气录井使用常规的油气上 窜速度计算方法经常无法得到准确的数据。在川东北、川南等工区进行试 验发现，在测量后效气的油气上窜速度时，迟到时间、钻具排替对其计算 结果影响较大。我们可以通过现场实际测量情况对这两种影响因素进行校 正，从而得到对油气上窜速度计算结果进行校正，不仅能够较准确地反映 油气层储集丰度，还可利用油气上窜速度等数据指导钻井井控工作，保证 钻井安全施工正常进行。
油气上窜速度的计算及应用
油气上窜速度的计算及应用油气的上窜速度是指油气在地下储层中向地表运移的速度。
了解油气上窜速度对于油气勘探、开发和生产具有重要作用。
本文将分别从计算和应用两个方面来详细介绍油气上窜速度。
1.油气上窜速度的计算：Q=K*A*(ΔP/L)其中，Q为油气上窜的总体积流量（单位为m³/s），K为渗透率（单位为m²），A为地层截面面积（单位为m²），ΔP为压力差（单位为Pa），L为有效扩散长度（单位为m）。
除了Darcy定律，还有一些其他模型可用于计算油气上窜速度，如Klinkenberg模型、Forchheimer模型等。
这些模型是通过实验数据和数学推导得出的，可以根据不同的地质条件和流动性质选择适合的模型进行计算。
2.油气上窜速度的应用：（1）油气勘探：了解油气上窜速度可以帮助勘探人员判断油气的运移路径和分布规律，从而选择最优的勘探目标。
如果油气上窜速度较大，意味着油气从储层向地表运移较快，可能形成较大的油气聚集区；如果油气上窜速度较小，可能意味着油气无法有效聚集，勘探目标可能不够有利。
（2）油气开发：油气上窜速度的计算可以为油气开发提供参考。
根据油气上窜速度的大小，可以确定合理的开发方式和生产参数。
如果油气上窜速度较大，可以选择水驱或气驱等增产方法，加快油气的采收速度；如果油气上窜速度较小，可以采取压裂、注水等增压方法来提高开采效率。
（3）油气生产：了解油气上窜速度对于制定生产计划和优化生产参数也非常重要。
通过计算油气上窜速度，可以预测油气从储层到井口的时间，从而提前安排生产工作，确保生产顺利进行。
此外，了解油气上窜速度还可以帮助评估油气储量和生产潜力，指导决策和管理。
总之，油气上窜速度的计算和应用对于油气勘探、开发和生产具有重要意义。
通过准确计算油气上窜速度，可以优化勘探目标、指导开发和生产工作，提高油气资源的开采效率和经济效益。
油气上窜速度计算方法的改进
油气上窜速度计算方法的改进现场录井中，准确计算油气上窜速度对安全钻井、油气层的保护和后期的测试、油气产能评价意义重大。
根据油气上窜速度可以对储层的特性和产能进行定性评价、合理调整钻井液密度，既能确保油层不被压死，又能使钻井工程安全的施工。
为此，提出了一种计算油气上窜速度的方法，该方法考虑了井深结构和钻具结构等影响环空体积的因素。
现场作业表明，该方法是可行的。
标签：后效录井；油气上窜速度；新计算方法0 引言后效录井（亦称循环钻井液气测录井）是指工程停钻或起下钻作业过程中钻井液静止一段时间后，下钻到需要的深度进行钻井液循环时，测定通过扩散和渗透作用进入井筒钻井液中烃类气体的含量。
取全取准后效显示资料，准确计算油气上窜速度，对于评价油气水层，保证安全施工，保护油气层，提高勘探的整体效益均具有十分重要的意义。
长期以来关于油气上窜速度的计算方法很多（如迟到时间法[1]和累计泵冲数法[2]），各种计算方法各有特点，现在随着深井和超深井的出现，井身的结构越来越复杂，原来的计算方法没有考虑到这些因素的影响，计算出来的结果与实际的结果偏差较大，在很大程度上影响了钻井工程的正常开展。
为此，笔者基于泥浆体积排代法得到了一种计算油气上窜速度的新方法。
1 目前油气上窜速度的影响因素1.1 环形空间差别的影响。
由于井眼结构及钻具结构的上部和下部都不同，不同位置上返速度就会不同，按上述方法归为将出现很大的误差。
1.2 钻井液排量的影响。
钻井液排量的变化直接影响着迟到时间的变化，在刚开泵循环时，由于钻井液静止时间长，钻井液稠，需要先用小排量循环，人为降低泵速，循环一段时间后再提高泵速使排量增大。
有时由于两个泵互相更换，排量也会不同。
这样，用现有的方法无法准确计算出随时间变化的排量，也就影响了深度的准确归位，至使深度归位误差增大。
此外，还有其他一些因素也对循环钻井液深度归位造成影响，如起钻灌钻井液、下钻钻井液溢出和井径扩大率的影响等。
油气上窜速度计算方法的完善措施研究
油气上窜速度计算方法的完善措施研究摘要：为了研究钻井过程中油气上窜速度计算方法的完备性，防止溢流等复杂工况，确保油气田安全高效的开采。
本文基于笔者西部钻探克拉玛依钻井公司实际工作经验，针对近年来笔者遇到的高压油气井的油气上窜速度规律展开探讨，为同行提供建设性意见。
关键词：钻井；油气上窜；速度；计算1引言随着石油工程开采技术的提升，边远、小型、高压油气藏正在不断被开发，在储量动用前，由于地层资料缺失和计算误差对地层压力往往把握不稳。
给后续开采带来一定安全隐患，而在石油工程环节就需要进行一定程度的实验计算极大降低前期地质勘探误差，防止溢流等复杂工况，确保油气田安全高效的开采。
在此本文基于笔者西部钻探克拉玛依钻井公司实际工作经验，针对近年来笔者遇到的高压油气井的油气上窜速度规律展开探讨，为同行提供建设性意见。
2传统油气上窜速度计算中误差原因分析油气上窜为钻井过程中常见现象，需要预先核算并制定相关应急措施防止事故发生。
该工况具体定义为：钻井过程中，当相应油气储层被打开后，由于地层异常压力诱发长时间或者短暂油气层压力大于钻井液液柱压力，在异常压差作用下油气涌入钻井液并上涌喷出井筒的现象。
而相关技术人员为防止井喷事故，制定合适钻井液和相关循环工艺进行压井就必须事先核算油气上窜速度。
顾名思义，单位时间内油气上窜移动的距离为油气上窜速度。
而不同算法得出的油气上窜速度往往因为计算方法和取值的不同产生相应误差。
根据笔者工作所知，当前业内最为普遍的计算方法有迟到时间法和体积法两种。
而体积法较为粗放，通常用于预估或者数据收集不全情况下，具体使用过程中主要受井眼环空体积的影响导致较大误差。
所以相关企业大多选用迟到时间法，根据相关仪器进行气测录井，然后根据相应数据资料通过软件充分核算油气上窜速度。
该方法通用计算公式为：V=[H油-（H钻头t显/t迟）]/T静其中，V，代表油气上窜速度，m/h；H油，代表相应油气储层深度，m；H钻头，代表循环钻井液时钻头的深度，m；t迟，代表气测迟到时间，min；t显，代表从开泵循环至见油气显示的时间，min；T静，代表上次起钻停泵至本次开泵的间隔静止时间，h；根据公式可以看出，各参数数据测点都能直接或间接影响计算结果。
油气上窜速度计算方法探讨
７６ 一 低渗 透 油 气 … Ｌｏｗ Ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ Ｏｉｌ＆ Ｇａｓ Ｆｉｅｌｄｓ
行 时 间 的影 响 ；三 是 迟 到 时 间 的测 量 计 算 与 油气 上 窜 速 度 测 量 计 算 是 在 不 同 的下 人 钻 具 次 数 和状 态 下 ，数 据 一 致 性 差 ； 四是 没 有 将 油 气 侵 段 的 显 示时 间引入上窜速度计算 中，缺乏全面性 ；五是 用钻屑 的迟到时间计算油气上窜速度不合理 ；六 是 没 有 考 虑 复合 井 眼 的情 况 。
冀 参甏恭 帮麓
油 气上窜速 度计 算方法 探讨——张发 展等
油 气 上 窜 速 度 计 算 方 法 探 讨
张 发 展 ，呼 苏娟 ， 熊 杰
（１．中 阳 石 油 长 庆 油 阳 分 公 州 培 训 中 心 ；２．中 石 ｝ｆ｝｛长庆 油 ＦＦ１分 公 司油 气 ｌ 岂研 究 院 ）
对 于 油 气 窜 速度 的计 算 ，开 井 状 态 下 目前 的方 法 主要 有 ：常 规 法 （迟 到 时 间法 和 容 积法 ）、 钻 井 液 顶替法 、伞 烃 曲线法 等 ３种 方法 。毋 庸 置 疑 ，这 ３种 计 算 方 法 在理 论 上 都 是 正确 的 。但 是 由于 各 种 方法 的 发 点 不 同 ，都 有 一 定 的 局 限性 。 特 别 是 这 ３利Ｉ方 法 都存 在一 个 致 命 的 问题 ，没 有 考虑气泡或气柱在 上移过程 中体积变化会对 上移 速 度 的影 响 ， 而气 泡 或 气柱 上 移 是 一 个 变速 而 不 是 匀速 的运 动 ，速 度 是越 来 越 快 的 ，按 照匀 速 计 算 的速 度 必 然是 偏 低 的 ，应 当进 行必 要 的修 正 。 另 外 ，在 钻 井 或 作 业 过 程 中 ，都 实 行 发 生 溢 流后 立 即关 井 的方 法 进 行 井 口控 制 ，关 井 后气 泡 或 气 柱 上 移 的速 度 会 对 井 筒 内 各点 的压 力带 来 很 大 的 影 响 ，甚 至 会 导致 重 新 失 控 ，因此 对 关 井 状 态 下 气 泡 或 气 柱 上 移 的速 度 的研究 具 有 现实 意 义 。通 过 对 目前 使 用 的开 井 状 态 下 计算 气 泡或 气 柱 ｊ－移 的速 度 的 各 种方 法 进 行 分 析 ，指 出 其局 限性 ， 方 便 现 场 使 用 ，另外 ，提 出 了一 种 在关 井 状 态 下 计 算气泡或气柱 卜移速度 的一种新方法 ，并对现场 应 用进 行 了探 讨。
油气上窜速度计算探讨
油气上窜速度计算探讨目前，中石化对进入气层后起钻前的油气上窜速度要求十分严格，比如中石化安全技术规范Q/SHS0003.1-2004中规定油气上窜速度不得高于10m/h，川东北含硫天然气井安全技术规范中规定起钻前油气上窜速度不得高于30m/h，而中石油或石油天然气行业标准并无如此规定，比如钻井井控技术规程SY/T6426-2005、石油天然气安全规程AQ2012-2007中并未在起钻前有如此规定。
近几年的生产管理统计结果表明，这些规定并未有效起到防止出现井涌溢流等复杂情况及事故，反而给生产管理带来很大的难度，不但增加了井漏及井控风险，也加重了对油气层的污染程度，并严重影响开发进度。
下面就起钻前油气上窜速度控制什么范围内合理进行探讨：一、天然气在井筒中的运动规律天然气在储层中根据组分的不同一般以气态或者气液两相存在，由于储层压力很高，气体被高度压缩，相对密度较大。
当储层被揭开后，储层岩屑气、交换气（储层压力低于钻井液液柱压力）、溢流气（储层压力高于钻井液液柱压力）变混入钻井液中，天然气气泡此时的受力主要为浮力（F浮）、自身重力G和界面张力（N界面）。
上窜的主要动力F上窜=（F浮—G）—N界面（1）其中F浮应遵循阿基米德定律，（2）F浮=ｐ钻井液gV =ｐg п r3自身重力G=ｐ天然气Vg（3）界面张力与钻井液结构强度及气泡表面积有关（4）N界面=k..S=k .4/3п r2由上面的关系式可以知道，如果密度差产生的上浮力（F浮—G）大于界面张力，气泡就能自动加速上升，如果界面张力大于上浮力，气泡就被包在钻井液中不上升，但现场一般都要求钻井液具有良好的脱气性，钻井液胶粒之间的结构力以及与气泡间的界面张力一般都小于上浮力（遇到井塌后大幅提高粘切的钻井液及高粘切的堵漏浆除外），因此，天然气进入钻井液中后会自动上升。
当液柱压力已经高于地层压力时，储层气体不会大量自动进入井筒（即无溢流气），但在一段时间内还存在少量交换气和渗透气进入井筒，如果为了降低后效全烃值而不断提高钻井液密度，这将导致进入井筒的气泡受到的浮力增大，在流变性保持不变的情况下，这将使气泡上升的速度加快。
油气上窜速度计算方法修正与现场应用
油气上窜速度计算方法修正与现场应用
任永利;蒋洪波;韩忠青;杨云鹏;禹贵成
【期刊名称】《石油工业技术监督》
【年(卷),期】2022(38)10
【摘要】塔里木油田钻井现场普遍采用“迟到时间法”计算油气上窜速度,实践表明该方法计算值偏大,当计算结果无法满足钻井施工井控安全时,往往采取循环提密度、压重浆帽等措施抑制油气上窜,这样不仅会对油气层造成伤害,更有甚者会造成井漏及井控风险。
基于短起下钻油气运移过程对“迟到时间法”进行修正,修正后的计算方法综合考虑了复合钻具与井身结构组合、钻具排替、油气相对钻井液运移的影响。
现场应用结果表明,新方法计算精度更高、更加符合塔里木油田新井控管理规定下的井控安全要求。
【总页数】4页(P24-27)
【作者】任永利;蒋洪波;韩忠青;杨云鹏;禹贵成
【作者单位】中国石油塔里木油田分公司监督中心
【正文语种】中文
【中图分类】TE2
【相关文献】
1.油气上窜速度计算方法的改进与现场应用
2.油气上窜速度计算方法改进及应用
3.油气上窜速度计算方法的改进与应用
4.深水钻井油气上窜速度的一种计算方法
5.一种新的油气上窜速度计算方法——分段判定累计泵冲法
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气测后效油气上窜高度计算方法完善
（ 分为静压 力 、 环压力 、 又 循 激动压 力 、 汲压力 等） 抽 、 钻井 液性能 、 储集层 物性 、 油气 丰度 、 止时 间 、 含 静 钻
钻井液 静止 时间 的长 短主要 影响油 气上窜 的高 度， 时间越长 油气上 窜高度 越大 。
强度。
（ ） 集层物 性 的影 响 ３储 储集层 物性越 好 ， 有利 于油气进入 井筒 ， 越 当储 集层 压力 大于液 柱压力 时 ， 后续 接替能 力就越 强 ， 后 效显示 更 明显 。在相 同压 差及 含 油气 丰 度条 件 时 ， 裂缝 型储集 层 的后 效显 示 比孔 隙型更为 强烈 。
还 可 以验证 地层压 力预测 的准 确度及 随钻地层 压力
大， 油气 上窜速 度则越 大 。 （） ２ 钻井液 性能 的影 响
钻 井液 的密度越 大 ， 井筒 液柱 压力越 大 ； 钻井 液 的粘度及 切力越 大 ， 其携 砂能力 越强 ， 不利 于油气 但 进人 井筒 。高密 度 、 高粘 度 、 高切 力会 明显减 弱后效
摘 要 气测 后 效 录 井 是对 储 集 层 流 体 动 态进 行 及 时 观 测 的 有 效 手 段 ， 利 于 保 证 钻 井 安 全 、 护 油 气层 。但 以 有 保
往后 效 检 测 中油 气 上 窜 高度 的计 算 方 法存 在 一定 误 差 ， 分 析 研 究 认 为 ， 钻 具 对 钻 井 液 排 替 因 素 的 影 响 所 致 ， 经 是 针
（） ４ 油气 丰度 的影 响
监测 效果等 ， 为勘探 决策 提供有力 支持 。
在溶解 作用 下 ， 储集层 含油 气丰度越 高 ， 后效 显
油气上窜速度的计算及应用
油气上窜速度的计算及应用武庆河（中原油田录井公司）一、引言储层被打开的油气侵入井筒，并沿井眼上窜是一种常见的现象。
油气上窜速度与地层压力、钻井液参数等因素直接相关。
准确地检测、计算出油气上窜速度是提高其应用价值的关键，因此，必须正确理解和应用计算公式中的每一项参数。
在油气勘探过程中，钻井施工人员对井涌的发生特别敏感。
在测后效循环时，一旦出现井涌情况，就立即盲目提高钻井液密度，结果造成对油气层的损害，测试结果常常出乎人们的意料之外。
要保护油气层，必须使油气上窜速度保持一定的数值。
上窜速度过快，可能导致严重的井涌或井喷事故的发生；上窜速度过慢，油气层又可能被压死。
所以。
在录井过程中，要密切注意对上窜速度的跟踪分析，指导钻井液密度的合理调整，保护油气层。
二、上窜速度的计算上窜速度的计算一般采用下列公式。
1、迟到时间法V上窜=[H－（H B/T C）×（T j-T k）]/T jz (1)2、体积法V上窜=[H×Q(T j-T k)/V c]/T jz (2)3、全烃曲线法V上窜= Q(T fj-T k)/V c×T jz(3)——油气上窜速度，m/h。
H——油气层深度，m。
H B——循环钻井液时钻头位置，式中：V上窜m。
T j——见油气显示时间，hh:mm。
T C——钻头位置所对应的迟到时间，min。
T k——开泵时间，hh:mm。
Q——排量，L/min。
V c——裸眼环空每米理论容积，L。
T fj——在全烃曲线上油气显示值开始下降的时间，hh:mm。
T jz——上次起钻停泵至本次开泵钻井液静止时间，h。
上窜速度计算过去一直是采用公式（1）、（2），公式（3）是以公式（1）、（2）为基础推导出来的，经过多口井的应用证明该公式正确。
从公式（3）可以看出：一是由于其计算上窜速度只与出现显示时的排量有关，不考虑从开始循环到出现显示之间变泵的影响，消除了有关排量的影响因素。
二是所采用时间为（Tfj－Tj），该时间可直接从气测曲线上读取，并且由于（Tfj－Tj）一般小于公式（1）、（2）中的（T j －Tk），因此该时间段内停泵、变泵的几率很小。
油气上窜速度计算方法改进及应用
初 峰 时 问 ，即从 开 泵刮 汕 气 爪 的时 间 ，ｒ ａｉｎ； 为
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ ｏｉｌ ａｕｉｌ ｇａｓ ｕｐＷａｌ￣ｌ ｃｈａｌｍｅｌｉｕｇ ｓｐｅｅｄ；ｈｆ｛ｍ（·ａ ｍ ｆｅｓｅｒｃｏｉｌ＇ ：ｅａｌ（’ｕｌａｌｉｏｎ ｌｎｅｔｌｌ１．］；￣ｖｅｉｌ（＇ｏｌｌｈ＇ｏ］ｓａｆｅｌｙ；［）ａｒａｌ｜Ｅｔ－ｌｅｌ’《＞ｐｔｉｌｌｆｉｚａ—
ｌｉＩ１ｎ
近平 衡或 欠平 衡钻 井过 程 中 ，如果 坪底 力控 制 不 当 ，将 会 引起 井漏 或井 喷等 事故 发， ，失 去保护 油气层 的意 义 ．严重 影 响整 体勘 探开 发效 果 掌握地 层 压 情 况至 父重 要 ．而 油气上 窜 速度 直观 反映 了 片筒 力 衡 程 度和地 层 流体运 移状 念 通 过对 油 气上 窜速 度进 行跟踪 分析 ．合硼 测整 钻 外液 密度 ．可 以更 好地指 导近平 衡或 ，人平 衡钻 片 ，实现 保 护储层 乖Ｉｌ井 控 安 全 Ｉ ｌ
．
Ｅ＇ｅｓｅｒｖ（１ｉｌ＇Ｓ．Ｂａｓｅｄ （Ｉｌｌ ｔｈｅ ａｌｍｌｙｓｉｓ ｏｔ’ｌｈｅ ｉｎｆ ｌｕｅ Ｅｕ’ｉｎｇ ｆａｃｔｏｒｓ ｏｆ ｔｈｅ ｏｉｌ ａ Ｅｌｄ ｇａｓ ｕｐｗａ ｖ’（Ｉ ｅｈａｌｍ ｅｌｉｎｇ ｓｐｅｅｄ ｃａｌｌｍ ｌａｔｉｏ Ｅ（ｍｅｔｌｌ（Ｅｄ．Ｉｈｅ （·Ｏ Ｅ Ｅ— Ｃ Ｅ‘ｅｔｅ ｍｅｔｈ，ｌｄｓ ａｕｄ ｍｅａｓｕｒｅｓ ｔｏ ｉｍｐ，－ｏｖｅ ｌｈｅ ｅａｈ ｕｌａｔｉｏｎ ａｃ（·ｕｒａｅｙ ｏｆ ｏｉｌ ａｎｄ ｇａｓ ｕｐｗａＭ 【·ｈａｌｍ ｅｌｉｎｇ ｓｐｅｅｄ ａｒｅ ｐｕ！ １ｌ、、ａｒｄ．｜ｒｈＰ ｉｌ１Ｉ＿
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油气上窜速度计算方法的改进
现场录井中，准确计算油气上窜速度对安全钻井、油气层的保护和后期的测试、油气产能评价意义重大。
根据油气上窜速度可以对储层的特性和产能进行定性评价、合理调整钻井液密度，既能确保油层不被压死，又能使钻井工程安全的施工。
为此，提出了一种计算油气上窜速度的方法，该方法考虑了井深结构和钻具结构等影响环空体积的因素。
现场作业表明，该方法是可行的。
标签：后效录井；油气上窜速度；新计算方法
0 引言
后效录井（亦称循环钻井液气测录井）是指工程停钻或起下钻作业过程中钻井液静止一段时间后，下钻到需要的深度进行钻井液循环时，测定通过扩散和渗透作用进入井筒钻井液中烃类气体的含量。
取全取准后效显示资料，准确计算油气上窜速度，对于评价油气水层，保证安全施工，保护油气层，提高勘探的整体效益均具有十分重要的意义。
长期以来关于油气上窜速度的计算方法很多（如迟到时间法[1]和累计泵冲数法[2]），各种计算方法各有特点，现在随着深井和超深井的出现，井身的结构越来越复杂，原来的计算方法没有考虑到这些因素的影响，计算出来的结果与实际的结果偏差较大，在很大程度上影响了钻井工程的正常开展。
为此，笔者基于泥浆体积排代法得到了一种计算油气上窜速度的新方法。
1 目前油气上窜速度的影响因素
1.1 环形空间差别的影响。
由于井眼结构及钻具结构的上部和下部都不同，不同位置上返速度就会不同，按上述方法归为将出现很大的误差。
1.2 钻井液排量的影响。
钻井液排量的变化直接影响着迟到时间的变化，在刚开泵循环时，由于钻井液静止时间长，钻井液稠，需要先用小排量循环，人为降低泵速，循环一段时间后再提高泵速使排量增大。
有时由于两个泵互相更换，排量也会不同。
这样，用现有的方法无法准确计算出随时间变化的排量，也就影响了深度的准确归位，至使深度归位误差增大。
此外，还有其他一些因素也对循环钻井液深度归位造成影响，如起钻灌钻井液、下钻钻井液溢出和井径扩大率的影响等。
为了消除上述影响，准确计算出环空体积和累计排出的钻井液体积，为此采
用钻井液排代法，计算出累计排出的钻井液体积，即可比较精确的计算油气上窜速度。
2 排代法计算油气上窜速度的原理
泥浆体积排代法的计算原理是在有效时间内，泵的实际泥浆排代体积与井内的实际环空排代体积一致，每次下钻开泵循环过程中，从开泵到出现最大值的时间t时，用泥浆泵泵入井内的泥浆体积VD与测量时油气层已上窜所至的井深到井口的环空体积VF相等。
VD=VF
在单位时t内用泥浆泵泵入井内钻井液的体积：
VD=Ax△V
式中，A为单位时间t内泥浆泵的总泵冲数；△V为泥浆泵每冲的排代体积，m3/冲。
将整个井身结构和钻具组合可近似看作一个圆柱体，由圆柱体体积计算公式可以得到：
V=HxS
式中，H为柱状长度，m；S为柱体的横街面积，m2。
实际录井过程中，由于受到井身结构和钻具外径等影响，各种钻具与井身间的环空体积均不一样，计算时应分别计算出各段的环空体积，即：
式中，Hi为各外径钻具的有效长度，m；Si为各外径钻具的横截面积，m2；Si=π（Di2-di2）4，Di为裸眼直径或套管内径，m；di为各种钻具的外径，m。
开泵时油气层已上窜至井深到井口的环空体积：
式中，i为从井口到油气上窜井深的各种钻具代号。
上式中各钻具的有效长度Hi是已知的，所求的是油气上窜后高度所对应的钻具结构的有效长度。
在现场的录井中，钻具的相关参数是已知的，而对于已经钻开的上部的井深结构是已知的，下部钻具与井身间的所有横切面积是可以直接计算出来的。
公式为
式中，HiSi为从井口开始第i种钻具与井身之间的环空体积。
在实际生产中，
每次下钻的钻具组合、各种钻具的长度、钻具的外径以及井深的结构都已知，这样可以求出H1s1+H2s2+…+Hn-1sn-1的值。
计算重点是求出最下面的一种钻具的有效长度（即Hn），可采用数学比较法求解。
我们可以采用数学比较方法从井口第一种外径钻具所对应的外环空体积V1开始逐级比较。
如果V>V1，则说明第一种钻具到井口环空体积小于油气上窜高度到井口的环空体积，则进行下一级比较
V>V1+V2
……
直到V>V1+V2+…+Vn-1，和V>V1+V2+…+Vn时此时说明油气上窜高度在n-1和i中钻具之间，我们可以通过钻具组合得到n-1前钻具对应的长度，可以求出第i中钻具的有效长度Hi，可以得到
由此可以计算出油气的上窜高度h=H1+H2+……+Hi。
因此可以得出
u+H-ht
式中，H为随钻工程中油气层出现显示深度，m；
h为开泵测量时油气层已上窜所至的深度
t为钻井液静止时间，h。
3應用实例
通过对伊朗雅达地区多口井的实际排量计算，对比传统的迟到时间计算方法，两者都与现场实际测量相符。
注：雅达地区油气显示多为灰岩，主要为孔隙含油，裂缝不发育，渗透性一般，且在钻进过程中，钻井液相对密度比较大，对油气释放有一定的影响。
结束语
（1）在实际运用中，利用该方法计算油气上窜速度必须考虑下列问题：由于数学模型建立在泵的单位排量上，在实际录井过程中，泵的排量受到泵的缸套直径、泵的上水效率等的影响，因而在录井之前必须效验每一个泵的实际排量，利用单位时间内实际泵入井内的体积来效验实际排量和上水效率。
需要效验泵在单位时间的泵冲数，这样计算出来的总泵冲数比较准确，最后计算的总排代体积就比较准确。
泵的实际排量是影响计算结果的主要因素，工作中要效验准确的
实际每泵冲排量。
（2）等体积排量法计算油气上窜速度，用了单位时间的泵的总的排代体积相对量，涉及了循环排量，在现场录井过程之中。
考虑具体的井眼与井深结构，公式中仅需要测量出现最大值时泵向井内的泵的实际体积，其它都为已知量，计算结果准确，适用于现场录井对于油气上窜速度的计算。
（3）公式推导建立在油气在静止一段时间后油气已经上窜所达到的高度，未考虑油气的滑脱上升、气体膨胀等因素，这有待今后进一步研究。
参考文献
[1] 孙士平，孙宝发·基于泥浆体积排代法计算油气上窜速度研究·长江大学学报，2010，7（3）：499～501
[2] 吕鹏福，对后效深度归位的改进·录井工程，2008，19（1）：70～71。