结构整体性能控制
PKPM新、旧规范版本之间的变化
返回列表查看: 2420|回复: 6PKPM新、旧规范版本之间的变化[复制链接][论坛转帖][博客转帖]petty-sun26主题听众40积分技术员土木币56•收听TA•发消息电梯直达主贴发表于 2006-4-6 12:50:35 |只看该作者|倒序浏览本文介绍pkpm计算软件TAT,SATWE和PMSAP的新、旧规范版本之间的变化,这同时也是新旧规范(抗震规范、高层规程、荷载规范、混凝土规范〉的条文变化。
1,.风荷载风压标准值计算公式为:WK=βzμsμZ W。
其中:βz=1+ξυφz/μz在新规范中,基本风压Wo略有提高,而建筑的风压高度变化系数μE、脉动增大系数ξ、脉动影响系数υ都存在减小的情况。
所以,按新规范计算的风压标准值可能比89规范大,也可能比89规范小。
具体的变化包括下面几条:1)、基本风压:：新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30年一遇改为50年一遇:新高规3.2.2条规定:对于B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑,应按100年一遇的风压值采用。
2)、地面粗糙度类别：由原来的A、B、C类,改为A、B、C、D类。
C类是指有密集建筑群的城市市区；D类为有密集建筑群,且房屋较高的城市市区。
3)、凤压高度变化系数：A、B、C类对应的风压高度变化系数略有调整。
新增加的D类对应的风压高度变化系数最小,比C类小20%到50%4)、脉动增大系数:A、B、C类对应的脉动增大系数略有调整。
新增加的D类对应脉动增大系数比89规范小,约小5%到10%。
与结构的材料和形式有关。
5)、脉动影晌系数：在89高规中,脉动影响系数仅与地面粗糙度类别有关,对应A、B、C类的脉动影响系数分别为,0.48、0.53和0.63。
在新规范中,脉动影响系数不仅与地面粗糙度类别有关,而且还与建筑的高宽比和总高度有关,其数值都小于89高规。
如C类、高度为5Om、高宽D类,则小37%。
6)、结构的基本周期：脉动增大系数ξ与结构的基本周期有关(WoT12)。
高层结构整体性能指标解析
高层建筑结构设计整体性能指标控制1.平均重度《高混规》5.1.8条文说明目前国内钢筋混凝土结构高层建筑由恒载和活载引起的单位面积重力，框架与框架-剪力墙结构约为12kN／m2～14kN／m2，剪力墙和筒体结构约为13kN／m2～16kN／m2，而其中活荷载部分约为2kN／m2～3kN／m2，只占全部重力的15％～20％，活载不利分布的影响较小。
另一方面，高层建筑结构层数很多，每层的房间也很多，活载在各层间的分布情况极其繁多，难以一一计算。
【注】平均重度可用于衡量荷载输入的准确性与初步判断结构构件尺寸合理性。
2.结构基本周期结构基本周期可用于判断结构质量和刚度等结构特性合理性的指标。
一般7度区剪力墙结构T=0.1N，N为楼层层数，6度区与8度区上下浮动。
3.结构整体位移角（弹性）4.楼层剪重比根据《抗规》5.2.5【注】《抗规》5.2.5条文说明地震影响系数在长周期段下降较快，对于基本周期大于3.5s的结构，由此计算所得的水平地震作用下的结构效应可能太小。
而对于长周期结构，地震动态作用中的地面运动速度和位移可能对结构的破坏具有更大影响，但是规范所采用的振型分解反应谱法尚无法对此作出估计。
出于结构安全的考虑，提出了对结构总水平地震剪力及各楼层水平地震剪力最小值的要求，规定了不同烈度下的剪力系数，当不满足时，需改变结构布置或调整结构总剪力和各楼层的水平地震剪力使之满足要求。
例如，当结构底部的总地震剪力略小于本条规定而中、上部楼层均满足最小值时，可采用下列方法调整：若结构基本周期位于设计反应谱的加速度控制段时，则各楼层均需乘以同样大小的增大系数；若结构基本周期位于反应谱的位移控制段时，则各楼层i均需按底部的剪力系数的差值△λ0增加该层的地震剪力——△F Eki＝△λ0G Ei；若结构基本周期位于反应谱的速度控制段时，则增加值应大于△λ0G Ei，顶部增加值可取动位移作用和加速度作用二者的平均值，中间各层的增加值可近似按线性分布。
运用SATWE进行结构设计时注意的几个问题
运用SATWE进行结构设计时注意的几个问题SATWE软件将施加荷载的方式分为两种：“一次性加载”和“模拟施工加载”。
其中“模拟施工加载1”方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施工过程中，现浇楼板取值1.3-2.0，这个值应在建筑考虑非承重墙体刚度的、接PM生成SATWE数据在PMCAD中已经输入了结构模型的数据，在SATWE中还要对这些数据进行分析和补充，下面有几点问题是设计时需考虑到的。
由于恒载的特殊性，SATWE软件将施加荷载的方式分为两种：“一次性加载”和“模拟施工加载”。
其中“模拟施工加载1”方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施工过程中，逐层加载，逐层找平的过程。
“模拟施工加载2”是在的理论基础上，将竖向构件的轴向刚度增大10倍，在一定程度上考虑了基础的不均匀沉降。
对于框剪结构而言，外围框架受力有所增大。
剪力墙核心筒受力略有减小，有利于基础受力更均匀。
所以高层建筑一般选择“模拟施工加载1”，高层框剪基础宜取“模拟施工加载2”，多层建筑一般选择“一次性加载”。
建筑设计时应考虑抗震的要求，不应采用严重不规则的设计方案。
体形复杂、平立面不规则的结构，可在适当部位设置防震缝，或调整平面形状和尺寸，加强构造措施。
不规则的建筑在计算时采用的是空间结构计算模型，并需进行薄弱层验算。
这在SATWE信息输入时都要引起注意。
在计算地震力时，如果考虑单向地震作用，即用偶然偏心计算，多层规则的结构可以不考虑。
质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转影响；其他情况，应允许采用调整地震作用效应的方法计入扭转影响。
这在抗震规范和高层建筑混凝土结构技术规程中都有强制性条文。
在调整信息中，有几个数据的取值是需要注意的。
“梁端弯矩调幅系数”一般现浇框架梁取0.8-0.9，装配整体式框架梁取0.7-0.8.弯矩调幅原因是：钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布性质，在竖向荷载作用下考虑适当降低梁端弯矩，以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。
PKPM中七个比地控制和调整及整体性能控制总论
PKPM中七个比的控制和调整(2007-10-2017:54:59)1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6，高规6.4.2和7.2.14。
轴压比不满足时的调整方法：1）程序调整：SATWE程序不能实现。
2）人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。
2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，见抗规5.2.5，高规3.3.13。
这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的地震剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求完成后续的计算。
剪重比不满足时的调整方法：1）程序调整：在SATWE的"调整信息"中勾选"按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力"后，SATWE按抗规5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。
2）人工调整：如果还需人工干预，可按下列三种情况进行调整：a）当地震剪力偏小而层间侧移角又偏大时，说明结构过柔，宜适当加大墙、柱截面，提高刚度；b）当地震剪力偏大而层间侧移角又偏小时，说明结构过刚，宜适当减小墙、柱截面，降低刚度以取得合适的经济技术指标；c）当地震剪力偏小而层间侧移角又恰当时，可在SATWE的"调整信息"中的"全楼地震作用放大系数"中输入大于1的系数增大地震作用，以满足剪重比要求。
3、刚度比：主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层，见抗规3.4.2，高规4.4.2；对于形成的薄弱层则按高规5.1.14予以加强。
刚度比不满足时的调整方法：1）程序调整：如果某楼层刚度比的计算结果不满足要求，SATWE自动将该楼层定义为薄弱层，并按高规5.1.14将该楼层地震剪力放大1.15倍。
2）人工调整：如果还需人工干预，可适当降低本层层高和加强本层墙、柱或梁的刚度，适当提高上部相关楼层的层高和削弱上部相关楼层墙、柱或梁的刚度。
如何防止钢结构整体失稳的方法
如何防止钢结构整体失稳的方法钢结构整体失稳是指由于结构设计不合理、材料质量不达标、荷载超过设计范围等原因，导致钢结构整体发生倾覆、垮塌等失稳现象。
为了防止钢结构整体失稳，需要从结构设计、材料选择、施工质量控制等方面进行综合考虑和采取相应的防范措施。
以下是一些常用的防止钢结构整体失稳的方法：1.合理的结构设计合理的结构设计是防止钢结构整体失稳的基础。
设计师应根据建筑物的用途和所处的地理环境，合理选取结构的类型、形式和参数，并进行必要的荷载计算、强度计算和稳定计算。
特别是在地震区域，应满足抗震设计要求，采取合适的抗震措施。
2.适用的材料选择钢材质量的好坏直接影响着钢结构的稳定性。
选择优质的钢材，如优良的钢板、钢梁、钢柱等，能够提高钢结构的整体稳定性。
同时，还应注重材料的防腐蚀性能和耐火性能，以增加钢结构的耐久性和安全性。
3.施工质量控制施工质量对于钢结构的整体稳定性至关重要。
要严格按照施工图纸和设计要求进行施工，确保节点连接牢固、焊缝质量良好，使用合格的连接件和焊接材料。
另外，要加强施工现场管理，遵守施工规程，确保施工质量符合要求。
4.定期检测与维修定期对钢结构进行检测和维修，是保障钢结构整体稳定性的重要手段。
通过无损检测、强度试验等方法，发现结构潜在的安全隐患。
对于已经出现的缺陷或损伤，要及时采取修复措施，以防止进一步恶化。
5.严格控制荷载荷载是导致钢结构整体失稳的主要原因之一、在设计和使用阶段，要严格按照规范、标准和设计要求进行荷载计算和荷载控制。
避免超过结构的承载能力范围，特别是在建筑物改造、设备添加等情况下，要重新进行荷载计算，确保结构的稳定性。
6.强化结构连接结构连接是钢结构整体稳定性的关键。
通过采用适当的结构连接方式，如螺栓连接、焊接连接等，能够提高结构的整体刚度和强度。
在设计和施工过程中，要严格按照规范要求，选择合适的连接件和连接方法，并对连接进行充分的检测和验收。
7.加强结构监测结构监测是实时了解结构变形和振动状况的重要手段。
2021版PKPM参数的介绍
2021版PKPM参数的介绍2021版pkpm结构计算参数的介绍1.风荷载1）、承载力设计时风荷载效应放大系数：高规4.2.2条规定，对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时，应按基本风压的1.1倍采用。
低规4.2.8条规定，斜风向振动促进作用显著的高层建筑，应当考量斜风向风振的影响。
特别注意：当结构高宽比很大，结构顶点风速大于临界风速时，可能将引发较显著的结构斜风向振动，甚至发生斜风向振动效应大于顺风向促进作用效应的情况。
结构斜风向振动问题比较复杂，与结构的形状、刚度和风速都存有一定关系；通常情况下，高度少于200m的或自振周期少于5s的高层建筑，宜通过风洞试验研究确认斜风向振动的影响。
2）、舒适度：低规3.7.6条规定，房屋高度不大于150m的高层混凝土建筑结构应当满足用户风振舒适度建议，风荷载促进作用下结构的阻尼比为5%；用作舒适度求函数的结构阻尼比为2％；用作舒适度求函数的风压为0.5kn/m2。
注意：与风荷载有关的两个阻尼比，一个用于计算风荷载，一个用于舒适度验算；计算风荷载，钢结构阻尼比取1%，有填充墙的钢结构取2%，混凝土和砌体结构取5%；验算舒适度，混凝土结构取2%，混合结构根据房屋高度和结构类型取１％～２％；舒适度验算结构参看文件wmass.out，给出顺风向顶点最大加速度，横风向顶点最大加速度。
2.地震作用1）、“规定水平力”的确认方式：抗震规范3.4.3条和高规3.4.5条，在规定的水平力作用下，楼层的最大弹性水平位移（或层间位移）大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的1.2倍。
抗震规范6.1.3条和高规8.1.3条，设置少量抗震墙的框架结构，在规定的水平力促进作用下，底层框架部分所分担的地震沉没力矩大于结构总地震沉没力矩的50%时，其框架的抗震等级应当按框架结构确认，抗震墙的抗震的等级可以与其框架的抗震等级相同。
（备注：底层指排序镶嵌固端所在的层）。
注意：规定水平力主要用于计算地震作用下的位移比和倾覆力矩（包括框架、短肢墙、框支框架和一般剪力墙的倾覆力矩）统计。
房屋结构的概念设计与计算指标的控制
高规 3.5.6条。 2.3.4处理方法
7~9度抗震设防且不满足高规第 3.5.6条规定的 高层建筑，应采用弹性时程分析法进行多遇地震下的 补充计算。
2.4.1功能 控制结构在罕遇地震下的整体扭转效应的参数；
限制第一扭转周期 Tt不要太大，从而控制扭转角不 要过大；通过振型成分的输出，了解各个振型的性态； 使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不 至出现过大(相对于侧移)的扭转效应。
调整原则：加强结构周圈，或者消弱内筒，两者同 时采取，效果更好，达到减少扭转周期，增大平动周期 的目标。 2.4.5说明
结构扭转振型不允许出现在第一周期，避免出现 在第二周期。
扭转周期比大于 0.9，混合结构扭转周期比大于 0.85，属二项不规则超限。
周期比计算时应采用刚性楼板假定。
2.5.1功能 控制楼层扭转效应的参数；限制结构平面布置不
2.2.1功能 判断结构竖向布置的不均匀性，检查刚度是否突
变；寻找薄弱层。 2.2.2输出文件
WMASS.OUT/楼层抗剪承载力比值：Ratio-Bu-X Ratio-Bu-Y； 2.2.3规范链接
抗规 3.4.3条、高规 3.5.3条。 2.2.4处理方法
同 2.1.4条。 2.2.5说明
受剪承载力突变形成的薄弱层，人工判定，人工 指定。
按整层建模的大底盘多塔结构，计算时应把底盘 切开，保留与该塔 2~3跨的底盘结构。
多层异形柱结构的薄弱层地震剪力增大系数为 1.25。
不宜采用同一楼层均为软弱层和薄弱层的高层 建筑。
2.3.1功能 判断结构竖向布置的不均匀性；寻找薄弱层。
2.3.2输出文件 SATWE:WMASS.OUT/各楼层的单位面积质量
建筑结构整体性能快速控制方法的探讨
８３ ／５
２ ２６ ３—
ＣＮ ２ １ ２ ／ ２ －３ ３ Ｎ
建 筑 结 构 整体 性 能 快 速 控 制 方法 的探 讨
李 秋 红 窦 立 军 ， 志仁 。 ， 袁
（． １ 珠海 市建 筑设 计 院 ， 珠海 ５ ９ ０ ； ． １ ０ ０ ２ 长春 工程学 院土 木工程 学 院 ， 长春 １ ０ １ ） ３ ０ ２
际扭转 的量值 ， 周期 比控 制 结 构在 罕 遇 地 震 下 的扭 转 效应 ， 两者 都是 反 映结 构 整 体侧 向刚 度 与扭 转 刚 度 间 的关系 的 ， 位移 比是 反映两 种 刚度 的绝对关 系 ， 周 期 比反 映两 种 刚度的相 对关 系 。
键 节点 。建筑结 构 整体性 能 的控制 是结构 分 析的核
中 图分 类号 ： ＴＵ３ １ １ 文献 标志码 ： Ａ 文 章 编 号 ：０ ９８ ８ （０ ２ ０ －０ ３０ １ ０ － ９ ４ ２ １ ）１０ ２ －４
关 于建筑 结构 整体性 能 的控制 是通过 ８ 比值 来表 个
述 的 。这 ８ 比值 为 ： 个 位移 比、 周期 比 、 移角 比、 位 刚 度 比、 重 比、 剪 轴压 比 、 重 比 、 覆 力矩 比 。８个 比 刚 倾
值 的 限值 为结 构整体 性 能的控 制 目标 。
０ 引 言
建 筑 结 构 整 体 性 能 是 指 建 筑 物 在 使 用 期 间受
Байду номын сангаас
各个 比值 是对建 筑结 构整 体某项 性 能的具 体反 映 。位 移 比、 周期 比控制建 筑结 构整 体抗 扭转性 能 ； 位 移角 比、 重 比反 映建 筑结构 整体 刚度 ； 剪 轴压 比控
风、 地震 等作 用 所 反 应 的性 能 。建 筑 结 构 整 体性 能
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结构整体性能控制平均重度（1.0恒+0.5活控制）作用：(经验值，不是硬性指标)校核，初步判断荷载是否正确，结构是否合理。
如果平均重度都不对，荷载就不对，后面就不用看了。
出图时最好再检查一遍此项检查：1，看总信息标准层，（恒质量+活质量）/结构面积Pkpm给出的面积没有把洞口减去的信息中活荷载已经乘以0.5了。
一顿=10千牛2，荷载校核--竖向导荷--荷载总值--1.0，0.5--自动得出结果普通住宅（面积70~120）7度区，隔墙容重8~1020层13.530层14.540层15.5平均重度0.5的差值很正常，差值1可能错了，差值2荷载肯定有错误8度区，以上数值加16度区，以上数值减1灰砂砖，16容重的，以上数值加11.0的风压，相当于8度区，0.5的风压相当于7度区如果荷载又没有错，但平均重度又很多，则剪力墙多了不要纠结于特殊的楼层规范条文：高规5．1．8目前国内钢筋混凝土结构高层建筑由恒载和活载引起的单位面积重力，框架与框架-剪力墙结构约为12kN／m2～14kN／m2，剪力墙和筒体结构约为13kN／m2～16kN／m2，低烈度取下线，高烈度取上线。
而其中活荷载部分约为2kN／m2～3kN／m2，只占全部重力的15％～20％，活载不利分布的影响较小。
平均重度衡量荷载输入的准确性与初步判断结构构件尺寸的合理性。
看总体平均的平均重度是否在经验范围内。
补充：检查桩数结构总质（吨）x10x1.2/单桩承载力=这栋楼合理桩数混凝土等级：高层梁板C30，墙：六七度区20层C40，30层C50，40层C60（八度区由刚度控制，混凝土等级一般都是c40以下，混凝土等级提高，弹性模量增加不大）结构基本周期周期值：（经验）7度， 0.1n。
6度， 0.12n。
8度0.2， 0.08n。
8度0.3， 0.06n。
（n指层数）7.1.1周期不理解，理解频率，即周期的倒数km T /2π=刚度越大，周期越小。
和抗震烈度无关，但高度区外力大，刚度大点，所以周期小点。
检查：看周期只看前三个，老庄说第三个扭转系数至少0.9，不满足是观察其扭转振型，哪边刚则会往那边转如何调扭转系数：图形文件输出--结构整体空间振动简图--改变视角--俯视图 补充：振型：十几层18，40层30个有效质量系：90%，方案阶段，振型个数少点，算得快，施工图阶段取多点自振周期：是结构按某一振型完成一次自由振动所需的时间； 基本周期：是指结构按基本振型完成一次自由振动所需的时间。
周期是物体的固有动力特性，不受外力影响。
一般7度区剪力墙结构 T=0.1N ，N 为楼层层数.6度、8度上下波动。
周期比：控制目的：控制整个结构在罕遇大地震下的扭转效应调整方式：金角银边铜肚，加强角与周边刚度，剪小中间刚度。
程序计算：1T Tt主要为控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响。
规范条文：新高规的3.4.5条规定，结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1 之比，A级高度高层建筑不应大于0.9；B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.85。
对以上两种结构分析：边角太柔，中间太刚。
第一振型扭转，周期比大于1，抗扭周期大于平动周期，绝对不行，所以次周期比很差，不对。
周期比主要看结构布置情况平面规则性：控制抗扭的指标周期比，位移比反应结构物整体刚度的指标：周期比，刚重比，层间位移角，剪重比（位移比反应相对高度，扭转不规则）周期值是经验指标，刚重比基本都满足，一般100m以内都满足，不用管。
即使不满足，考虑重力阶效应即可。
（考虑重力二阶效应按理说所有结构都存在，但是为了控制含钢量，PKPM不要求就不考虑了）层间位移角，剪重比比较重要，控制结构刚柔的重要指标结构整体位移角胡可定律：F=K*u，K--刚度所以任何位移有关的梁，都与力与刚度有关。
力：,一般结构确定，力改变不了。
刚度大，位移小。
层间位移角：tanθ=θ=最大水平位移和层高之比不满足：加刚度，梁做高，墙做长，增加剪力墙（墙做厚没多大用）根据规范看第一个工况即可，后面的工况满不满足无所谓啦竖向规则性：楼层与楼层的比较侧向刚度比：抗震设计，高层，相邻下部楼层≧上部的70%≧上三层平均值的80%高层地下室顶板做嵌固端，地下室侧向刚度≧上部2倍转换层，查高规附录E 楼层抗剪承载力之比：剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力， 确保结构安全性。
)(G n ij jeki 最小地震剪力系数λ=∑=V 即：某层地震剪力与该层以上（包括该层）重力荷载代表值之比可以理解为最小配筋率5 2 5抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：． ．A 控制意义：控制剪重比，是要求结构承担足够的地震作用，设计时不能小于规范的要求。
剪重比与地震影响系数由内在联系:λ=0.2αmax剪重比不够，先看有效质量系数，增加刚度，剪重比：抗规5.2.5高规4.3.120点标高以下不用管，首层不满足最小值的85%，小于这个值时，把结构做刚一点。
一般，六度区很难满足，将剪力墙做长点7度区大多都满足8度区99%都满足λ=V/G越高的楼，越低的烈度，场地越好的越不容易满足。
楼越高，周期越大，α值输入越小，地震力越小，V就小。
低烈度区，剪力小。
8度区层间位移角不容易满足。
如果层间位移角和剪重比都很富余，可以减小刚度4.2.3 结构阻尼比为0.05时的地震影响系数α，应根据烈度、场地类别、特征周期分区和结构自振周期按图4.2.3采用，其最大值αmax按第4.2.5条的规定确定。
场地特征周期Tg，根据场地类别和特征周期分区按《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规定确定。
隔震结构的自振周期T 可采用与隔震结构相应的计算模型经计算确定。
平面规则性：控制抗扭的指标：周期比，位移比位移比在考虑偶然偏心的规定水平力作用下，楼层的竖向构件的最大水平位移和最大位移/平均位、（平面）如果不对：在软件中找到最大位移的节点号最小位移的节点号在其对称的位置结构平面布置应减少扭转的影响。
在考虑向构件最大的水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1. 2倍，不应大于该楼层平均值的1. 5倍；B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指出的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1. 2倍，不应大于该楼层平均值的1. 4倍。
注：当楼层的最大层间未移交不大于本规程第3. 7. 3条规定的限值的40%时，该楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移与该楼层平均值的比值可适当放松，但不应大于1. 6.结构扭转变形分析：假定楼板为平面内无限刚，当一个结构发生平动和扭转时，将发生如图（2）所示的变形。
显然（δmin+δmax）/2=δavg（1）式中δmax为按刚性楼盖计算，同一侧楼层角点竖向构件最大水平位移或最大层间位移；δmin为按刚性楼盖计算，同一侧楼层角点竖向构件最小水平位移或最小层间位移；δ a vg为按刚性楼盖计算，该楼层平均水平位移或平均层间位移；令位移比ξ=δmax/δmin，将其代入（1）式，可得δmax/δmin=ξ/（2-ξ）（2）当ξ=1 2时，δmax=1 5δmin；当ξ=1 5时，δmax=3δmin；当ξ=1 8时，. . .震作用下将在变形最大的竖向构件处首先破坏，从而造成结构破坏位移比要求强制刚性楼板假定：是根据刚性楼板假定的条件下确定的，其平均位移的计算方法，也基于“刚性楼板假定”。
位移比=最大位移/平均位移，平均位移=（最大位移+最小位移）/2，假设“最小位移”，当楼层中产生0位移节点，则最小位移一定为0，从而造成平均位移为最大位移的一半，位移比为2。
则失去了位移比这个结构特征参数的参考意义，所以计算位移比时，如果楼层中产生“弹性节点”，应选择“强制刚性楼板假定”。
竖向规则性：楼层与楼层的比较侧向刚度比，楼层抗剪承载力之比，侧向刚度比3．5．2抗震设计时，高层建筑相邻楼层的侧向刚度变化应符合下列规定：1 对框架结构，楼层与其相邻上层的侧向刚度比γ1可按式(3．5．2—1)计算，且本层与相邻上层的比值不宜小于0. 7，与相邻上部三层刚度平均值的比值不宜小于0. 8。
多层剪切变形，高层弯曲变形层高突变，收截面收得太狠，会导致两个比值不合理刚度比：J 层K 柱侧向刚度：212'h i D jk本层刚度与上一层的百分之70的比值：3.5.1不满足的情况：层高突变，框支建立剪力墙收截面收狠了若刚度比不满足，1，最底层架空层，层高很大，刚度小，层高突变，会不满足，此时将底层剪力墙加厚200该2502，框支剪力墙：不满足，将落地的剪力墙加厚加长RJX1,RJY1：剪切刚度8、楼层抗剪承载力之比3．5．3 A级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不宜小于其相邻上一层受剪承载力的80％，不应小于其相邻上一层受剪承载力的65％； B 层受剪承载力的75％。
注：楼层抗侧力结构的层间受剪承载力是指在所考虑的水平地震作用方向上，该层全部柱、剪力墙、斜撑的受剪承载力之和。
抗剪承载力的计算，体现了规范强剪弱弯的设计思想，即构件应首先弯曲屈服、破坏，而不能剪切破坏，剪切破坏属于脆性破坏，应避免。
剪切刚度：GA可以把墙做厚抗剪承载力比不过需要回填9、刚重比======================================================================== ====结构整体稳定验算结果======================================================================== ====X向刚重比EJd/GH**2= 7.52Y向刚重比EJd/GH**2= 7.08该结构刚重比EJd/GH**2大于1.4,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比EJd/GH**2大于2.7,可以不考虑重力二阶效应楼层高水平荷载大可能刚重比不够，需要考虑重力二阶效应刚重比=Di*Hi/Gi （刚重比=结构的侧向刚度/重力荷载设计值）框架结构的刚重比=Di*Hi/∑Gi (i 层以上各层重力荷载设计值之和)Di-第i 楼层的弹性等效刚度，可取该层剪力与层间位移的比值Hi-第i 楼层层高Gi-第i 楼层重力荷载设计值高规5.4.1，满足下列公式不考虑重力二阶效应1，剪力墙结构：∑=≥n i i D G HEJ 127.2 2，框架结构：∑=≥n ij i j i h G D 20`EJ_d`——结构一个主轴方向的弹性等效侧向刚度，可按倒三角形分布荷载作用下结 构顶点位移相等的原则，将结构的侧向刚度折算为竖向悬臂受弯构件的等效侧向刚度；H ——房屋高度；`G_i`、`G_j`——分别为第i 、j 楼层重力荷载设计值；`h_i`——第i 楼层层高；`D_i`——第i 楼层的弹性等效侧向刚度，可取该层剪力与层间位移的比值；n ——结构计算总层数。