支架设计及验算
现浇异型空心板的支架设计及验算
２ ３ ９ ．ｋ ／ ／ ＝１ ７ ５ Ｎ ｍ
式 中， 卜
Ｉ Ｉ 一
高 强螺栓 的 预拉 力 ，取２ ５Ｎ； ２ｋ
（ ）荷载 ２
３ １１ 模 板 支架 自重 ．．
（ ）模板 （ １ 含背 木 ） ． Ｎ／ ； ：１２ ｍ ｋ （ ）施 工振捣荷 载 ：２ Ｎ／ ； ２ ． ｋ ｍ２ ０
（ ）施工 人员和 材料 堆放 ：１０ Ｎ／ ； ３ ． ｋ ｍ２ ３ １２ 空心 板梁 混凝土 量 ．， 空心板 梁混 凝土 量为３ ７３ 。 ４ ．ｍ３ ３２ 支架材 料 主要 参数 ．
在 加载 ５％和１０ 后 均要 复测 各控 制点标 高 ，加载 １０ ０ ２％ ２％
预 压 荷载 并持 荷 ２ｈ 要再 次 复测 各控 制点 标 高 ，如 果 ４后
＝ ３ ． ａ ． 【ｄ ＝ ．ｘ ４ ＝１８５ ａ 满 足 １ ８９ ＭＰ ＜１ ｃ ３ ｒ １３ １ ５ ８ ． ＭＰ
要求。
， Ｑ／ ＝１ ５５ １３（７１ ｘ１ ｒ ＝ Ａ ５ ．Ｘ ０／６ ． ２ ０）
＝ ３２ ａ ［］＝ ５ ａ满 足要 求 。 ２． ＭＰ ＜ 丁 ８ ＭＰ
３ 受力验 算
取 第９ 跨现 浇异 形空 心板 梁进行 验算 。 ４
３１ 荷 载计 算 ．
、
３３２ 贝雷横 梁验 算 ．． （ ）计算 模式 １
１个 直 径 １ ｍ的空心 腔 。 ４ ． ０
撑 上部 荷载 ；抱 箍壁 采用面 板８６ ｍ的钢板 ，抱箍 高度 １ｒ ａ
为 １ ｍ；每个 抱箍 设有 ２ 个 高强 螺栓 ，利 用扭 力扳 手锁 ． ５ ４
满堂支架结构验算
满堂支架结构验算一、总体设计说明采用Φ４8×3．５mm碗扣式钢管支架。
梁重分配原则为：假定箱梁腹板的重量仅由腹板下的立杆承受，顶板和底板的重量之和仅由底板下的立杆承受,翼缘板的重量仅由翼缘板下的立杆承受。
具体布置为:①在全桥长度范围内，底板下的立杆布置为（纵距×横距)９０cm×30cm;翼缘板下的立杆布置为９0ｃm×９0cm。
考虑到腹板较重,腹板下立杆布置为90cm×3０cm。
立杆步距均为90 cm。
②纵木采用１0cm×1０cm方木,间距２0ｃｍ沿横桥向满铺,横木采用15ｃm ×15cｍ方木。
③剪刀撑设置:横向剪刀撑每间隔6m设置一道，纵向剪刀撑在两个腹板下及两侧外围均需设置一道，共计4道。
支架的详细布置见设计图。
二、支架基本承载力与设计荷载１、支架基本承载力Φ48×３.５mm碗扣式钢管,立杆、横杆承载性能见表１。
表１立杆、横杆承载性２、设计荷载(1)箱梁自重,箱梁混凝土容重26ＫN/m３；(2）模板荷载,按 5.5 ＫN/m2计;（3)施工荷载,按3.0 KN／m2计;(4)砼振捣荷载，按2.5 KN／m2计;（5)倾倒混凝土荷载,按３KＮ/m2计；（2）~（5）荷载合计为14 KN/m2。
三、立杆竖向承载力验算1、0#-1#梁段（梁高３．05m)腹板下立杆荷载分析：碗扣式立杆分布90cm×30cm,层距60cm。
图中三个截面分别代表纵断面不同部位:1、端头截面1为0＃端头向大里程方向200ｃｍ处,2、端头截面2为1#端头向小里程方向100cm处，3、跨中截面为梁体跨中处。
综合考虑，则:端头截面1连续梁单侧截面翼板面积:ｇ１＝1．48m２;连续梁单侧截面腹板面积：ｇ2=5.０2m2;连续梁单侧截面中板面积：g3=２．56m2;连续梁单侧截面中板面积：ｇ4＝6.75ｍ2;1、中板处断面面积为６.75 ｍ2,6.7５×２6/3.1=5６．6１KN/m2,荷载组合:１.２×５６.61+１.４×１４.０＝8７.5KＮ/m２,则单根立杆受力为:N＝87.５×0.9×0.3＝2３．62KN＜[ ３5 KＮ］（满足)。
模板支架验算内容
模板支架验算内容
在进行模板支架的设计和施工时，为了保证其安全性和可靠性，需要进行一系列的验算。
以下是一些常见的验算内容：
强度验算
强度验算是保证模板支架在承载能力极限状态下不发
生破坏的重要步骤。
通过对支架的各个组成部分进行强度计算，可以确定其是否具有足够的承载能力。
刚度验算
刚度验算是保证模板支架在使用过程中不发生过大变
形的重要步骤。
通过对支架的各个组成部分进行刚度计算，可以确定其是否具有足够的刚度。
稳定性验算
稳定性验算是保证模板支架在使用过程中不发生失稳
现象的重要步骤。
通过对支架的各个组成部分进行稳定性计算，可以确定其是否具有足够的稳定性。
支撑杆件的长细比验算
支撑杆件的长细比是影响其承载能力和稳定性的重要
因素。
通过对支撑杆件进行长细比计算，可以确定其是否具有足够的承载能力和稳定性。
扣件抗滑移验算
扣件是连接支撑杆件和立杆的重要部件，其抗滑移能力
对模板支架的稳定性具有重要影响。
通过对扣件进行抗滑移验算，可以确定其是否具有足够的抗滑移能力。
支撑立杆地基承载力验算
支撑立杆地基承载力是保证模板支架在使用过程中不
发生下沉现象的重要因素。
通过对地基承载力进行验算，可以确定其是否具有足够的承载能力。
模板支架整体稳定性验算
除了对模板支架的各个组成部分进行验算外，还需要对整个支架进行稳定性验算。
通过对整个支架进行稳定性计算，可以确定其是否具有足够的整体稳定性。
脚手架盖梁支架计算方法
脚手架盖梁支架计算方法一）立杆支撑稳定性验算计算原则：考虑到脚手架钢管的使用磨损情况，钢管材料按照中48X3.5mm 进行验算。
脚手架钢管截面积A = 4.89cπι2,回转半径i=15. 78mm,钢材抗压强度设计值为205MPa;1、不含大跨盖梁支架立杆支撑布置按照0.6X0. 6m （纵向X横向）进行设计，横杆设计按照步距 1. 2m进行计算。
取单位面积重量最大的PHN05号盖梁4. 514t∕m2盖梁混凝土：⑴荷载计算：（不考虑风荷载）：①永久荷载（ENGk）A、混凝土重：66. 2m3*25∕ （19.295*1. 9）=45. 144kN∕m2B、模板及支架重：0. 75 kN∕m2C、ΣNGK= （45. 144+0. 75）×0. 6×0, 6 = 16. 522kN②活荷载（ENQK）A、施工人员及设备荷载：LO kN∕m2B、振捣混凝土荷载：2. 0 kN∕m2C、ΣNQK= （1. 0 + 2.0） X0. 6X0. 6 = 1. 08 kN⑶计算荷载（N）N=l. 2NGK+1. 4NQK=1. 2×16. 522 + 1. 4×1. 08 = 21. 338kN2、立杆稳定性计算：N∕ΦA≤f式中：N 一立杆轴向力，取N=2L 338kN;6—稳定系数，根据长细比入=76,查得稳定系数6=0.744A一立杆截面积，A=4. 89cm2;f一钢材抗压强度设计值，取f = 205MPa.N∕ΦA = 21338∕ （0. 744X489） =58. 65MPa<f = 205 MPa故立杆稳定二）立杆地基承载力计算荷载计算：（不考虑风荷载）单根立杆的轴向力N=2L 338 kN整个支架的总竖向力 No 为 21. 338X36. 66/ （0.6X0.6） =2172. 92kN基础底面积为19. 295*1. 9=36. 66m2则基础底面平均压力：P=N∕A = 2172. 92/36. 66 = 59. 27KPa<80 Kpa （上海市地基平均承载能力）2、大跨箱梁桥大盖梁支架立杆支撑布置按照0.6X0. 3m （纵向X横向）进行设计，横杆设计按照步距 1. 2m进行计算。
支架施工专项方案验算书
支架施工专项方案验算书1. 验算目的和依据本支架施工专项方案验算书的目的是对支架的设计方案进行验算，确保支架的结构稳定性和安全可靠性。
验算依据主要包括相关的设计规范、技术要求以及工程项目的具体情况等。
2. 工程概况和设计参数2.1 工程概况•工程名称：支架施工工程•工程地点：XXXXX•工程时间：XXXXX•施工单位：XXXXX•设计单位：XXXXX2.2 设计参数支架设计参数主要包括支架类型、支架高度、支架材料规格和支架布置方案等。
3. 方案验算结果3.1 支架荷载分析根据工程要求和现场实际情况，我们对支架的荷载进行分析，并计算得出各个方向的荷载大小。
3.1.1 垂直荷载垂直荷载主要包括自重和工作荷载。
按照设计规范和工程要求，我们计算得出垂直荷载为XXXXX。
3.1.2 水平荷载水平荷载主要包括风荷载和地震荷载。
根据现场气象数据和地震级别，计算得出水平荷载为XXXXX。
3.2 支架结构计算根据支架的设计方案和荷载分析结果，我们对支架的结构进行计算，包括选择合适的材料、截面尺寸和连接方式等。
3.2.1 材料选择根据支架的荷载和结构要求，我们选择了具有足够强度和刚度的钢材作为支架的材料。
3.2.2 截面尺寸根据荷载计算结果和支架的几何形状，我们确定了每个构件的截面尺寸，确保其满足强度和稳定性的要求。
3.2.3 连接方式支架的连接方式主要包括焊接和螺栓连接。
根据实际施工情况和结构要求，我们选择了适当的连接方式，确保连接的牢固性和可靠性。
3.3 支架安全性分析为了确保支架的安全可靠性，我们进行了支架的稳定性分析和强度验算。
3.3.1 稳定性分析通过对支架的整体稳定性进行分析，我们确定了支架的稳定性系数，并判断其是否满足安全要求。
3.3.2 强度验算通过对支架结构各个构件的受力状态进行计算，我们得出了各个构件的强度验算结果，并判断其是否满足强度要求。
3.4 结论根据以上方案验算结果，我们得出以下结论：•支架的荷载分析结果满足工程要求；•支架的结构计算结果满足强度和稳定性要求；•支架的安全性分析结果表明其安全可靠。
现浇箱梁满堂支架的设计与验算
掌握正确的模板支架设计和验算方法非常重要。 本文结合广明高速公路延长 横 向方木 均 采用 针 叶类 广东 松 ， 截 面尺 寸 为８ ×８ ｅ ｍ（ ２ ｍ长 ） 。 材 料参 数 如 线 工程 大 蟹大 桥 现浇 箱 梁满 堂碗 扣式 支 架施 工 ， 介 绍 碗 扣式 模 板支 架 的设 计 下 ：自重 ：Ｙ＝６ ＫＮ／ ；顺纹弯应力 ：１ ３ ＂ ：１ ２ ＭＰ ａ；顺 纹受 压应力 ： 和 验算 方 法 。 ａ ＝１ ２ ＭＰ ａ； 顺纹抗拉 ： ｏ１ ＝８ ． ０ ＭＰ ａ Ｉ 』 哽 纹抗剪 ： ｔ ， ＝１ ． ３ ＭＰ ａ； 弹 性 模
宽 异形 预 应 力 混凝 土 箱梁 ， 右 幅 采用 单 箱 三 室 等宽 预 应 力 混凝 土 箱 梁 ， 桥跨 下 ： Ｗ＝ ２ ９ ５ ８ ０ ｍ ｍ ； Ｉ ＝ １ ． ４ ８ ×１ ０ ￣ ｎ ｍ ；单 位长 度质 量 ７ ． ４ ４ ｋ ｇ ／ ｍ； Ｅ ＝ ２ ． １ Ｘ １ ０ Ｓ ＭＰ ａ ； 结 构 布置 为左 幅 ２ ×２ ０ ＋ ２× ３ ０ ｍ、 右 幅２ ０ ＋ ２×３ ０ ＋ ２ ０ ｍ， 箱 梁 高 度为 １ ． ７ ｍ。箱 梁
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表１ 碗扣支榘钢管簸面特性
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大蟹 大桥 断 面 图
（ １ ）
３ ３ ３
现浇箱梁支架系统设计及受力验算
B RIDGE&TUNNEL桥梁隧道工程概况西宁市海晏路二期桥梁工程位于海晏路，桥梁上部结构为10跨等截面连续箱梁，现浇连续箱梁施工采用满堂支架现浇工艺，分底、腹板与顶板两次浇筑成型，支架的搭设选用碗扣脚手架，本文详细阐述了满堂支架的系统设计和受力验算。
地基处理本工程桥址区原地面是湿陷性黄土状土，为满足满堂支架所需承载力要求，在支架搭设前需对地基进行硬化处理。
横桥向支架搭设范围为31.4m，地基处理时双幅桥面范围作为整体统一处理，处理宽度为33.4m，保证支架系统的整体稳定性。
地基处理时先将现地面进行整平、压实，尤其是加强对承台基坑回填处认真处理，要求压实度≥96%，然后采用30cm厚天然砂砾垫层进行加固处理，砂砾垫层整平后，采用重型振动压路机碾压密实，最后在砂砾垫层上面浇筑10cm厚的C20混凝土面层。
满堂支架搭设总体方案支架系统采用Φ48×3.5碗扣式钢管支架作为现浇连续箱梁的支架，其截面积A=489mm2。
箱梁正常段支架搭设时，箱梁顺桥向和横桥向立杆间距均按照0.9m布置，横杆步距为1.2m。
顶部横梁（14×14cm方木）布置间距为0.9m，纵梁（10×6cm 方木）布置间距为0.25m。
立杆在连续箱梁的墩顶横梁处加密布设为45×45cm，加密范围为5.4m，采用0.9×0.9m支架套搭来实现。
全部支架系统立杆高度根据施工现场硬化完后地基标高、箱梁底标高以及承托、枕木、木方和模板的厚度确定，当相邻地面落差较大时，箱梁支架需在顺桥向分段断开搭设，断开的两端支架间用钢管和扣件连接。
为了保证支架的整体刚度和稳定性，在支架搭设完毕后，纵向沿支架两侧布置足够的剪刀撑，横桥向剪刀撑沿纵向每隔4.5m设置一道，均由底至顶连续设置，水平剪刀撑由钢管搭接形成，竖向每4个步距设置一道。
剪刀撑的宽度为4～6跨立杆间距，与地面夹角45°～60°，并应由底至顶连续设置。
支架专项施工验算方案
一、编制依据1. 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）2. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）3. 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）4. 工程施工图纸及设计文件5. 相关国家及行业标准二、编制原则1. 安全第一，预防为主，确保施工安全。
2. 符合国家及行业相关规范、标准。
3. 确保支架结构稳定、可靠。
4. 优化施工方案，提高施工效率。
三、验算内容1. 杆件强度验算2. 构件刚度验算3. 构件稳定性验算4. 构造节点验算5. 支架整体稳定性验算四、验算方法1. 杆件强度验算：根据杆件材料、截面尺寸、荷载等参数，按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）进行计算，确保杆件强度满足要求。
2. 构件刚度验算：根据构件材料、截面尺寸、长度等参数，按照《钢结构设计规范》进行计算，确保构件刚度满足要求。
3. 构件稳定性验算：根据构件材料、截面尺寸、长度、荷载等参数，按照《钢结构设计规范》进行计算，确保构件稳定性满足要求。
4. 构造节点验算：根据节点类型、材料、连接方式等参数，按照《钢结构设计规范》进行计算，确保节点强度和稳定性满足要求。
5. 支架整体稳定性验算：根据支架结构形式、材料、尺寸、荷载等参数，按照《钢结构设计规范》进行计算，确保支架整体稳定性满足要求。
五、验算步骤1. 收集工程资料，包括施工图纸、设计文件、材料参数等。
2. 分析支架结构，确定验算内容和方法。
3. 根据验算内容，进行计算，得出计算结果。
4. 对计算结果进行分析，判断支架结构是否满足要求。
5. 如不满足要求，优化设计，重新计算。
六、验算报告1. 验算报告应包括验算依据、验算内容、验算方法、计算过程、计算结果、分析结论等。
2. 验算报告应由具有相应资质的工程师签字，并加盖单位公章。
3. 验算报告应作为施工组织设计、施工方案的重要组成部分，指导施工。
七、注意事项1. 验算过程中，应严格按照规范、标准进行计算。
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支架设计及验算第五章支架设计及验算5.1支架、模板方案5.1.1模板箱梁底模、侧模和内模均采用δ=15 mm的竹胶板。
竹胶板容许应力[σ0]=14.5MPa,弹性模量E=6×103MPa。
5.1.2纵、横向方木纵向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5MPa，截面尺寸为8×13.5cm。
截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=80×1352/6=2.43×105mm3I= bh3/12=80×1353/12=1.64×107mm3横向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5 MPa，截面尺寸为8×8cm。
截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=80×802/6=85333mm3I= bh3/12=80×803/12=3.41×106mm3考虑到现场材料不同批，为安全起见，方木的力学性能指标按湿材乘0.9的折减系数取值，则[σ0]＝14.5×0.9＝13.05MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa，容重6KN/m3。
纵横向方木布置：纵向方木或[10槽钢（I10工钢）布置间距等同于支架横向间距，横向方木间距一般为30cm，在腹板和端、中横隔梁下为20cm。
5.1.3支架采用碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48、t=2.6mm，材质为Q235A 级钢，轴向容许应力[σ0]=140 MPa。
详细数据可查表5.01。
碗扣支架钢管截面特性表 5.01碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距一般为90×90cm，在端、中横隔梁下为60×60cm、30×60cm，腹板下30×90cm、60×90cm。
横杆除顶端及底端步距为60cm外，其余横杆步距为120cm。
连接支杆和竖向剪刀撑见图。
5.2荷载取值及荷载组合5.2.1荷载取值（1）模板、支架自重：竹胶板自重取0.15KN/m2。
8*8方木每米自重6*0.08*0.08*1=0.04 KN/m。
按照间距20cm 考虑，则每平米重量为0.04*5=0.2 KN。
8*13.5方木每米自重6*0.08*0.135*1=0.0648 KN/m。
按照间距30cm考虑，则每平米重量为0.0648*3.33=0.22 KN。
查五金手册可知，[10槽钢每米自重10.0Kg，则为0.1 KN/m，I10工钢每米自重11.2Kg，则为0.112 KN/m，均小于8*13.5方木自重，偏安全考虑计算模板自重时全部按照8*13.5方木的自重计算。
计算支架时，模板及纵横向方木按照均布荷载计算，荷载大小为0.15+0.2+0.22=0.57 KN/m2，取1KN/m2进行计算。
内模板（含内支架）均布荷载取2KN/m2（2）新浇筑钢筋砼自重参照《路桥施工计算手册》第172页，按配筋率，则钢筋砼自重取值26KN/m3。
（3）施工人员和施工料具运输、堆放荷载①计算模板及直接支撑模板的小楞时，均布荷载取2.5kN/m2，另以集中荷载2.5KN进行验算；②计算直接支撑小楞的梁或拱架时，均布荷载可取1.5 kN/m2；③计算支架立柱及支撑拱架的其它结构构件时，均布荷载可取1.0 kN/m2。
（4）振捣混凝土时产生的荷载：取2 kN/m2。
5.2.2荷载分项系数计算脚手架及模板支撑架构件强度时的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数：（1）永久荷载的分项系数，取1.2；计算结构倾覆稳定时，取0.9。
（2）可变荷载的分项系数，取1.4。
计算构件变形（挠度）时的荷载设计值，各类荷载分项系数，均取1.0。
5.2.3荷载组合计算底模板及支架强度时，荷载组合为：（1）+（2）+（3）+（4）；验算底模板及支架刚度时，荷载组合为：（1）+（2）；5.3模板及支架计算5.3.1支架布置（1）横、顺桥向布置详见附图3-01、3-02（2）横杆竖向步距均按1.2m布设置5.3.2立杆承载力计算（1）荷载的计算单肢立杆轴向力计算公式根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》5.6.2如下式5-1所示。
N = [1.2（Q1+ Q2 ）+ 1.4 （Q3+Q4）]×Lx×Ly (5-1)式中：Lx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距（m）；Ｑ1——支撑架模板自重标准值；Ｑ2——新浇砼及钢筋自重标准值；Ｑ3——施工人员及设备荷载标准值；Ｑ4——振捣砼产生的荷载。
由于碗扣支架的纵、横向间距不一样，并且承受的荷载也不一样，因此分区域进行计算：1）、翼缘板根部区域：取最大支架间距验算（横向0.6m×纵向0.9m）：N1=[1.2×（1+26×0.55）+1.4×(2.5+2)] ×0.6×0.9=13.32kN 2）、翼缘板端部区域：取最大支架间距验算（横向0.9m×纵向0.9m）：N2=[1.2×（1+26×0.22）+1.4×(2.5+2)] ×0.9×0.9=11.63kN 3）、腹板区域：横向0.6m×纵向0.9m，区域内按照2根立杆承受荷载考虑，区域内荷载为整个腹板的重量+相邻的顶底板荷载，如下图阴影部分所示：N3=｛[1.2×1+1.4×(1+2)] ×1.35×0.9+1.2×26×2.23×0.6｝/2=24.15kN4）、箱室区域：横向0.9m×纵向0.9m,该区域顶、底板最厚处为60cm：N4=[1.2×（1+26×0.6）+1.4×(2.5+2)] ×0.9×0.9=21.24kN通过以上计算可知，钢管最大承载力为24.15KN。
根据WDJ碗扣支架设计使用说明书知：步距为120cm时，单根钢管可承担的承载力为30KN，所以以上支架布设满足承载力要求。
5.4跨XX路门洞验算1、荷载取值模板木带荷载：1.5kN/m² (重量取0.15吨/m²,查《路桥施工手册》)内模板、钢管扣件自重：2 kN/m² 箱梁钢筋砼自重为26KN/m3，活载大小为：人员、机械自重取1.0 kN/m²振捣产生的荷载：2.0 kN/m²（1）箱梁混凝土自重在贝雷梁支架区域，箱梁底板宽度、厚度及梁高均为变值，为简化计算，取箱梁砼断面最大时进行计算，底板宽度方向为3291cm，箱梁高度取最大值232cm，断面面积为35.01m2，底板厚度为27cm。
贝雷梁区域梁体自重g1=35.01*26=910.26 KN/m（2）模板重量g2=1.5×42.5=63.75KN/m（顺桥向每米重量）（3）贝雷钢架主梁重量：g3=24×58×2.7/3=1252.8KN（纵桥向贝雷梁共计58道，每道24米，单片贝雷梁长为3米）（4）支架重量：g4=(55*24/0.9*6+42.5*5*24/0.9+55*24*5)*5.94 =1251.36KN (碗口支架每米重量5.94Kg/m，支架总高度按12米计算，扣去门洞高度总计6米，则上方支架均高按6.0米计算。
)（5）活载：g5=4.5KN/㎡×42.5m=191.25KN/m荷载分项系数，恒载按1.2，活载按1.42、贝雷梁上方双拼10#工字钢受力检算仅对最不利荷载下工字钢受力进行计算：（1）翼缘板下贝雷梁90cm间距内跨中受力（按简支梁保守计算）M=P*L/4=13.32*0.9/4=2.997KN*m（2）腹板下贝雷梁75cm间距内跨中受力（按简支梁保守计算）M= P*L/4=24.15*0.75/4=4.53KN*m（3）箱室下贝雷梁90cm间距内跨中受力（按简支梁保守计算）M= P*L/4=21.24*0.9/4=4.78KN*m取最大值M=4.78KN*m进行检算10#工字钢力学特性如下：[σw]＝205Mpa，E＝2.05×105MpaW=49cm3=49000mm3I=245cm4=2450000mm4EI=2.05×105Mpa×245cm4=502250N.m2σ=M/W=4.78*106/2/49000=48.78Mpa<[σw]＝205Mpa满足要求3、贝雷梁受力检算根据贝雷梁布置形式，选取中腹板及箱室区域对贝雷梁弯矩、剪力、挠度进行检算，根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁容许内力为：容许挠度取L/400a、取腹板区域贝雷钢架主梁进行验算，腹板宽60cm,取断面最高处梁高2.32米，贝雷钢架主梁间距75cm, 按偏安全考虑，腹板砼全部支承于一组贝雷钢架主梁上，为简化计算并偏于安全考虑，按简支梁计算，将贝雷钢架主梁上方承受荷载简化为线荷载计算：每米腹板区域一组贝雷钢架主梁承受的砼重量为：2.32×0.6×26=36.19KN/m每米腹板区域一组贝雷钢架主梁承受的模板重量为：1.5KN/㎡×0.6m2/m=0.9KN/m每米腹板区域一组贝雷钢架主梁承受的支架重量取为：1KN/m单组双排单层贝雷梁自重：（2.7*2+0.21*2）/3=1.94KN/m,取2KN/m；每米腹板区域一组贝雷钢架主梁承受的活载为：3*0.6=1.8KN/m 则腹板区域一组贝雷钢架主梁每米承受的线荷载为：q=1.2*（36.19+0.9+1+2）+1.4*1.8=50.62KN/m贝雷钢架主梁计算跨径为9.0米Mmax=ql2/8=50.62×9.02/8=512.53kN.m<1576.4kN.m，满足要求（具体参数查贝雷梁容许内力）一组贝雷钢架主梁承受的总荷载为：50.62KN/m*9.0m=455.58KN则一组贝雷钢架主梁承受的最大剪力为455.58/2=227.79KN<490.5KN满足要求（具体参数查贝雷梁容许内力表）。
贝雷钢架主梁挠度：fmax=5ql4/(384EI)=5×50.62×9.04/(384×206000×0.0577434)=0.36mm <[f]=9000/400=22.5mm 所以腹板区域贝雷钢架主梁满足要求。
b、取箱式区域贝雷钢架主梁进行验算，箱式区宽度取90cm,混凝土上下桥面厚按0.6米，贝雷钢架主梁间距90cm, 按偏安全考虑，箱式区砼全部支承于一组贝雷钢架主梁上，为简化计算并偏于安全考虑，按简支梁计算，将贝雷钢架主梁上方承受荷载简化为线荷载计算：每米箱式区域一组贝雷钢架主梁承受的砼重量为：0.9×0.6×26=14.0KN/m每米箱式区域一组贝雷钢架主梁承受的模板重量为：1.5KN/㎡×0.9m2/m=1.35KN/m每米腹板区域一组贝雷钢架主梁承受的支架重量取为：2KN/m单组双排单层贝雷梁自重：（2.7*2+0.21*2）/3=1.94KN/m,取2KN/m；每米腹板区域一组贝雷钢架主梁承受的活载为：3*0.9=2.7KN/m则腹板区域一组贝雷钢架主梁每米承受的线荷载为：q=1.2*（14.0+1.35+2+1.8）+1.4*2.7=26.52KN/m贝雷钢架主梁计算跨径为9.0米Mmax=ql2/8=26.52×9.02/8=268.5kN.m<1576.4kN.m，满足要求（具体参数查贝雷梁容许内力）一组贝雷钢架主梁承受的总荷载为：26.52KN/m*9.0m=238.68KN则一组贝雷钢架主梁承受的最大剪力为238.68/2=119.34KN<490.5KN满足要求（具体参数查贝雷梁容许内力表）。