热力系统计算模板
FH值的计算【范本模板】
FH值的计算上海严复科技有限公司技术培训中心1.湿热与干热的灭菌热致死率的计算公式是一样的：F=△tΣ10 （T—T0)/Z.式中，T是指实际温度，T0是指标准灭菌温度.FH表示相当于温度T0=170℃下的标准干热灭菌时间；干热灭菌时取Z=20℃，去热原时取Z=54℃。
（上面提供的数据是国内厂家在做干热验证时普遍采用的，但如果查阅美国弗里德里克.卡里登编写的《无菌制药工艺的验证》一书中170℃时Z 值可取20，判断数据为300，000，170℃时Z值可取46.4，判断数据为1590，250℃时Z值可取46。
4，判断数据为30。
2.根据中华人民共和国制药机械行业标准JB/T20093—2007《抗生素瓶表冷式隧道灭菌干燥机》中所论及：干燥灭菌的杀菌热力强度FH(min)，系参照基准温度T0=170℃下的标准干燥灭菌时间得出。
合格标准为FH≥1365。
计算公式如下:F H=△tΣ10 (T-T0）/Z。
式中：T——实测温度；T0――为灭菌保证温度170℃;Z――温度变化升高的灭菌率，去热原为54，灭菌为20;△t――灭菌时间。
3.老式的干热灭菌机是按照实际灭菌温度260度设计的所以其灭菌30分钟后，FH值计算所得为∑10(260—170)/54 =1392，结果大于1365。
新型的干热灭菌机则是按照实际灭菌温度320度设计的所以其灭菌5分钟后,FH值计算所得为∑10（320—170)/54 =2997。
涉及冻干机的温度验证上海交通大学汪弼烨上海交通大学吴阿萍上海第一生化药业有限公司罗宇星摘要：通过外置温度探头对冻干特定产品注射用糜蛋白酶的冻干机导热油设定温度、导热油进口温度、板层温度、制品温度进行全程监测并找到其中联系.从而通过控制导热油设定温度、控制好真空度、后箱温度、冻干时间来控制注射用糜蛋白酶整个冻干工艺的监测，得到质量合格，外观良好的注射用糜蛋白酶。
关键词：冻干机、探头、注射用糜蛋白酶、设定温度、导热油进口温度、板层温度、制品温度1.温度验证与冻干产品温度验证是冻干机设备验证的一个非常重要的部分。
热力计算,烟风阻力计算
第1章热力计算SHL20-2.5/400燃用生物草锅炉设计1.1设计任务1)锅炉额定蒸发量：5.556kg/s(20t/h)。
2)蒸汽参数：锅筒内蒸汽压力：2.7MPa。
过热器出口蒸汽压力：2.5MPa。
过热器出口蒸汽温度：400℃。
3)给水温度：105℃。
4)给水压力：2.8MPa。
5)排污率：5%。
6)排烟温度：160℃。
7)预热空气温度：130℃。
8)冷空气温度：20℃。
1.2燃料特性1.燃料名称：能源草。
产地：浙江兰溪2.燃料工作基（应用基）成分碳C ar=23.87%氢H ar =2.90%氧O ar=21.32%氮N ar=0.69%硫S ar=0.06%水分M ar=47.00%灰分A ar=4.16%挥发分V ar=75.80%3.燃料低位发热量Q net.ar=7574.56kJ/kg1.3 辅助计算1.3.1 空气平衡烟道各处过量空气系数，各受热面的漏风系数，列于表3-1中。
炉膛出口过量空气系数按表2-4[2]取。
烟道中各受热面的漏风系数按表4-5[4]取。
表3-1烟道中各处过热空气系数及各受热面的漏风系数1.3.2 燃烧产物容积及焓的计算1.3.2.1 理论空气量及 α=1时燃烧产物容积的计算表3-2理论空气量及燃烧产物容积计算表烟道名称 过量空气系数 漏风系数 炉膛 1.4 0.1 凝渣管 1.4 1.4 0 过热器 1.4 1.45 0.05 锅炉管束 1.45 1.50 0.05 省煤器（钢管） 1.50 1.60 0.1 空气预热器1.601.700.1序号 名称 符号单位 计算公式或来源 数值 1 空气理论容积0VNm 3/kg arar ar ar O H S C 0333.0265.0)375.0(0889.0-++ 2.18 2 理论容积 2RO V Nm 3/kg )375.0(01866.0ar ar S C +0.45 3理论容积 2N V ︒Nm 3/kg1008.079.0ar oN V +1.734理论容积2°H OV Nm 3/kg oar ar V M H 0161.00124.0111.0++0.941.3.2.2 不同过量空气系数下燃烧产物的容积及成分不同过量空气系数下燃烧产物的容积及成分见表3-3。
汽车发动机的设计计算书模板(完整版)
汽车发动机的设计计算书模板(完整版)
1. 引言
本文档为汽车发动机的设计计算书模板，旨在提供一个完整的指导框架，以便工程师们在进行发动机设计计算时能够有条不紊地进行工作。
2. 设计背景
在本节中，提供有关设计该汽车发动机的背景信息，包括设计目标、要求以及约束条件等。
3. 参数设定
本节描述了设计过程中所涉及的参数设定，包括发动机的功率要求、燃料类型、排放要求等。
4. 理论计算
在本节中，详细介绍了进行汽车发动机设计所需的理论计算方法。
包括压缩比计算、燃烧室设计、排气系统设计等。
5. 热力学分析
本节介绍了对汽车发动机进行热力学分析的方法和步骤。
包括
工作循环分析、热效率计算等。
6. 结构设计
在本节中，讨论了汽车发动机的结构设计问题，包括材料选择、零部件设计等。
7. 性能预测
在本节中，介绍了预测汽车发动机性能的方法和工具，如功率
输出预测、燃油消耗预测等。
8. 结论
在本节中，总结了整个设计计算书的内容，并提供一个简要的
结论。
附录
本附录包括了与设计计算书相关的附加信息，如数学公式、图表、计算代码等。
以上为《汽车发动机的设计计算书模板(完整版)》的基本框架，具体内容请根据实际需求进行填充和修改。
希望该模板能够对进行
汽车发动机设计计算的工程师们提供帮助。
热力学等温方程的三种形式__概述及范文模板
热力学等温方程的三种形式概述及范文模板1. 引言1.1 概述热力学是物质与能量之间转化关系的科学，其理论基础是热力学定律。
在热力学中，等温过程是指系统处于恒定温度下进行的过程。
等温方程是描述等温过程中系统性质变化的数学表达式。
1.2 文章结构本文将围绕热力学等温方程的三种形式展开讨论。
首先在引言部分概述该主题，并介绍文章的结构。
随后，在正文部分详细阐述这三种形式，并分析它们各自的特点和应用场景。
然后通过讨论和分析，提出一些观点和见解。
最后，在结论部分对全文进行总结并得出一些结论。
1.3 目的本文旨在介绍热力学等温方程的三种形式，并深入探究它们在实际应用中的意义和作用。
通过对比分析不同形式下等温方程的特点和优缺点，可以帮助读者更好地理解热力学等温方程及其相关概念，并为实际问题求解提供思路和方法。
此为“1. 引言”部分内容，请根据需要进一步扩展和完善。
2. 正文热力学等温方程是描述物质在等温条件下的热力学性质变化规律的方程。
在研究热力学过程中，根据不同的问题和假设，可以得到不同形式的热力学等温方程。
本文将介绍热力学等温方程的三种典型形式，包括形式一、形式二和形式三。
3.1 形式一形式一的热力学等温方程是基于理想气体状态方程得出的，即PV = nRT。
其中P表示气体压强，V表示气体体积，n表示物质的物质量，R表示气体常数，T 表示物质的温度。
该方程描述了理想气体在等温条件下压强与体积之间的关系。
3.2 形式二形式二是基于能量守恒定律导出的热力学等温方程。
根据能量守恒定律，在等温条件下，系统吸收的热量与对外界所做功相等。
因此，可以得出以下表达式：Q = W其中Q表示系统吸收的热量，W表示对外界所做的功。
这个等于关系揭示了在等温条件下，系统的热量与功之间的平衡。
3.3 形式三形式三是基于热力学一级可达原理导出的热力学等温方程。
根据热力学一级可达原理，在等温过程中，系统对外界所做的功等于与外界交换的热量。
因此，可以得到以下方程：W = Q其中W表示对外界所做的功，Q表示与外界交换的热量。
热力系统计算模板
计算原始资料:1.汽轮机型式及参数（1）机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；（2）额定功率：p e=600MW（3）主蒸汽参数（主汽阀前）：p0=，t0=537℃；（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：p rh=，t rh=537℃冷段：pˊrh=，tˊrh=315℃（5）汽轮机排汽压力p c= MPa，排汽比焓：h c=Kg。
2.回热加热系统参数：（1）机组各级回热抽汽参数见表1-1；表1-1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1H2H3H4 H5 H6 H7 H8 Mpa抽汽压力pˊj抽汽比焓hKJ/Kg 3133 3016 3317 3108 2913 2750 2650 2491 j抽汽管道压% 3 3 3 3 3 3 3 3 损δpjMpa 20水侧压力pw加热器上端差δ℃0 0 0t℃316 429 323 137 抽汽温度twj加热器下端℃差δt1（2）最终给水温度：t fw=℃；（3）给水泵出口压力：p pu=，给水泵效率：ηpu=；（4）除氧器至给水泵高差:H pu== KJ/Kg（5）小汽机排汽压力：p e，xj= MPa；小汽机排汽焓：h c，xj3.锅炉型式及参数（1）锅炉型式：英国三井／541／541；（2）额定蒸发量:D b=2027t/h；（3）额定过热蒸汽压力p b=;额定再热蒸汽压力p r=；（4）额定过热气温t b=541℃额定再热气温t r=541℃；（5）汽包压力p du=；（6）锅炉热效率：ηb=%。
4.其他数据（1）汽轮机进汽节流损失δp1=4%，中压缸进汽节流损失δp2=2%=415KJ/Kg（2）轴封加热器压力p sg=98K Pa，疏水比焓：h d，sg（3）机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表1-2（4）锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数见表1-3（5）汽轮机机械效率ηm=，ηg=（6）补充水温度t ma=20℃（7）厂用电率：ε=；（六）简化条件（1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失；（2）忽略凝结水泵的介质比焓升。
《火力发电工程建设预算编制与计算标准》之欧阳引擎创编
《火力发电工程建设预算编制与计算标准》欧阳引擎（2021.01.01）使用指南电力工程造价与定额管理总站2007年5月第二章建设预算费用构成及计算标准第一节建设预算费用构成发电工程建设预算费用由建筑工程费、安装工程费、设备购置费、其他费用和动态费用构成。
其中建筑工程费、安装工程费、设备购置费和其他费用之和称为静态投资。
【术语释义】1、建设预算本标准中，可行性研究投资估算、初步设计概算、施工图预算统称为建设预算。
2、可行性研究投资估算可行性研究投资估算是指在项目建议书和可行性研究阶段对拟建项目预先测算出的投资额。
也指在项目建议书和可行性研究阶段编制、测算和确定投资估算文件的过程。
3、初步设计概算初步设计概算是指在初步设计阶段，根据初步设计文件、概(预)算定额和费用计算有关规定，预先测算和确定的工程造价。
也指在初步设计阶段编制、测算和确定概算文件的过程。
4、施工图预算施工图预算是指在施工图设计和工程施工阶段，根据施工图设计文件、预算定额和费用计算有关规定，预先测算和确定的工程造价。
也指在施工图设计和工程施工阶段编制、测算和确定施工图预算文件的过程。
5、建筑安装工程费建筑安装工程费是指对构成项目的基础设施、工艺系统及附属系统进行施工、安装、调试，使之具备生产功能所支出的费用。
6、建筑工程建筑工程是指构成建设项目的各类建筑物、构筑物等设施工程。
7、安装工程安装工程是指构成生产工艺系统的各类设备、管道及其辅助装置的组合、装配工程。
8、设备购置费设备购置费是指发电工程中，购置组成工艺流程的各种设备，并将设备运至施工现场指定位置所支出的购置及运杂费用。
9、其他费用其他费用是指为完成工程项目建设所必需的，但不属于建筑工程费、安装工程费、设备购置费的其他相关费用。
10、动态费用动态费用是指对构成工程造价的各要素在建设预算编制年至竣工验收期间，因时间和市场价格变化所引起价格增长和资金成本增加所发生的费用。
【费用构成】(一)建筑工程费、安装工程费的构成建筑工程费、安装工程费的构成如下：建筑安装工程费 = 直接费 + 间接费 + 利润 + 税金1．直接费(1)直接工程费是指按照正常的施工条件，在施工过程中耗费的构成工程实体的各项费用，包括人工费、材料费和施工机械使用费。
热力学第一定律
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《冶金物理化学》
2
一、热
3 分类
(1)化学反应热,指系统发生化学反应时吸收或放出的热； (2)相变热,指系统发生相变化时吸收或放出的热，属于潜热（即系 统与环境交换热时温度保持不变）； (3)显热，指系统仅仅发生物理状态变化时吸收或放出的热，即系 统与环境交换热时温度发生变化。
《冶金物理化学》
3
二、功
包括
分子平动能、转动能 分子间相互作用的势能
分子内部各原子间的振动、电子及核运动
《冶金物理化学》
7
三、热力学第一定律
1 文字表述
隔离系统无论经历何种变化，其能量守恒； 或第一类永动机（即不消耗外界能量而可连续不断作功的机器） 是不可能造成的； 或自然界中的一切物质都具有能量，能量有不同的形式，可以 相互转化，但不能凭空产生，也不能自行消失。
模块七：能量转化及计算
热力学第一定律
《冶金物理化学》
1
一、热
1 定义
系统与环境之间由于存在温度差而交换的能量称为热，以符号 Q表示，其单位为J或kJ。
2 符号规定
系统从环境吸热，Q>0；系统向环境放热，Q<0。因为热是系
统在变化过程中而与环境交换的能量，故热总是与系统所进行的过
程相联系，所以热不是状态函数，是过程函数或途径函数。
《冶金物理化学》
5
三、热力学能
1 定义
热力学系统由大量运动着微观粒子(分子、原子和离子等）所组 成，系统的热力学能是指系统内部所有粒子全部能量的总和，用 “U” 表示，其单位为J或kJ，是系统广延性质的状态函数，绝对 值不可知。
核电厂常规岛热力性能在线监测与诊断系统【范本模板】
核电厂常规岛热力性能在线监测与诊断系统摘要在研究国内外电厂优化软件开发和应用现状的基础上,通过对核电厂与常规电厂的比较，并结合当前我国电力系统全面改革措施的实行，论述了核电厂优化软件的开发和应用有利于核电经济性的提高。
随着我国电力工业改革的逐步深入,引进竞争机制,提倡"厂网分开、竞价上网"，电力行业的竞争日趋激烈。
在这种压力下，国内热力发电厂正在改变观念，改变了只把机组安全稳定运行作为生产管理重点的观点，把机组经济性的提高也作为当前工作的重点。
在这种情况下，对设备性能的实时监测以及准确评估其对发电成本的影响对企业的长期生存显得至关重要。
同样的压力在核电领域也存在。
大亚湾核电站两台机组投入商业运行以来，常规岛的热力性能状况基本保持稳定，但也多次出现过机组热效率下降、机组不能满发的情况。
每当这种情况发生，电厂即组织人力物力进行调查分析处理.由于常规岛影响机组热效率的系统、设备繁多,机组的运行状况与环境各异,调查和分析的过程往往需要一个月甚至更长的时间，从而导致人力物力的过多消耗，问题又不能及时得到解决。
同时，18个月换料项目在大亚湾核电站成功实施，也对常规岛热力系统稳定高效率运行提出了更高的要求.通过监测与诊断系统及时发现热力循环设备的故障隐患，可以及时进行处理以免故障扩大而不得不停机处理。
因此，无论从实时监督、故障诊断、维修指导、技术改进等方面来看，建立一套"常规岛热力性能在线监测与诊断系统"是非常必要的,它可以使机组效率得到充分发挥。
1 火电厂运行优化系统的开发与应用火电厂运行优化系统（以下称SIS系统）是在热力性能在线监测与诊断系统的基础上逐步发展起来的.1.1 系统构成国内火电厂的分布控制系统（DCS系统）技术均已十分成熟，它包含了各种各样的数据,例如现场系统测点实时数据以及其他信息，也包括了热力系统性能监测与分析所需要的数据。
因此,火电厂的SIS系统基本上是建立在这个系统上的.典型的系统结构如图1。
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计算原始资料:1.汽轮机型式及参数（1）机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；（2）额定功率：p e=600MW（3）主蒸汽参数（主汽阀前）：p0=16.7MPa，t0=537℃；（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：p rh=3.23MPa，t rh=537℃冷段：pˊrh=3.56MPa，tˊrh=315℃（5）汽轮机排汽压力p c=4.4/5.39 MPa，排汽比焓：h c=2333.8KJ/Kg。
2.回热加热系统参数：（1）机组各级回热抽汽参数见表1-1；表1-1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8Mpa 5.89 3.59 1.6 0.74 0.305 0.13 0.07 0.022 抽汽压力pˊj抽汽比焓hKJ/Kg 3133 3016 3317 3108 2913 2750 2650 2491 j抽汽管道压% 3 3 3 3 3 3 3 3 损δpjMpa 20.1 20.1 20 0.71 1.724 1.724 1.72 1.724 水侧压力pw加热器上端差δ℃-1.7 0 0 0 2.8 2.8 2.8 2.8 t℃380.9 316 429 323 223.2 137 88.5 2.8 抽汽温度twj加热器下端℃ 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 差δt1（2）最终给水温度：t fw=274.1℃；（3）给水泵出口压力：p pu=20.13MPa，给水泵效率：ηpu=0.83；（4）除氧器至给水泵高差:H pu=21.6m（5）小汽机排汽压力：p e，xj=6.27 MPa；小汽机排汽焓：h c，xj=2422.6 KJ/Kg3.锅炉型式及参数（1）锅炉型式：英国三井2027-17.3／541／541；（2）额定蒸发量:D b=2027t/h；（3）额定过热蒸汽压力p b=20.13MPa;额定再热蒸汽压力p r=20.13MPa；（4）额定过热气温t b=541℃额定再热气温t r=541℃；（5）汽包压力p du=20.13MPa；（6）锅炉热效率：ηb=92.5%。
4.其他数据（1）汽轮机进汽节流损失δp1=4%，中压缸进汽节流损失δp2=2%（2）轴封加热器压力p sg=98K Pa，疏水比焓：h d，sg=415KJ/Kg（3）机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表1-2（4）锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数见表1-3 （5）汽轮机机械效率ηm=0.985，ηg=0.99（6）补充水温度t ma=20℃（7）厂用电率：ε=0.07；（六）简化条件（1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失；（2）忽略凝结水泵的介质比焓升。
二、热系统计算（一）汽水平衡计算1.全厂补水率αma全厂汽水平衡如图所示，各汽水流量见表1-3.将进出系统的各流量用相对量α表示。
由于计算前汽轮机进汽量D0为未知，故预选D0=1848840Kg／h 进行计算。
全厂工质渗漏系数αL= D L/ D0=30000/1848840=0.01622锅炉排污系数αbl= D bl/ D0=10000/1848840=0.005408其余各量经计算为厂用汽系数αpl=0.01081减温水系数αsp=0.02974暖风器疏水系数αnf=0.01893由全厂物质平衡补水率αma=αpl+αbl+αL=0.01081+0.005408+0.01622=0.032442.给水系数αfw由图可知：1点物质平衡αb=α0+αL=1+0.01622=1.016222点物质平衡αfw=αb+αbl-αsp=1.01622+0.005408-0.02974=0.99193.各小汽流量系数αsg，k按预选的汽轮机进汽量D0和表1-2的原始数据，计算得到门杆漏汽、轴封漏汽等各小汽流量的流量系数，填于表1-2中。
（二）汽轮机进汽参数计算1.主蒸汽参数由主汽门前压力p0=16.7 MPa，温度t0=537℃，查水蒸气性质表，得主蒸汽比焓值：h0=3394.4 KJ/Kg。
主汽门后压力p‘0=（1-δp1）p0=（1-0.04）*16.7=16.032 MPa由p‘0=16.032 MPa，h’0=h0=3394.4 KJ/Kg，查水蒸气性质表，得主汽门后气温t‘0=534.2℃2.再热蒸汽参数由中联门前压力p rh=3.234 MPa，温度t rh=537℃查水蒸气性质表，得再热蒸汽比焓值：h rh=3536.6KJ/Kg中联门后压力p‘rh=（1-δp2）p rh=（1-0.02）*3.234=3.169 MPa由p‘rh=3.169 MPa，h‘rh= h rh=3536.6KJ/Kg，查水蒸气性质表，得中联门后再热气温t‘rh=536.7℃（三）辅助计算1.轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓h sg。
计算详见表1-42.均压箱计算以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焓h jy。
计算详见表1-53.凝汽器平均压力计算由p s1=4.40K Pa，查水蒸气性质表，得t s1=30.54℃由p s2=5.39K Pa，查水蒸气性质表，得t s2=34.24℃凝汽器平均温度t s=0.5*（t s1+t s2）=32.44℃查水蒸气性质表，得凝汽器平均压力p s=4.9K Pa（四）各加热器进、出水参数计算首先计算高压加热器H1加热器压力p1p1=（1-Δp1）p‘1=（1-0.03）*5.894=5.717MPa式中p‘1——第一抽汽口压力Δp1——抽汽管道相对压损；由p1=5.717MPa，查水蒸气性质表，得加热器饱和温度t s1=272.4℃H1出水温度t w，1：t w，1= t s1-δt=272.4-(-1.7)=274.1℃式中δt为加热器上端差。
H1疏水温度t d，1：t d，1= t‘w，1+δt1=242.3+5.5=247.8℃式中δt1——加热器下端差，δt1=5.5℃t‘w，1——进水温度，℃已知加热器水侧压力p w=20.13M Pa，由t w，1=274.1℃，查得H1出水比焓h w，=1202.1KJ/Kg1由t‘w，1=242.3℃，p w=20.13M Pa，查得H1进水比焓h’w，1=1050.9KJ/Kg由t d，1=247.8℃，p1=5.717M Pa，查得H1疏水比焓h d，1=1075.1KJ/Kg至此，高压加热器H1进、出口汽水参数已经全部计算出。
按同样计算，可依次计算其余加热器H2～H8的各进、出口汽水参数。
将计算结果列于表1-61-6 回热加热系统汽水参数计算项目 单位H1H2H3H4H5H6H7H8SG *抽汽压力p ˊj Mpa5.89 3.591.6 0.74 0.305 0.130.07 0.022 2977 抽汽比焓h j KJ/Kg 3133 3016 3317 3108 2913 2750 2650 2491 抽汽管道压损δp j % 33333333加热器侧压力p jMpa 5.72 3.49 1.6 0.72 0.296 0.126 0.07 0.021 气侧压力下饱和温度t s ℃ 272242200166 132.6 105.988.9 61.1 水侧压力p w Mpa 20.1 20.1 20 0.71 1.724 1.724 1.72 1.724 1.72 加热器上端差δt ℃-1.7 0 0 02.82.82.82.8出水温度t w ，j ℃ 274242200 166 129.8 103.1 86.1 58.3 32.8 出水比焓h w ，j KJ/Kg 1202 1051 860 699 546.4 433.3 362 246.7 139 进水温度t ˊw,j℃242200 166 130 103.1 86.1 58.3 32.76 32.2 进水比焓h ˊw,jKJ/Kg 1051 868 727 546 433.3 361.8245 138.8 136 加热器下端差δt1℃5.5 5.5 5.5 5.55.55.55.5 5.5疏水温度t d,j ℃ 248205 175 166 108.6 91.6 63.8 38.26 37.7 疏水比焓h d,j KJ/Kg 1075878726569 455.5 383.7268 160.2 415（五）高压加热器组抽汽系数计算 1.由高压加热器H1热平衡计算α1 高压加热器H 的抽汽系数α1； α1=1d 12,w,1fw h -h /h -h ，）（hw ηα=4.10759.31320.1/)9.10501.1202(9919.0--⨯=0.07293高压加热器的疏水系数αd ，1 αd ，1=α1=0.072932.由高压加热器H2热平衡计算α2、αrh 。
高压加热器H2的抽汽系数α22,22,1,1,3,2,)(/h d d d d h w w fw h h h h h ----αηα）（=5.8773016)5.8774.1075(07289.00.1/)1.8609.1050(9919.0--⨯--⨯=0.08171高压加热器H2的疏水系数αd ，2αd ，2=αd ，1+α2=0.07271+0.08175=0.1546 再热器流量系数αrhαrh =1-α1-α2-αsg,Β-αJ -αsg,L1-αsg,N1-αsg,L -αsg,M1-αsg,M -αsg,N=1-0.07298-0.08175-0.0001444-0.01636-0.001637-0.00004814-0.0003050-0.001859-0.00005463-0.0003456=0.8246 3. 由高压加热器H3热平衡计算α3 α3=3,33,,,3,2,2,3,fw )()(/d d k sg k sg d d d h pu w h h h h h h h h ------ααηα）（=1.7407.3317)1.7406.3536(004008.0)1.7405.877(1546.00.1/)7.7241.860(9919.0--⨯--⨯--⨯=0.03848αd ，3=αd ，2+α3+αsg ，k =0.1546+0.03848+0.004008=0.1971 (六)除氧器抽汽系数计算 除氧器出水流量αc ，4αc ，4=αfw +αsp =0.9919+0.02974=1.0216 抽汽系数α4除氧器的物质平衡和热平衡见图，由于除氧器为汇集式加热器，进水流量αc ，5为未知α4= [αc,4（h w,4-h w,5）／ηh -αd ,3（h d ，3-h w,3）-αsg,L1（h sg,L1-h w,5）-αsg,L （h sg,L -h w,5）-αnf （h nf -h w,5）]/（h 4-h w,5）=[1.0216×(726.6-546.4)/1.0-0.1981×(740.1-546.4)-0.001637×(3328.1-546.4)-0.001859×(3016-546.4)-0.01893×(687-546.4)]/(3108.2-546.4) =0.04242(七)低压加热器组抽汽系数计算 1.由低压加热器H5热平衡计算α5 αc ，5=αc ，4-αd ，3-α4-αsg,L1-αsg,L -αnf=1.0216-0.1981-0.04242-0.001637-0.001859-0.01893 =0.7597低压加热器H5抽汽系数α5 α5=5,56,5,5,/)(d h w w c h h h h --ηα=5.4559.29120.1/)3.4334.546(7488.0--⨯=0.03496低压加热器H5疏水系数αd ，5 αd ，5=α5=0.034962. 由低压加热器H6热平衡计算α6 低压加热器H6抽汽系数α6 α6=6,66,5,5,7,6,c,5)(/h d d d d h w w h h h h h ----αηα）（=.73835.2749)7.3835.455(03446.00.1/)8.3613.433(7488.0--⨯--⨯=0.0219低压加热器H6疏水系数αd ，6αd ，6=α6+αd ，5=0.0219+0.03496=0.05686.由低压加热器H7热平衡计算α7α7=7,77,6,6,8,7,c,5)(/h d d d d h w w h h h h h ----αηα）（=.2675.2649)0.2677.383(05604.00.1/)4.2458.361(7488.0--⨯--⨯=0.03396低压加热器H7疏水系数αd ，7αd ，7=α7+αd ，6=0.03396+0.05604=0.090825 4.由低压加热器H8热平衡计算α8 α8=8,88,7,7,sg ,8,c,5)(/h d d d d h w w h h h h h ----αηα）（=.2160.12491).2160267(08988.00.1/)2.7138.4245(7488.0--⨯--⨯=0.030991低压加热器H7疏水系数αd ，7αd ，8=α8+αd ，7=0.030991+0.08988=0.121816 （八）凝气系数αc 计算 1.小汽机抽汽系数αxj αxj =xjc 4pu4c h -h ，，τα⨯=.62422-.23108.425216.01⨯=0.037852.由凝汽器的质量平衡计算αc αc =αc ，5-αd ，8-Σαsg -αxj -αw -αma=0.7488-0.1200-0.0007069-0.03785-0.0003716-0.03244=0.566478 3.由汽轮机汽侧平衡校核αc H4抽汽口抽汽系数α‘4α‘4=α4+αxj +αnf +αpf =0.05227+0.03785+0.01893+0.01082=0.11001 各加热器抽汽系数和ΣαjΣαj=α1+α2+α3+α5+α6+α7+α8+α‘4=0.07289+0.08175+0.03951+0.1199+0.03446+0.02158+0.03384+0.03015 =0.424949轴封漏气系数和Σαsg，kΣαsg，k=αsg,k++αsg,B+αsg,L1+αsg,N1+αsg,M1+αsg,L+αsg,N+αsg,M+αsg,P+αsg,R+ααsg,Ssg,T-=0.004008+0.0001444++0.001637+0.0000481+0.000305+0.001859+0.000 0546+0.0003456+0.0004846+0.0001027+0.000357-0.0007637=0.008582凝气系数αcαc=1-Σαj-Σαsg，k=1-0.424949-0.008582=0.566468该值与由凝汽器质量平衡计算得到的αc相等，凝气系数计算正确。