脱硝耗氨量计算公式
SNCR脱销氨消耗量计算法
脱硝效率与尿素与NOx的摩尔比的关系 NH3与NOx的摩尔比的关系
0.8 1 1.25 1.35 1.4
大唐SNCR工艺的脱硝效率与NSR的关系 标称的化学摩尔比 脱硝效率（%） 标称的化学摩尔比
0.8 1.25 38 40 1.5 2
ห้องสมุดไป่ตู้
SNCR脱硝效率与尿素与NOx的摩尔比 脱硝效率
24% 30% 35% 38% 40%
大唐算法
大唐氨氮摩尔比 氨逃逸量mg/Nm 烟气中水含量% 纯氨消耗量 尿素消耗量 氨水消耗量
3
2 8 10
大唐SNCR工艺的脱 脱硝效率（%）
24 35
4.360066163 7.673716446 21.80033081
华电算法
锅炉烟气量Vq 30000 13.3 300 180 584.4155844 350.6493506 362.3376623 29.22077922 186 15 40 1.4 4.438636364 7.812 20 22.19318182
实际氧量% 标态氮氧化物入口实际含氧量mg/Nm3 标态氮氧化物出口实际含氧量mg/Nm3 标态氮氧化物入口6%含氧量mg/Nm3 标态氮氧化物出口6%含氧量mg/Nm3 CNO浓度（6%含氧量） CNO2浓度（6%含氧量） CNO浓度（实际含氧量） CNO2浓度（实际含氧量） 脱硝效率% 选择氨氮摩尔比 纯氨消耗量 尿素消耗量 氨水浓度% 氨水消耗量计算
SNCR脱销氨消耗量计算
SNCR脱硝效率与尿素与NOx的摩尔 脱硝效率
24% 30% 35% 38% 40%
大唐算法
大唐氨氮摩尔比 氨逃逸量mg/Nm 烟气中水含量% 纯氨消耗量 尿素消耗效率（%）
24 35
58.25532845 102.5293781 291.2766422
华电算法
锅炉烟气量Vq 185000 4 650 325 573.5294118 286.7647059 355.5882353 28.67647059 403 32.5 50 1.4 59.30511364 104.377 20 296.5255682
实际氧量% 标态氮氧化物入口实际含氧量mg/Nm3 标态氮氧化物出口实际含氧量mg/Nm3 标态氮氧化物入口6%含氧量mg/Nm3 标态氮氧化物出口6%含氧量mg/Nm3 CNO浓度（6%含氧量） CNO2浓度（6%含氧量） CNO浓度（实际含氧量） CNO2浓度（实际含氧量） 脱硝效率% 选择氨氮摩尔比 纯氨消耗量 尿素消耗量 氨水浓度% 氨水消耗量计算
149.11
脱硝效率与尿素与NOx的摩尔比的关系 NH3与NOx的摩尔比的关系
0.8 1 1.25 1.35 1.4
大唐SNCR工艺的脱硝效率与NSR的关系 标称的化学摩尔比 脱硝效率（%） 标称的化学摩尔比
0.8 1.25 38 40 1.5 2
SCR_SNCR脱硝全部计算公式
项目单位数值软件信息名称SCR/SNCR脱硝版本beta版作者信息姓名-XX 地点XX 日期2014 Email XXX 标态压力P0Pa101325标态温度T0K273.15理想气体标态摩尔体积V0m3/kmol22.4干空气成分N2%(V)79 O2%(V)21 N2%(m)76.70829988 O2%(m)23.29170012原子量H kg/kmol 1.00794 O kg/kmol15.9994 N kg/kmol14.00674 C kg/kmol12.0107 S kg/kmol32.066 Cl kg/kmol35.4527 F kg/kmol18.9984 Ca kg/kmol40.078 Mg kg/kmol24.305 K kg/kmol39.0983 Na kg/kmol22.98977 Hg kg/kmol200.59摩尔质量H2O kg/kmol18.01528 N2kg/kmol28.01348 O2kg/kmol31.9988 CO kg/kmol28.0101 CO2kg/kmol44.0095 SO2kg/kmol64.0648 SO3kg/kmol80.0642 HCl kg/kmol36.46064 HF kg/kmol20.00634 NO kg/kmol30.00614 NO2kg/kmol46.00554 N2O kg/kmol44.01288H+kg/kmol 1.00794OH-kg/kmol17.00734 SO42-kg/kmol96.0636 SO32-kg/kmol80.0642 CO32-kg/kmol60.0089 MgCl2kg/kmol95.2104 CaCl2kg/kmol110.9834 MgCO3kg/kmol84.3139 CaCO3kg/kmol100.0869 MgSO4kg/kmol120.3686 CaSO4kg/kmol136.1416 CaSO4* 2H2O kg/kmol172.17216 CaF2kg/kmol78.0748 CaSO3kg/kmol120.1422 CaSO3 * 0.5H2O kg/kmol129.14984 CaO kg/kmol56.0774 MgO kg/kmol40.3044 Ca(OH)2kg/kmol74.09268 Mg(OH)2kg/kmol58.31968 NH3kg/kmol17.03056 NH4+kg/kmol18.0385 NH2-kg/kmol16.02262 CO2+kg/kmol28.0101 (NH4)2SO4kg/kmol132.1406 NH4HSO4kg/kmol115.11004 (NH4)2SO3kg/kmol116.1412 NH4HSO3kg/kmol99.11064 CO(NH2)2kg/kmol60.05534气体标态密度H2O kg/m30.804253571 N2kg/m3 1.250601786 O2kg/m3 1.428517857 CO kg/m3 1.250450893 CO2kg/m3 1.964709821 SO2kg/m3 2.860035714 SO3kg/m3 3.574294643 HCl kg/m3 1.627707143 HF kg/m30.893140179 NO kg/m3 1.339559821 NO2kg/m3 2.05381875 N2O kg/m3 1.964860714 NH3kg/m30.760292857干空气kg/m3 1.287964161气体常数H2O kJ/(kg*K)461.2351634 N2kJ/(kg*K)296.617222 O2kJ/(kg*K)259.674757 CO kJ/(kg*K)296.653015CO2kJ/(kg*K)188.8065217 SO2kJ/(kg*K)129.7011872 SO3kJ/(kg*K)103.7827221 HCl kJ/(kg*K)227.8972781 HF kJ/(kg*K)415.3323704 NO kJ/(kg*K)276.9193443 NO2kJ/(kg*K)180.6147828 N2O kJ/(kg*K)188.7920221 NH3kJ/(kg*K)487.9041332干空气kJ/(kg*K)288.0126938反应热SO2kJ/kmol356098 HCl kJ/kmol37306 NO kJ/kmol407400 NO2kJ/kmol462000 NO+NO2kJ/kmol407400生成焓H2O kJ/kmol-241781.7928 CO2kJ/kmol-393418.2978 NH3kJ/kmol-45679.18992 CO(NH2)2kJ/kmol-245433.6181比热容H2O kJ/(kg*K) 4.2 NH3kJ/(kg*K) 4.609 CO(NH2)2kJ/(kg*K) 2.1溶解热CO(NH2)2-H2O kJ/kg241.6。
烟气脱硝(SCR)技术及相关计算
4.2 SCR技术原理
选择性催化还原法（SCR技术）是以氨（NH3） 作为还原剂，在金属催化剂作用下，将NOx的 还原成无害的N2和H2O。 NH3有选择的与烟气中 NOx反应，而自身不被烟气中的残余的O2氧化， 因此称这种方法为“选择性”。 有氧条件下反应式如下：
4NO + 4NH3 + O2→ 4N2+ 6H2O
氨逃逸率
控制氨逃逸率小于3ppm，因为烟气中部 分SO2会转化为SO3，
NH3+ SO3+H2O——(NH4)SO4/ NH4HSO4
NH4HSO4沉积温度150-200℃，粘度大， 加剧对空预器换热元件的堵塞和腐蚀。
催化剂堵塞和失效
反应器布置在高含尘烟气段，这里的烟气 未经过除尘，飞灰颗粒对催化剂的冲蚀和 沉积比较严重，会引起催化剂空隙堵塞现 象，甚至可能引起催化剂中毒，使催化剂 活性降低。为保证理想的脱除效率，催化 剂表面必须保持清洁，在反应器内安装吹 灰器对催化剂层进行定期清洁。
×m
C NO、C NO2 进口烟气NO、NO2的浓度(mg/Nm3) Q为反应器进口烟气流量(Nm3/h)
Wa为供氨量(kg/h)
0.95为NO占NOx排放总量的95%
17、30、46分别为NH3、 NO、NO2分子量 m为脱硝效率
谢 谢！
4. 烟气脱硝SCR工艺
目前世界上使用最广泛的方法是选择性催化还原法(SCR) 和选择性 非催化还原(SNCR) 。 • SCR技术：选择性催化还原法（SCR为Selected Catalytic Reduction英文缩写） • SNCR技术：选择性非催化还原法（SNCR英文缩写为Selected Non-Catalytic Reduction英文缩写） • SNCR/SCR混合法技术：选择性非催化还原法和选择性催化还原 法的混合技术
脱硝公式5
在锅炉正常负荷范围内烟气脱硝效率均不低于80%，保证脱硝装置出口NOx 浓度不高于80mg/Nm 3（6%氧含量，干烟气）。
NH 3逃逸量应控制在3µL/L （3PPM ）以下；SO 2向SO 3的氧化率小于1%；脱硝装置可用率不小于98%，服务寿命为30年。
脱硝效率计算公式：(反应器入口烟道NOx(6%O2)含量-反应器出口烟道NOx(6%O2)含量)÷反应器入口烟道NOx(6%O2)含量×100% NOx 换算为6%基氧公式：NOx(6%O 2)=NOx ×(21-6)/（21-X ）,其中NOx 和X 分别为仪器测得的NOx 值和氧含量，X 为分百分比值。
NOx 浓度计算方法烟气中NOx 的浓度（干基、标态、6%O 2）计算方法为：NOx （mg/m 3）：标准状态，6%氧量、干烟气下NOx 浓度，mg/m 3；NO （µL/L ）：实测干烟气中NO 体积含量，µL/L ； O 2：实测干烟气中氧含量，%；0.95：经验数据（在NOx 中，NO 占95%，NO 2占5%）； 2.05： NO 2由体积含量µL/L 到质量含量mg/m 3的转换系数。
本技术规范书中提到的NOx 均指修正到标态、干基、6%O 2时的浓度。
CO 浓度计算方法232162105.295.0)/()/(O L L NO Nm mg NO x --⨯⨯=μ烟气中CO 的浓度（干基、标态、6%O 2）计算方法为：CO ：标准状态，6%氧量、干烟气下CO 浓度，µL/L ；)/(L L CO μ ：实测干烟气中CO 体积含量，µL/L ；O 2：实测干烟气中氧含量，%。
本技术规范书中提到的CO 均指修正到标态、干基、6%O 2时的浓度。
保证燃烧系统的性能满足本工程的具体要求，主要指标如下： (1) 氮排放浓度各负荷下（省煤器出口处）低于260mg/Nm 3。
SNCR脱硝相关计算
SNCR脱硝相关计算92、5%,N02 占7、5%)o计划才采用SNCR技术经行烟气脱硝，脱硝率n = 60%,脱硝剂采用3=25%氨水(相对密度0、9070,),基准态下氨的逃逸率Y=5ppmo问(1)正常运行下每小时氨水用量；(2) 正常运行下能耗增加量，(假定原煤热值5500kCal/kg)。
解：(1)主反应方程式表达式:4NH3+4N0+02-4N2+6H20(1)4NH3+2N02+02f 3N2+6H2O(2)8NH3+6NO2f 7N2+12112034NH3+6N0-5N2+6II204 副反应方程式表达式：4213+602-2N2+6II2054NH3+4N0+302-4N20+6II20 (6) 2NH3+S03+H20- (NH4)2S04 (7)- 假定氨水输送过程中没有损失，氨水全部气化，氨气在窑尾气中按气体比例发生式(2) 反应，无其他副反应发生。
理论氨水用量计算：方法一、化学方程式法①NOX排放量计算：MNOx=VO*xNOX=Nm3h80Omg/Nm3=2、24108mg/h合每小时NOX排放224千克NO排放量MN0= 224kg/h92、5%=207、2kg/hN02 排放量MN02=224kg/h7、5%=16、8kg/h②NOX处理量计算：N0处理量MNO' = MNO n = 207、2kg/h60%=l24、32kg/hN02 处理量MN02' = MN02 n =16、8kg/h60%=10、08kg/h③氨用量计算：参与NO反应氨用量计算ml二681 4、32kg/h=70、45kg/h参与N02反应氨用量计算m2=689210、08kg/h=7、45kg/h逃逸氨量计算m3 = V0v =280000Nm3/h5mg/Nm310-6kg/mg=1、40kg/h 理论氨用量m=ml+m2 +m3 =70、45kg/h+7、45kg/h +1、40 kg/h=79、30kg/h④理论氨水用量计算M=m3 =79、30kg/h25%=317、20kg/h 方法二、公式法尾气中NO、N02浓度计算xN0=xN()92、5%二80092、5%=740mg/Nm3xN02=xN0X92、5%二8007、5%=60mg/Nm3 理论NH3/N0x 比计算另K=n(NH3) /n(NOx)k= n + V22、4(xN0MN0+2xN02MN02)二60%+522、4(74030+26046)=0、61理论氨用量计算理论氨水用量计算小结：实际运行中，总会伴随副反应的发生，假定副反应氨损在5%,实际25%氨水用量在334kg/h左右，合0、37m3/h o(2)①氨水吸热量计算氨物性参数2(TC液氨汽化热1336、97kJ/kg ；20-950°C气氨定平均压比热容2、H2kJ/(kg＞水的物性参数1 o(rc—个大气压下饱和水蒸汽焙值2676、3kJ/kg,20°C液态水焙值83、86 kJ/kg ；100-950°C水蒸汽平均定压比热容2、01kJ/(kg°C)假定25%氨水以2(TC理想液体进料，升温至950°C,理论氨流量79、20kg/h,理论水流量237、6 kg/h水吸收热量计算Ql=[ (2676、3-83、86) + (950-100)2、01]237、6=、34kJ/h氨吸热量计算Q2二[1336、97+(950-20)2、112]79、20=、86 kJ/h25%氨水吸热量计算Q二Q1+Q2二、34+、86二、20 kJ/h 折43、39 kgce/h②氨的制备供应系统能耗计算质量分数为25% 氨水一般通过两种途径获得。
烟气脱硝计算公式大全
烟气脱硝计算公式大全 LG GROUP system office room 【LGA16H-LGYY-LGUA8Q8-LGA162】脱硝计算公式一、NO X含量计算二、氨气质量流量三、氨气体积流量四、烟气流量计算五、流量计计算厂家计算书。
W a= (V q ×C N O × 1 7 / ( 3 0 × 1 0 6) +V q×C NO2×17×2/(46×106)) ×m ⑻m =ηNOx /100+γa/(C NO/30+C NO2×2/46) ⑼式中：ηNOx为脱硝效率，％；γa为氨的逃逸率，ppmv（顾问公司导则公式）。
典型逻辑：一、供氨关断阀：允许开（AND）：1)一台稀释风机运行；2)稀释风流量大于设计低值；3)供氨管道压力大于设计低值；4)SCR区氨泄漏值低于设计高值；5)SCR氨逃逸低于设计低值；6)SCR入口温度大于设计低值（三选二）；7)SCR入口温度低于设计高值（三选二）；8)无锅炉MFT；9)锅炉负荷大于50%；连锁关（or）：1)两台稀释风机停运；2)稀释风量低于设计低值；3)供氨流量大于设计高值；4)SCR氨泄漏高于设计高值；5)SCR氨逃逸高于设计高值；航天环境6)锅炉MFT；7)锅炉负荷小于50%；8)SCR入口温度低于设计低值（三选二）；9)SCR入口温度高于设计高值（三选二）；10)氨气比大于8%；允许关：无逻辑连锁开：无逻辑二、调节阀见逻辑图逻辑图阀门指令。
烟气脱硝计算公式大全
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W a= (V q ×C N O ×1 7 / ( 3 0 ×1 0 6) +V q×C NO2×17×2/(46×106)) ×m ⑻m =ηNOx/100+γa/22.4/(C NO/30+C NO2×2/46) ⑼式中：ηNOx为脱硝效率，％；γa为氨的逃逸率，ppmv（顾问公司导则公式）。
典型逻辑：一、供氨关断阀：允许开（AND）：1)一台稀释风机运行；2)稀释风流量大于设计低值；3)供氨管道压力大于设计低值；4)SCR区氨泄漏值低于设计高值；5)SCR氨逃逸低于设计低值；6)SCR入口温度大于设计低值（三选二）；7)SCR入口温度低于设计高值（三选二）；8)无锅炉MFT；9)锅炉负荷大于50%；连锁关（or）：1)两台稀释风机停运；2)稀释风量低于设计低值；3)供氨流量大于设计高值；4)SCR氨泄漏高于设计高值；5)SCR氨逃逸高于设计高值；航天环6)锅炉MFT；7)锅炉负荷小于50%；8)SCR入口温度低于设计低值（三选二）；9)SCR入口温度高于设计高值（三选二）；10)氨气比大于8%；允许关：无逻辑连锁开：无逻辑二、调节阀见逻辑图逻辑图PID手 自烟气流出口氧量2115∑×÷×入口NO X21出口NO X出口氧量出口NO X 设定－－∑出口偏置NH 3流量阀门开度阀门指令∑NH 3逃逸切换条件入口氧量－21－ ÷÷ 15 ×15 ×。
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脱硝耗氨量计算公式
脱硝是一种用于减少燃煤电厂、工业锅炉、石油炼制厂等燃烧过程中产生的氮氧化物（NOx）排放的技术。
脱硝耗氨量计算公式是根据脱硝反应的化学方程式以及化学物质的量之间的关系来推导得出的。
下面将详细介绍脱硝耗氨量计算公式。
脱硝反应的化学方程式如下：
4NH3+4NO+O2→4N2+6H2O
根据化学方程式，可以看出每消耗4mol的氨气（NH3），可以将
4mol的二氧化氮（NO）还原为4mol的氮气（N2），同时生成6mol的水（H2O）。
在实际应用中，通常以摩尔比（α）来表示氨气（NH3）对二氧化氮（NO）的消耗比例。
摩尔比可以通过下式来计算：
α=[NH3]/[NO]
其中，[NH3]表示氨气（NH3）的浓度，[NO]表示二氧化氮（NO）的浓度。
根据摩尔比的定义，可以得到以下关系式：
[NH3]=α×[NO]
然后，根据化学方程式中氨气（NH3）和二氧化氮（NO）的摩尔比为1:1，可以确定氨气（NH3）和二氧化氮（NO）的摩尔比为：
α=1
再次代入关系式，可以得到氨气（NH3）和二氧化氮（NO）的浓度关系：
[NH3]=[NO]
根据化学方程式中氨气（NH3）和二氧化氮（NO）的摩尔比为4:4，
可以确定氨气（NH3）和二氧化氮（NO）的物质量关系：
m(NH3)=m(NO)
在实际应用中，通常以氨气（NH3）的质量比例（MRR）来表示氨气对
二氧化氮的消耗比例。
氨气的质量比例可以通过下式来计算：MRR=W(NH3)/W(NO)
其中，W(NH3)表示氨气（NH3）的质量，W(NO)表示二氧化氮（NO）的
质量。
根据质量比例的定义，可以得到以下关系式：
W(NH3)=MRR×W(NO)
根据化学方程式中氨气（NH3）和二氧化氮（NO）的质量比例为4:4，可以确定氨气（NH3）和二氧化氮（NO）的物质量关系：
m(NH3)=m(NO)
综上所述，可以得到脱硝耗氨量计算公式如下：
m(NH3)=m(NO)=MRR×W(NO)
通过上述公式，可以计算出实际应用中所需的脱硝耗氨量。
值得注意
的是，该公式是在摩尔比或质量比例为1:1的情况下推导得出的，实际应
用中可能需要根据具体的情况进行修正。
总结起来，脱硝耗氨量计算公式是根据脱硝反应的化学方程式以及化
学物质的量之间的关系来推导得出的。
该公式可以通过摩尔比或质量比例
来计算氨气对二氧化氮的消耗比例，并通过已知的二氧化氮的质量来计算
所需的氨气的质量。
根据该公式，可以实现脱硝过程中的氮氧化物（NOx）的有效减排。