撕裂强度不确定度评定
土工布梯形法撕裂强度测试仪原理

土工布梯形法撕裂强度测试仪原理
土工布梯形法撕破强力测试原理和测试步骤
土工布作为国民生产中非常重要的一类材料,广泛应用于工业、交通、能源、农业、水利、环境和国土改造等领域。
撕破强力是反映其性能优劣的一个重要指标。
GB/T13763-1992《土工布梯形法撕破强力试验方法》给出了该指标(梯形法)的具体测试方法,本文尝试对该测试方法的不确定度进行评定,并给出符合计量技术规范的扩展不确定度。
1. 测试原理
梯形试样夹持在强力机上、下夹钳内,试样在外加负荷不断增大时, 试样短边沿切口向长边方向逐渐撕裂,直至全部断裂。
2.测试步骤
样品应先在标准大气条件下调湿24h, 或样品在标准大气中,使样品摊开, 直至每隔2h样品的连续称重变化不超过0.25%时为止。
将已调湿过的样品裁取纵、横向各10块试样,尺寸如图1所示。
在试样上不得有影响试验结果的可见疵点。
在每一试样片上的梯形短边的正中处剪一条垂直于短边的15mm长的切口。
校正仪器上下夹钳的隔距为土工布梯形法撕破强力测试原理和测试步骤25mm, 下夹钳的下降速度为(50 ±5)mm/min。
将试样置于上、下夹钳内,使夹持线与夹钳钳口线相平齐, 然后旋紧上、下夹钳螺丝,同时要注意试样在上、下夹钳中间的对称位置,以便梯形试样的短边保持垂直状态,最后启动强力试验机,待试样全部撕断, 记录最大撕破强力值, 以N(牛顿)为单位。
试样从夹钳中滑出或不在切口延长线撕破断裂土工布梯形法撕破强力测试原理和测试步骤(2), 则应剔除此次试验数值, 并在原样品上再裁取试样, 补足试验次数。
纺织品拉伸断裂强力不确定度评定

纺织品拉伸断裂强力不确定度评定
梅海容;陈冠杰;黄晓玲
【期刊名称】《中国检验检测》
【年(卷),期】2017(025)001
【摘要】按照GB/T3923.1-2013标准测定,对规定尺寸的织物试样,以恒定
伸长速度拉伸直至断脱,记录断裂强力及断裂伸长率。
对拉伸断裂强力测试过程中,各不确定度分量进行评定,最终合成测量结果的不确定度。
【总页数】3页(P27-28,65)
【作者】梅海容;陈冠杰;黄晓玲
【作者单位】佛山中纺联检验技术服务有限公司,佛山528211
【正文语种】中文
【中图分类】TB93
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度分析
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鞋类 帮面 衬里和内垫试验方法 撕裂力(实验室间比对)测定不确定度评定

评定的数学模型与主要分量
帮面材料撕裂力的数学模型为F=s
其不确定的主要分量:
测量重复性引入的不确定度u(s1)、,仪器准确度引入的不确定度u(s2)
测量不确定度评定
(见附页)
测量不确定度表示
帮面材料撕裂力20.0N×(1±10.786%),其相对扩展不确定度Urel=10.786%,它是由相对合成标准不确定urel=5.393%,乘以包含因子k=2而得到。
取包含因子k=2,则
相对扩展不确定度:Urel=k·urel=2×5.393%=10.786%
按贝赛尔公式: =3.405N
平均值 :20.0N
u(s1)= = =1.077N
urel(s1)= =5.362%
1.2、仪器准确度引入的不确定度u(s2)
仪器力值分辨率为±1.0%,以均匀分布估计,则
urel(s2)= =0.577%
2、相对合成标准不确定度计算
urel= =5.393%
3、相对扩展不确定度确定
修订/日期
校核/日期
批准/日期
1、测量不确定度分量评定
1.1、测量重复性引入的不确定度u(s1)
对同一样品同一方向进行10次撕裂力测试试验,测量结果分别为:17.257N、19.643N、15.641N、24.752N、26.750N、18.603N、17.456N、19.678N、20.033N、21.052N。
测量不确定度评定审批记录表
编号:(2011)U-
项目名称
帮面、衬里和内垫撕裂力测定不确定度评定
评定依据
QB/T2883-2007鞋类帮面、衬里和内垫试验方法撕裂力
测量设备
条样法断裂强力的测量不确定度评定

条样法断裂强力的测量不确定度评定为了正确评价织物断裂强力的真值的可信范围,本文通过对织物经纬向断裂强力进行重复测量,建立了条样法断裂强力不确定度评估的数学模型,并分析各不确定度分量对扩展不确定度影响。
根据置信水平,分析可信区间。
标签:断裂强力;条样法;不确定度;评定;可信区间一、引言断裂强力是在规定条件下进行的拉伸试验过程中,试样被拉断记录的最大力值。
断裂强力分经向和纬向两种。
纤维的性质是织物性质的决定因素,当纤维拉伸强度大时,织物的拉伸强度一般也大。
断裂强力是反映织物力学性能的重要指标,是众多机织物产品标准的一个重要的品质要求。
本文选取同一种均匀的织物样品,对经纬向断裂强力不确定度进行评定。
本文选取同一种均匀的织物样品,对经纬向断裂强力不确定度进行评定。
二、数学模型—公式(1)式中χi——被测量断裂强力值,Nχ--被测量的断裂强力平均值,N三、不确定度分量和分析1.测量过程中引入的不确定度分量主要有:测量重复性引入的不确定度(μA)和电子织物强力机引入的不确定度(μB)2.评定不确定度主要理论依据如下:标准偏差(贝塞尔公式)—公式(2)AA标准不确定度—公式(3)B类标准不确定度μB=α/k—公式(4)合成标准不确定度—公式(5)扩展不确定度U=k·μC—公式(6)四.测量方案、步骤及结果1.断裂强力测量方案样品处理:预调湿处理按照GB/T6529-2008[2]标准规定,在温度≤50.0℃,相对湿度10.0%~25.0%RH的条件下使用渴湿度环境试验箱调节4h。
再调湿处理按照GB/T6529-2008[2]标准规定,在温度20℃±2℃,相对湿度为65.0%RH±4%RH的条件下使用温湿度环境试验箱进行24h调节,使之接近平衡。
(注:织物质量递变量≤0.25%即为接近平衡);样品制备:按照GB/T3923.1-2013[1]标准规定裁取两组试验试样(一组为经向(或纵向)5块,另一组为纬向(或横向)5块),试样应距布边至少150mm;试验环境:在20℃±2℃,相对湿度为65.0%RH±4%RH的条件下进行试验;选择测试仪器:电子织物强力机。
撕裂强度测定偏差的一个原因

硅橡胶的研制 -有机硅材料2010,24(1)
研究了氢氧化铝用量、硅烷偶联剂种类及用量对复合绝缘子用热硫化硅橡胶的阻燃性能、机械性能及耐电痕化的影响.结果表明:随着 Al(OH)3用量的增加,硅橡胶的耐电痕化及垂直燃烧等级提高;当Al(OH)3的用量达到100份以上时,硅橡胶的的耐电痕化达到1A4.5级,垂直燃烧等级达 到FV-0级;硅烷偶联剂种类及用量对绝缘子硅橡胶的阻燃及耐电痕化的影响不大,但对其机械性能影响较大;当Al(OH)3用量为120份、KH-560用量为 3份时,热硫化硅橡胶的邵尔A硬度为71度、拉伸强度为5.5 MPa、扯断伸长率为210 %、撕裂强度为15.9 kN/m、垂直燃烧等级为FV-0级、耐电痕化达 到1A4.5级、电气强度为22 MV/m,体积电阻率为5.0×1014Ω·cm,介质常数为3.6,介质损耗因数为0.016.
8.期刊论文 张长生.罗世凯.石耀刚.赵祺 抗静电氧化锌晶须对热硫化硅橡胶性能的影响 -有机硅材料
2004,18(6)
研究了抗静电用氧化锌晶须对热硫化硅橡胶的硫化特性、力学性能及电性能的影响.结果表明:在硅橡胶硫化初期氧化锌晶须能加速硫化反应、 在硫化后期延迟硫化反应,可提高其最低扭矩和最高扭矩;硫化胶的硬度增加,拉伸强度、扯断伸长率有所降低,表面电阻率和体积电阻率降低.
收稿日期:
。
作者简介:王伟 良, 男, 教 授 级 高 级 工 程 师, 国 家 有 机 硅
工程技术研究中心总工程师。主要从事硅橡胶生产技术研
究。
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有机硅材料
第卷
陶瓷砖破坏强度和断裂模数不确定度的评定

— — —试件厚度 ( 影响破坏强度
) ; 的不确定度分量
单个样品的不确定度的合 成结果 见表的第 7 、 8 列。
其它符号含义同�破坏强度计算式 和断裂模数 �破坏荷载 F 的不确定度分量 ( F) :
作了简单介绍, 并对陶 瓷砖破坏强度和断裂 模数的不确 定度 的测量不确定度进行了评定。 【关键词 】 : 陶 瓷砖; 破 坏强 度; 断裂 模 数; 测量; 不确 定 度; 评定 【中图分类号】 : 5 23
测量误差和测量不确定度
作。但是, 由于认 识的局 限性 和能 力的不 足, 任何测 量都 不 可能绝对准确, 都必然 存在误差, 或者 说, 任 何测量结果 都是 近似程度, 人 们就提出了 “ 误差” 的概念。 所谓误差就是测量 结果与 真值 [ 真实结 果] 之差。由 于 真值是一个理想的概 念, 不可 能准 确地知 道, 因此 误差也 不 度, 应该有一个科学的 表达, 于是人们又提出了, “ 不确定度”
� 陶瓷技术
【 文章编号】 : 1 67 2 -4 011 (2 006) 02 - 0007 -02
《 四川建材》 2 006 年第 2 期
陶 瓷 砖 破 坏 强 度 和 断 裂 模 数 不 确 定 度 的 评定
张 剑 民
(四川省建材工业科学研究院)
【摘 要】 : 本文对测量误差和测量不确定 度的基本概念 示和使用测量结 果时, 必 须考虑 测量 不确定 度。严格 地讲, 不知道不确定度的测 量结 果, 无法相 互比 较, 不具 备使用 价 值, 是没有意义的 。 105 9 -1999 对测 量不 确定 度的定 义为: 表 征合理 地 赋予被测量之值的分散性, 与测量结果相 联系的参数。 对测 【 文献标识码】 : 量不确定度的评定, 就 是求出 测量 结果的 真值 所处的 范围, 并同时给出真值处 于该 范围内 的置 信概率 。测量 结果就 是 被测量之值的最佳估计。 “ ……, 实验室应保证所用 设备能 够提供 所需 的测 量不确 定 度于 是 瓷砖破坏强度和断裂模数的不确定度进行了评定。
皮革撕裂力测定的不确定度评定

皮革撕裂力测定的不确定度评定
李娜,刘艳博,曹靖
(河北省毛皮产品质量监督检验中心,河北 肃宁 062350)
摘 要:依据QB/T 2711-2005《皮革 物理和机械试验 撕裂力的测定:双边撕裂》分析了该方法中撕裂力测定不确定度的来源,并对结
果的不确定度进行了评定。结果表明:重复性测量和数值修约引入的标准不确定度较大。在日常检测中,应多次重复测定,对重复性测
按照QB/T 2711-2005 《皮革 物理和机
械试验 撕裂力的测定:双边撕裂》 进行试 验,调整拉力试验机,使两个测试钩的弯钩 部分轻轻接触。将试样的孔洞套入两个测试 钩的弯钩部分,测试钩的宽边平行于试样孔 洞的直边,使试样不能脱落。设置拉伸速度 为(100±20)mm/min,开动拉力试验机,直 至试样撕裂为止,记录最大的力值为撕裂 力。重复此操作,测试其它五个样品。
LI Na,LIU Yanbo,CAO Jing (Hebei Supervision & Inspection Center for Fur Products Quality,Suning 062350,china)
Abstract:According to QB/T 2711-2005 named “Leather-Physical and mechanical tests- Determination of tear load-Double edge tear”,the measurement uncertainty source in determination of tear load in this method is analyzed and the uncertainty of the results is evaluated. The results show that the standard uncertainty of repeatability measurement and numerical modification is large. In daily detection,repeated detection should be carried out many times to monitor the uncertainty,which has achieved the goal of reducing the uncertainty of results. Keywords:leather;tear load;uncertainty
土工布梯形法撕破强力测试不确定度评估

叉 J o
图 1 剪 取 的梯 形 试 样 圈
校 正仪器 上 下 夹 钳 的 隔距 为 2 mm, 夹 钳 的 5 下
下 降速度 为 (0± ) / n 5 5 mm mi。将 试样 置 于上 、 夹 下 钳内, 使夹 持线 与 夹 钳钳 口线 相平 齐 , 后 旋 紧上 、 然
式中:
拉 伸撕破 强力 ;
设备显示值。
3 不确定度的主要来源和分析
本 测量方法 主要 包括 取样 、 手工 制样 、 样及 拉 夹 伸 等几个 过程 。依 据样 品 的特 征 、 验 方 法 和 实 际 检 操 作情况 , 不确定 度 的来源 主要 有 以下几个 方 面 : ( )试 样 的代表性 1 因土 工布 特 殊 的生 产方 式 , 同部 位 试样 的均 不 匀度 可能存在 较 大 的差 异 , 是 导致 测 量结 果 不 确 这 定度 的一个非 常重要 的原 因。 ( )裁样 过程 导致 的不确 定度 分量 2
1 2 测试 步骤 .
称位 置 , 以便梯 形试样 的短 边保 持垂直状 态 , 最后 启
动强力 试验 机 , 待试样 全部 撕断 , 记录最 大撕 破强 力
值 , N( 顿 ) 单位 。 以 牛 为
试 样 从 夹 钳 中 滑 出 或不 在 切 口延 长 线 撕 破 断
样 品应 先 在 标 准 大 气 条 件 下 调 湿 2 h 或 样 品 4, 在标 准大气 中 , 样 品摊 开 , 至 每 隔 2 使 直 h样 品 的连 续称重 变化 不超 过 0 2 %时 为止 。 .5
一
『,
个重 要 指 标 。G / 3 6 —9 2 土 工 布 梯 形 法 B T 17 319 《
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撕裂强度不确定度评定
一、概述
1、测量方法:依据ASTM D 624-00《常规硫化橡胶和热塑性弹性体撕裂强度的标准试验方法》
2、环境条件:温度(23±2)℃湿度(50±5)%
3、设备仪器:万能材料试验机H25KS
4、被测样品:试样为角度型试片,PVC试片1.95(mm)
二、建立数学模型
T
=
F
d
S
T—撕裂强度,N/ mm
S
d—试样中间厚度,mm
F—最大试验力,N
三、测定不确定度主要来源分析
撕裂强度试验的不确定度主要分析如下:
1、试验机的拉力值引入的不确定度,包括试验机精度等级和校验试验机所用的标准测力仪引入的不确定度对结果的影响(属于B类不确定度)
2、尺寸测量引入的不确定度,包括测量使用的量具误差引入的不确定度对结果的影响(属于B类不确定度)和测量尺寸的重复性引入的不确定度对结果的影响(属于A类不确定度)
3、试验温、湿度引入的不确定度对结果的影响
4、夹具的分离速率、和同轴度引入的不确定度对结果的影响
四、不确定度分量的评定
1、试验机的拉力值的不确定度
1.1试验机精度等级引入的不确定度
试验机为1级精度,示值误差±1.0%,为均匀分布K=3,试验机相对不确u=0.01/3=0.005774
定度:
1
fr
1.2校准力仪的不确定度为0.3%取置信概率95%(K=1.96)测力仪相对标准不
u=0.003/1.96=0.001531
确定度为
2
fr
1.3读数可估计到±0.0025为均匀分布K =3,读数相对不确定度为3fr u =0.0025/3=0.001443
拉力测量相对不确定度为:fr u =2
32221fr fr fr u u u ++=0.00615
2、尺寸测量引入的不确定度d u 2.1测量重复性引入的不确定度
标准差数列的的标准差
1
s 1
i 2
)
(-=∑-=∧
m j m s s )(σ=0.004174
)
-)(估1n (2s P
S =
∧
σ=0.001205
因为≥∧
)(s σ)(s ∧
估σ,表示测量状态不稳定,p S 的可靠性不能应用,应采用j S 中
的max S 评定。
平时测量时,通常取3次测量的中间值作为厚度的测定值,因此测量重复性引入的误差不确定度分量为:
1d u =m ax s =0.065574 其自由度: V =m ×(n-1)=3×4=12
2.2测厚仪引入的不确定度,分辨率为0.01mm 为均匀分布K =3测厚仪的相对不确定度为
2
d u =0.01/3=0.005774
尺寸测量的标准不确定度为
d u =2
22
1d d u u +=22005774.0065574.0+=0.06583
则dr u =0.06583/2.03=0.0324
3、夹具的分离速率和同轴度不确定度分量可忽略不计
4、温、湿度效应的不确定度度分量可忽略不计
5、撕裂强度
S T =51.25N/mm
五、合成不确定度
2
2
r d fr cr u u u +=220324.000615.0+==0.0330
六、扩展不确定度及报告
取K =2,Ur =0.0330*2=0.066,U =0.066*51.25=3.38 撕裂强度为(51.25±3.38)N/mm
报告审核: 报告编制: 2011.1.21。